1、復雜盾構法施工技術完整版（完整版優秀資料，可直接使用可編輯，推薦下載）1.14復雜盾構法施工技術（北崇區間）1盾構機組裝調試1。1盾構刀盤的選型1。1。1刀盤主體結構特點為了本工程地質條件的掘進要求，設計了輻條結構四個主刀梁和四個副刀 梁刀盤，刀盤具有下列主要特征：1）輻條式刀盤，4根主輻條+4根副輻條+4個支腿。2）開口率達到50%開挖面與刀盤之間的阻礙物少，土體更容易進入土倉， 其土倉中的土體密度及壓力更接近開挖面的土體密度與壓力，便于土倉中土壓 力的控制；刀盤與開挖面之間接觸面積小，渣土不易堆積在刀盤與開挖面之間， 因此，刀盤不容易產生“泥餅”堵塞現象及減輕刀盤與刀具的磨損 ，并且能降低

2、 刀盤切削扭矩.3）耐磨設計，刀盤設計充分考慮了地層對刀盤具有較大的磨損性，因此， 在刀盤輻條面板及大圓環前后端面堆焊了大量的網格狀耐磨硬質合金，另外刀 盤外周也焊有耐磨復合鋼板，大大提高了刀盤的耐磨性能，延長其使用壽命。1。1。2刀具的設計選型及布置本刀盤的設計充分考慮到了本標段的地質情況，配置的初裝刀為1把中心魚 尾刀、98把切刀、16把鏟刀、66把焊接撕裂刀、1把仿形刀（液壓控制）、8 把周邊保徑刀。刀具選用聊城天工公司生產的鑲嵌大塊硬質合金刀具 刀盤設計具有以下特點：1）可實現雙向旋轉（正/反）。2）刀具高低搭配，焊接撕裂刀刀高為110mm刮刀刀高為90mm焊接撕裂 刀先行開挖松動刮刀

3、前的土體，從而降低對刮刀及面板的直接磨損。3）采用耐磨性能和沖擊性能都非常優越的 E5（日本標準）類硬質合金刀頭。4）刀具的布置在刀盤分成內、中、外 3部分，刀具數量隨直徑的增大而 增多，刀具的磨損基本是均勻的5）中心魚尾刀呈倒V型結構，其作用可以切削中部位的土層；同時可以起到類似鉆頭鉆尖的定心作用6）最外部布置足夠多的鏟刀和先行刀，不但可以清理外圍開挖的渣土，還可以有效保徑及防止刀盤大圓環的直接磨損7） 擴挖刀行程為115mm擴挖半徑85mm可直接在控制室內控制8）4個攪拌棒對土體進行充分的攪拌，提高土體的塑性、流動性.9） 刀盤前面共設置了 10個添加劑注入口，其中6個為專用泡沫口 ；另外

4、4 個為專用的膨潤土注入噴口 ，在輸送泡沫的同時往刀盤前面輸送膨潤土以利碴土攪拌改良效果，并利于減少刀具磨損。10） 添加劑注入口設計時考慮了防堵和清洗管路的需求，在刀盤背部設有 專門的疏通和清洗管路，操作簡單易行.11）在刀盤上設置2處刀具磨損檢測裝置，可檢查刀盤正面刀具極限磨損 情況，避免磨損傷及刀座。1。2盾構下井組裝1。2.1盾構設備的各部件規格尺寸1 1盾構大件重量統計序號名稱數量重量（T）（投標）CREC008外形尺寸（mr）1刀盤（含刀具）133© 6280X17002前盾（含刀盤驅動）185© 6250X 30043中盾（含主推進油缸、鉸接油缸、人 倉及安裝

5、機米字梁）185© 6240X 31654盾尾（含尾刷）123© 6240X 38075管片安裝機（含安裝機梁）1251800X9006螺旋輸送機117© 1500X118007設備橋1124800X12650 X45581#拖車1264708X10990 X50092#拖車1264625X10000 X500103 #拖車1254600X10000 >3500114 #拖車1254830X10000 X500125#拖車1104040 X300 XJ500136 #拖車1104050 >400 XJ92014管片運輸小車151700X 5350X 5

6、3315皮帶機161000X L X 8501。2。2吊裝設備的工具配備1-2吊裝設備工具配置表序號工具名稱單位使用數量備注1300噸汽車吊臺2 2120噸汽車吊臺23液壓板臺44拖板臺55貨車臺46C 56鋼絲繩根67e 14鋼絲繩根68美2.5寸卸扣個4910TU型號個'410CO2保護焊機臺111氧氣乙炔套5盾構吊裝下井方法和組裝順序(1) 吊車的擺放根據現場情況，吊車可以停放在盾構井的北側，主吊停放于盾構井的北端 頭，使吊車中心線與隧道軸線垂直。北陵公園站主體結構已經做完，地基情況良好，但由于盾構井周圍擋土墻 為磚砌，地基側限抗壓強度小，所以在吊車支腿下必須鋪墊厚鋼板，以保證地

7、 基的承載力。1-3主體吊裝示意圖吊裝中線結構邊線后配套300T吊車協助8-5附屬配件吊裝示意圖300T吊上主吊盾構主體Jl吊裝中線I 結構邊線一-云云冒«nn«mnanBV粘0120T吊 車協助（2）構件吊裝順序盾構井的始發架精確定位后及車站內后配套拖車鋼軌鋪設完成后，方可進 行盾構的下井組裝。a）后配套下井下井程序：拖車起吊 f拖車下井 f皮帶支架下井 f風管下井 f拖 車后移。各節拖車的下井順序為；5號拖車 f 4號拖車 f 3號拖車 f 2號拖車 f 1號拖車.由120T汽車吊來安裝皮帶驅動裝置及儲風筒支架； 拖車下井后由電瓶車牽引至車站內已鋪好的軌道上，由拖車連桿

8、連接在一起。待連接橋下井后與1號拖車連接。b）連接橋下井連接橋總長為12米，下井時須由120T汽車吊與300T的吊車配合著傾斜下 井。下井后其一端與1號拖車用銷子連接，另一端支撐在管片小車的工字鋼結 構上，該鋼結構在現場施焊，然后將上端的吊機緩緩放下后移走吊具。用電機車將1號拖車與連接橋向后拖動，將連接橋移出盾構井，將1號拖車與2號拖車連接。c）主機下井（a）中盾下井中盾在300吊車及120T汽車吊配合下由平放翻轉至立放。然后撤除120T吊機的吊具，由300T吊車緩慢送到始發架上。中盾在下井前將兩根軟繩系在其兩側，向下吊運時，由人工緩慢拖著，防 止中盾扭動。中盾停放在始發架后，由測量組進行旋轉

9、角度的測量及調整。（b）前盾下井翻轉及下井同中盾。送到始發架上后進行與中體的對位，安裝與中盾的聯 接螺栓（c ）刀盤下井翻轉及下井同中盾放到始發架上后安裝密封圈及連接螺栓。前移使刀盤頂 到掌子面。在始發臺兩側的盾構機外殼上焊接頂推支座，由兩個 50T的液壓千 斤頂完成。（d）管片安裝機下井其翻轉及下井與中盾相同，下井安裝后再進行兩個端梁的安裝。（e）盾尾下井在120T汽車吊與300T的吊車配合下，傾斜著將盾尾穿入安裝機梁,并與中 盾對接。此時一定要注意緊急氣囊的安裝（f ）螺旋輸送機下井將螺旋輸送機前端頭收回至圓筒內，在120T與300T的吊車配合下，傾斜著將前端頭伸入主機內部，用手拉葫蘆將前

10、端頭吊在盾尾內壁預先焊接好的吊 耳上,這樣可以撤除前端頭的吊機，然后將螺旋輸送機慢慢送進，直到用10T的 手拉葫蘆更換下另一個吊機.前端頭圓筒處的法蘭與前盾對接，并安裝連接螺d）主機與后配套對接主機后移并將后配套前移，連接橋前端搭在安裝機梁的端梁上，之后割除 連接橋的支撐；連接后配套與主機各部位的液壓及電氣管路。1.2。4盾構組裝技術措施（1 ）盾構組裝前必須制定詳細的組裝方案與計劃，同時組織經過技術培訓 有經驗的人員組成組裝班組。（2）組裝前應對始發基座進行精確定位，吊機工作區應鋪設鋼板，防止地層不均勻沉陷。（3）大件組裝時應對始發井端頭墻進行嚴密的觀測，掌握其變形與受力狀態0（4）大件吊裝

11、時必須有90T以上的吊車輔助翻轉.1.3盾構調試盾構整機調試按出廠調試程序進行，總的原則是先空載調試，再負載調試，注意在調試時必須有刀盤轉動的過程。2盾構進出洞端頭土體加固2.1施工方法選擇根據場地條件、洞門覆土深度、地質情況等，本著技術可靠、施工可行、 經濟合理和對現場土體擾動最小的原則，結合我公司在沈陽地鐵其它標段加固 的成功經驗，經研究決定，端頭加固采用小導管管雙液水平注漿加固方案（鉆 桿直徑為50mm，鉆孔完畢后抽出鉆桿移開鉆機，往孔內插入直徑為25mm的注漿花管并通過小導管管與注漿機連接進行注漿作業。在鉆桿的端頭裝有三 叉管，能夠使漿液充分混合。用注漿泵將 A、B兩種漿液分別壓入注漿

12、管，并在 小導管管的端頭混合，漿液在一定的壓力下滲透到土粒的間隙，并與土粒固結 成一體，在隧道外輪廓如同行成一個環狀的硬殼，提高隧道周圍土體側向土壓 力。2.2加固范圍盾構始發加固區范圍為沿線路方向長 7米,線路中心線左右各6米，盾構接收區加固范圍為沿線路方向長7米,線路中心線左右各6米，加固高度為盾構隧 道拱頂上3m拱底下3m,總計加固高度12m技術標準要求：加固后的地基應具 有良好的均勻性和自立性,其無側限抗壓強度為1。01。2Mpa滲透系數w 1 0X10cm/s.7nnn注漿孔布置的縱剖面圖注漿孔布置的橫剖面圖2.3效果檢測根據設計要求：加固后的地基應具有良好的均勻性和自立性，其無側限

13、抗 壓強度應I.OMpa,滲透系數w 1.0 x 10 8cm/s。注漿施工結束后，在洞門土 體內鉆孔，觀察是否有滲水及流沙現象，通過鉆孔取樣，由實驗室測出樣品的 孔隙率、無側限抗壓強度及抗剪強度來檢查土體的加固效果。如果檢測結果達 不到設計要求時，應該注漿補充加固。3盾構始發施工3.1洞門密封裝置的安裝由于洞口與盾構（或襯砌）存在建筑空隙，易造成泥水流失，從而引起地 表沉降,因此，須在洞口拼裝進洞裝置，進洞裝置包括簾布橡膠板、圓環板、扇 形板及相應的連接螺栓和墊圈。拼裝前須對簾布橡膠板上所開螺孔位置、尺寸 進行復核，確保其與洞圈上預留螺孔位置一致，并用螺絲攻清理螺孔內螺紋。 拼裝順序為簾布橡

14、膠板一圓形板一扇形板，自上而下進行。拼裝時圓形板的壓 板螺栓應可靠擰緊，使簾布橡膠板緊貼洞門，防止盾構進洞后同步注漿漿液泄 漏，同時將扇形板向洞內翻入，具體見下圖。當盾構刀盤進入洞口時，調整扇形板至盾構外殼的距離為 10mm左右，盾構 的殼體將橡膠簾布及扇型鋼板頂入并向內彎曲，當盾尾鋼絲刷剛進入洞口露出 管片時，再調整扇型板，使其落在管片上。待初始掘進完成后拆除橡膠簾布酬機獅中確機刪斥圖3-1盾構進洞防水裝置示意圖3。2洞門圍護樁鑿除在鑿除洞門前需對加固土體進行驗收，可以在洞圈范圍內合理位置開設一 定數量孔洞以檢驗洞圈正前方土體加固情況，當土體強度及抗滲都能達到一定 的要求，才能鑿除洞門圍護樁

15、。洞門圍護樁鑿出前，必須復核洞門中心坐標及高程，保證滿足盾構機出洞 的要求，洞門圍護樁混凝土采用高壓風鎬鑿除，鑿除工作分兩次進行，先鑿除 樁底樁頂外側3/4樁厚的混凝土，用乙炔焊切斷鋼筋,并在每根樁中間位置鑿出 栓鋼絲繩的位置，保證該位置應有主筋和箍筋，以便吊點牢固；準備吊出時即可 切斷圍護樁內側鋼筋，鋼筋切割順序為先樁底，后樁頂；用手動葫蘆將洞門圈內 的樁從兩側到中間依次吊出，部分長樁可分為兩截吊出 .洞門鑿除要連續施工，盡量縮短作業時間，以減少正面土體的暴露時間。整 個作業過程中，由專職安全員進行全過程監督，杜絕安全事故隱患，確保人生安全，同時應對洞口上的密封裝置做跟蹤檢查，以免吊裝時撞壞

16、密封裝置。3-2洞門破除示意圖3。3盾構100米試推掘進盾構始發后，為了更好地掌握盾構的各類參數，將盾構始發后的前100m推進為試推進段。此段施工時應注意對推進參數的設定，對推進時的各項技術數 據進行采集、統計、分析，摸索地面沉降與施工參數之間的關系，爭取在較短時 間內掌握盾構機械設備的操作性能，及盾構在本標段地質條件下推進的施工參 數設定范圍。把前100米推進分為三個階段，不同掘進階段采取不同的施工參數，以期取得與地層相符合的掘進參數第一階段一般為40米。日進度可控制在2 3環，對密封倉土壓力、刀盤 轉速及刀盤扭矩，推進速度，千斤頂頂力，注漿壓力及注漿量等諸項，分別采用 三組以上不同施工參數

17、進行試驗掘進。通過對隧道沉降、地表沉降的測量和數 據反饋，確定一組適用的施工參數。第二階段一般為30米.視地表、地層變化情況，在可能條件下日進度從3環 逐步增加至5環。采用已掌握、適用的各項參數值，通過施工監測，根據地層條 件、地表管線、房屋情況，對施工參數作慎密細微的調整，取得合適施工參數。第三階段為正式掘進施工的準備階段，此階段一般為30米.是正式掘進施工的準備階段，日進度掌握在 7環，但強調應以服從地面沉降、房屋管線保護 為原則。通過此階段的試掘進，對隧道的軸線控制、襯砌拼裝質量均有了各項具體 的保證措施，施工參數已進一步掌握，已能根據隧道覆土厚度、地質條件、地 面附加荷載等變化情況，適

18、時調整盾構掘進參數，就為整個區間隧道施工進度、 質量管理奠定了良好的基礎對掘進沿線房屋、管線的監護也掌握了初步的規律 并以此指導全過程施工。4正常掘進施工4。1盾構推進和地層變形的控制本工程采用一臺鉸接型土壓平衡式盾構掘進機，其利用壓力倉內的土壓力 來平衡開挖面的土體，從而達到對盾構正前方開挖面支護的目的。 平衡壓力的設 定是土壓平衡式盾構施工的關鍵，維持和調整設定的壓力值又是盾構推進操作 中的重要環節，這里面包含著推力、推進速度和出土量的三者相互關系，對盾 構施工軸線和地層變形量的控制起主導作用，所以在盾構施工中要根據不同土 質和覆土厚度、地面建筑物，配合監測信息的分析，及時調整平衡壓力值的

19、設定， 同時要求推進速度保持相對的平穩，控制每次糾偏的量，減少對土體的擾動， 并為管片拼裝創造良好的條件。同時根據推進速度、出土量和地層變形的監測 數據，及時調整注漿量，從而將軸線和地層變形控制在允許的范圍內。4。2盾構推進主要參數設定4。2.1平衡壓力值的設定原則正面平衡壓力：P= ko hP:平衡壓力(包括地下水):土體的平均重度(KN/m)h:隧道埋深(m)ko： 土的側向靜止平衡壓力系數盾構在掘進施工中均可參照以上方法來取得平衡壓力的設定值。具體施工 設定值根據盾構埋深、所在位置的土層狀況以及監測數據進行不斷的調整。ko值也要根據現場實際情況及100m試推進的反饋驗證來制定。推進出土量

20、控制每環理論出土量=n /4 X d2X L=n /4 X 6。26冬1。2=37用，考慮松散系數31.1 1。3, 即卩 40.7 48.1m。推進速度正常推進時速度宜控制在14cm/min之間.特殊段施工時，推進速度宜控制在1cm/min左右。4。3盾構掘進方向的控制與調整4。3.1盾構掘進方向控制(1) 采用SLT隧道自動導向系統和人工測量輔助進行盾構姿態監測該系統配置了導向、自動定位、掘進程序軟件和顯示器等，能夠全天候在 盾構主控室動態顯示盾構當前位置與隧道設計軸線的偏差以及趨勢。據此調整 控制盾構掘進方向，使其始終保持在允許的偏差范圍內 .(2) 采用分區操作盾構推進油缸控制盾構掘進

21、方向根據線路條件所做的分段軸線擬合控制計劃、導向系統反映的盾構姿態信息，結合隧道地層情況，通過分區操作盾構的推進油缸來控制掘進方向。4。3.2盾構掘進姿態調整與糾偏在實際施工中，由于地質突變等原因造成盾構姿態突變；在穩定地層中掘 進,盾殼與洞壁之間的摩擦力矩無法平衡刀盤切削土體產生的扭矩時，將引起盾構滾動；在線路變坡段或急彎段掘進，有可能產生較大的偏差。因此應及時調整 盾構姿態、糾正偏差.在急彎和變坡段，必要時可利用盾構的超挖刀進行局部超挖來糾偏 .當滾動超限時，盾構會自動報警，此時應采用盾構刀盤反轉的方法糾正滾動 偏差。4.3。3盾構掘進方向控制、調整及糾偏注意事項（1）在切換刀盤轉動方向時

22、，應保留適當的時間間隔，切換速度不宜過快， 以免造成刀盤軸承受力狀態突變而造成損壞。（2） 根據掌子面地層情況及時調整掘進參數，設置盾構姿態警戒值，達到警 戒值時就應實施糾偏。（3）糾偏時應緩慢進行，嚴格控制每環的糾偏量，糾編量控制在6mm環之內， 如調整過程過急，蛇行反而更加明顯。在直線推進的情況下，應選取盾構當前所在位置點與設計線上遠方的一點作一直線，然后再以這條線為新的基準進行 線形管理。在曲線推進的情況下，應使盾構當前所在位置點與遠方點的連線同 設計曲線相切。（4）推進油缸油壓的調整不宜過快、過大，否則可能造成管片局部破損甚 至開裂。（5）正確進行管片選型，確保拼裝質量與精度，使管環端

23、面盡可能與計劃的 掘進方向垂直，在管片拼裝時，準確計算鍥形量，結合盾構姿態選擇管片形式， 在調整姿態的同時，確保管片之間環面平整。4.4管片拼裝4。4.1管片安裝工藝流程管片安裝工藝流程如圖下所示。圖41管片安裝工藝流程圖443管片排版(1) 直線段管片排版直線段時相鄰環采用標準環，錯縫拼裝，即封頂塊在中心豎直線正負22.5 °(頂部為0°)交替拼裝。(2 )曲線段管片排版本工程曲線段管片是按左右轉彎環設計的，楔形量是按在R= 300m的曲線半徑上進行計算的，楔形量為48.0mm楔形角為0。23° .楔形量平分為兩部分， 對稱設置于楔形環的兩側環面。曲線施工時，可

24、通過拼裝管片的不同組合來實 現所設計的曲線半徑.4.4。4管片安裝質量控制(1) 環襯砌的縱縫不齊或各種管片超前、不相等均將影響環面的平整度，以致造成環襯砌碎裂，拼裝要求環面平整度應3mm施工中應經常檢查環面是 否垂直于隧道設計軸線，環面上下左右超前量應20mm當管片超前量超過容許 值時,應用楔子給予糾正，從而保證管片環面與隧道設計軸線的垂直.。(2) 為提高成環軸線精度或調整襯砌與盾尾建筑空隙，可運用相鄰環高差 來彌補，但要避免過量，將相鄰環管片高差控制在4mm內。(3) 嚴禁在封頂塊安裝時，兩鄰接塊間的間隙太小，把封頂塊強行頂入， 導致封頂塊及鄰接塊接縫處管片破碎。(4) 嚴格進場管片的驗

25、收，有破損、裂縫的管片不能使用。下井吊裝管片 和運送管片時應注意保護管片和止水條，以免損壞。(5) 止水條及軟木襯墊粘貼前，應將管片進行徹底清潔，以確保其粘貼穩 定牢固。(6) 在管片拼裝的過程中，應嚴格控制盾構千斤頂的壓力和伸縮，使盾構位置保持不變.（7）管片安裝時必須運用管片安裝機的微調裝置將待裝的管片與已安裝管 片塊的內弧面縱面調整到平順相接以減小錯臺。調整時動作要平穩，避免管片碰撞破損.嚴格控制環面平整度：相鄰塊管片的錯臺應小于4mm每塊管片不能凸 出相鄰管片的環面，以免鄰接塊接縫處管片碎裂。（8）隧道橢圓度控制：每環管片拼裝時，應測量隧道橢圓度，不合格時及時 糾正,直到橢圓度滿足規范

26、要求后方可進行下一環的推進 .（9）同步注漿壓力要進行有效控制，注漿壓力不得超過限值，避免損壞管 片。4.5同步注漿由于盾構的外徑大于管片的直徑，隨著盾構的推進，在管片與土體之間將 產生建筑空隙，盾構施工引起的地層損失和盾構隧洞周圍受擾動或受剪切破壞 的重塑土的再固結以及地下水的滲透， 導致地表沉降。在盾構掘進過程中，采用 較為有效的同步注漿，及時填充這些空隙，盡可能的減少盾構施工對地面的影 響，同時作為管片外防水和結構加強層，如下圖所示。隧道注漿壓力綜合考慮 地基條件、地表沉降、漿液特性和土倉壓力來確定。4。5.1同步注漿設備配置（1 ）攪拌站：自行設計建造砂漿攪拌站一座，攪拌能力20m3/

27、h。（2）同步注漿系統：配備 SWINCKSP12液壓注漿泵2臺（盾構上已配置）， 注漿能力2X12 m3/h,8個盾尾注入管口（其中4個備用）及其配套管路.（3）運輸系統：自制砂漿罐車（7.5m3）,帶有自攪拌功能和砂漿輸送泵 隨編組列車一起運輸4。6二次補強注漿4。6.1注漿材料二次注漿材料要求可注性強，對同步注漿起充填和補充作用。當地下水特別豐富時，需要對地下水封堵，因此需要漿液具有較高的粘度，以便在漿液向空 隙中充填時及時將地下水壓入并封堵在地層中， 獲得最佳充填效果，這時需要將 漿液的凝膠時間調整至14min,必要時二次注漿可采用水泥一水玻璃雙液漿. 462漿液配比及性能指標雙液漿的

28、初步配比見下表。表4-3雙液漿漿液配比表漿液名稱水玻璃水灰比穩定劑減水劑A、B液混合體積比雙液漿35Be'0.81.02%眺0 1.5%1:1 1:0.34。7碴土改良4。7。1碴土改良的方法與添加劑碴土改良就是通過盾構機配置的專用裝置向刀盤面、土倉或螺旋輸送機內 注入膨潤土（或泡沫），利用刀盤的旋轉攪拌、土倉攪拌裝置攪拌或螺旋輸送機 旋轉攪拌使添加劑與土碴混合的方法通過碴土改良，可以更好地建立正面平衡 壓力，降低透水性，另外盾構切削下來的碴土也具有更好的流塑性和稠度。針對北崇區間盾構機穿越的土層，根據以往的經驗，當砂礫中逐漸加入 膨潤土漿后，隨著膨潤土漿量的增加，砂礫的坍落度逐漸增大

29、。當坍落度控制 在20cm時，具有良好的粘聚性和保水性，以利于刀盤的切削及螺旋機的輸送。 而當坍落度達到21。0cm時，砂礫即呈現較差的粘聚性。通過調整漿液中超流化劑 DAV的摻量，對堿性膨潤土漿液中的各原材料的 摻入量也進行相應調整，初步確定適用于本工程的漿液配比如下：每m堿性膨潤土漿液所用材料如下表所示。4-4堿性膨潤土漿配合比膨潤土（ Kg）堿(Kg)CMC( Kg)DAV( L)水（Kg）5042101000結合本工程的地質情況，初步擬定膨潤土漿液的添加量為 1535%在施工中根據螺旋機出土的情況進行調整。5盾構到達施工1、到達前200m,50m要進行導線和高程測量多層復測，并報監理審

30、核，同時 應對到達洞門進行測量，以精確確定其位置。2、以50m為起點，結合洞門位置，參照設計線路，制定嚴格的掘進計劃， 落實到每一環3、到達前30m掘進成為到達段施工，在本段施工中主要采取輔助措施加強 管片環間連接，以防盾構掘進推力的減少引起環間松動而影響密封防水效果。4、到達前6環的掘進參數制定施工計劃，以確保到達端墻的穩定和防止地 層坍塌.5、到達端頭前6環對注漿材料配合比進行調整，必要時可通過盾構殼體設 置的孔向盾殼外注入特殊的止水材料，以防涌水、涌泥而引起地層坍塌。6盾構到達、調頭、拆除吊裝6.1盾構的到達施工6。1.1盾構到達施工工藝流程盾構到達施工工藝流程如下圖所示。圖6 1盾構到

31、達施工工藝流程圖到達施工前的準備工作1）到達前應完成端頭地層加固的質量檢查，確保加固土體的強度、勻質性 和滲透性符合要求。2）到達車站預留洞門位置進行全面的導線測量復核（復測），復核的項目 包括洞門中心坐標和標高。3） 在到達前的施工過程中隨時調整盾構的姿態，逐步調整蛇行值，使盾構 偏離理想姿態越小越好。6。1.3到達施工技術措施1）糾偏要逐步完成，每一環糾偏量不能過大。2）在盾構到達車站100m處進行一次全面的測量復核工作。測量工作不僅包括盾構的姿態的測量（隧道中線及標高的測量），此時，盾構隧道中心與設計 隧道中心有一定的偏差，按照實際的偏差擬定一條盾構掘進線路（擬合線）。在到達階段，嚴格控

32、制盾構操作，使盾構按照擬合線順利通過洞門并且隧道管片 襯砌不超限.3） 在到達段掘進施工時，要嚴格控制盾構推力（土倉壓力），降低推進速 度和刀盤轉速，保證車站結構的安全以及避免較大的地表沉降。4）在盾構距離車站端頭墻30米時，選擇合理的掘進參數，逐漸放慢掘進速 度,控制在20mm/min以下，推力逐漸降低,緩慢均勻地切削洞口土體,以確保到 達端墻的穩定和防止地層坍塌。5）盾構進入到達段后，加強監測，及時分析、反饋信息以指導盾構掘進。6）根據盾構到達姿態調整接收基座的位置，使盾構順利推到接收基座上而 不破壞盾尾密圭寸鋼絲刷和拉損管片襯砌。7） 由于盾構到達掘進推力減小，使管片的環間縫隙增大，給防水帶來一定 的難度。施工中采取復緊螺栓和在洞門段將最后十環管片用型鋼縱向連接的方 法來減小管片環間縫隙以提高管片防水效果。8）到達前6環的注漿材料配合比要進行調整，必要時可通過盾構殼體設置 的孔向盾殼外注入特殊的止水材料，以防涌水、涌泥而引起地層坍塌。9）當盾尾脫離洞門后，及時采用快硬性漿封堵管片與洞門鋼環間的空隙， 避免地層水土的流失從而加大地表沉降6.2盾構的拆除吊裝出井6。2。1盾構拆除方案盾構的解體吊裝出井參考下井吊裝的方法。1）隧道貫