1、壩頂防浪墻結構計算書一、計算條件大壩防浪墻為二級建筑物，基本荷載組合條件下,容許抗滑穩定系數，抗傾覆安全系數，地基應力不均勻系數；特殊荷載組合條件下，容許抗滑穩定系數，抗傾覆安全系數，地基應力不均勻系數。地基容許承載力，防浪墻后土的容重18.6KN/m3，內摩擦角24，粘結力18KPa，混凝土容重25KN/m3。防浪墻采用懸臂式擋土墻形式，為鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級采用C25，并選用級鋼筋，結構計算采用以下數據：防浪墻結構系數，混凝土軸心抗壓強度設計值，鋼筋抗拉強度設計值。基本斷面尺寸如圖1所示，防浪墻底板上覆土層厚度為2.3m。地上荷載等效為為一長1.98m，高1.2m的等效土柱。圖1

2、 防浪墻斷面尺寸二、穩定計算1、基本荷載組合基本荷載組合條件下，作用在防浪墻上的荷載有：防浪墻自重力、墻后主動土壓力、踵板上覆土重力，地上荷載、扶推力。各種荷載如圖2所示。圖2 防浪墻上作用荷載（基本荷載組合）防浪墻重力： KN作用點位于防浪墻斷面形心上，當以O點為坐標原點時，由張東明軟件計算求得形心坐標（0.424，0.888）。本次計算采用換算內摩擦角的方法來計算粘性土的主動土壓力。也就是將摩擦角的數值增大，把粘聚力的影響考慮在內摩擦角的這一參數中，然后按砂性土的公式計算主動土壓力。按堤防設計規范公式計算等效內摩擦角：主動土壓力系數：1墻后土體的總主動土壓力（含等效地上荷載）： 總主動土壓

3、力作用點位置距防浪墻堤底以上高度：踵板上覆土壓力： 作用點位于形心上，當以O點為坐標原點時，由張東明軟件計算求得形心坐標（1.104，0.900）地上荷載等效土條自重： 當以O點為坐標原點時，作用點坐標為（1.05，2.1）。扶推力： ，當以O點為坐標原點時，作用點坐標為（0.3，2.5）。水平方向合力：垂直方向合力：各種荷載及相應的力矩如表1所示。表1 作用在防浪墻上的各項荷載及對o點的力矩力豎向力（KN）水平力（KN）力臂（m）力矩（）（KN.m）力矩（）（KN.m）重力32.50.42413.78主動土壓力22.440.920.2扶推力0.752.51.88上覆土重32.361.1043

4、5.73等效土柱重33.481.0535.15合力（矩）98.3423.1984.6622.08基本荷載組合條件下，防浪墻的抗滑穩定系數：對于粘性土基，上式中，可取室內飽和固結快剪試驗內摩擦角的0.9倍；可取室內飽和固結快剪試驗凝聚力的1/31/5。抗傾穩定系數：偏心距： 地基應力不均勻系數：均滿足穩定要求。2、特殊荷載組合特殊荷載組合條件下，作用在防浪墻上的荷載有：防浪墻自重力、墻后地震主動土壓力、踵板上覆土重力。各種荷載作用如圖3所示。圖2 防浪墻上作用荷載（特殊荷載組合）按堤防設計規范公式計算等效內摩擦角：求得：主動土壓力系數：靜力條件下主動土壓力：地震作用下的動土壓力采用靜力條件下的主

5、動土壓力數值增減一個百分數計算：式中：地震動土壓力系數，與填土坡度及填土的內摩擦角有關，對本工程，查表取4.0；水平地震系數，本工程地震設防烈度為7度，取0.1。靜力條件下填土的內摩擦角。作用點位置距防浪墻堤底以上高度：其余各種荷載同基本組合情況，作用在防浪墻上的各項荷載及對o點的力矩具體見表2。表2 作用在防浪墻上的各項荷載及對o點的力矩力豎向力（KN）水平力（KN）力臂（m）力矩（）（KN.m）力矩（）（KN.m）重力430.43318.62主動土壓力6.130.7674.70上覆土重59.891.20972.41合力（矩）102.8991.034.70特殊荷載組合條件下，防浪墻的抗滑穩定

6、系數：抗傾穩定系數：偏心距： 地基應力不均勻系數：均滿足穩定要求。三、 結構計算圖3 立墻上的作用荷載示意圖1立墻的結構設計作用在立墻上的荷載為墻后土壓力，扶推力，如圖3所示，對AA截面進行配筋計算，對應墻高為1.3m和2.95m，內力計算如下：對于AA截面，墻高，截面寬度取單寬計算，矩形截面高度，取保護層厚度為25mm，則截面有效高度，則可求得截面抵抗系數：相對受壓區計算高度：對于BB截面，墻高，截面寬度取單寬計算，矩形截面高度，取保護層厚度為25mm，則截面有效高度，則有：相對受壓區計算高度：BB截面配置，過AA截面加25d，切斷2根剩3根。AA截面配置，過AA直通墻頂。表3 立墻各截面計算配筋量和實際配筋量截面墻高（m）彎矩（m）截面尺寸（cm）計算（cm2）配置（cm2）A1.00.830260.0010.0010.00754.137.7B2.8672.9636.732.70.00230.0020.0157.137.72踵板的結構設計作用在踵板上的荷載有踵板自重，上覆土重力，地上荷載，如圖4所示。圖4 作用在