1、貴州電力建設第二工程公司施工方案FA (B) AM 2014-04工程名稱： 重慶安穩電廠擴建項目煙囪基礎大體積混海十工程發布時間：2014年07月05日 實施時間：2014年07月05日作業指導書/方案審批頁編制：專業審核:部門修改意見工程口同意此方案。重新編制后再報。口更改此施工方案，按如卜意見修改后執行審核人：日期：質量口同意此方案。重新編制后再報。口更改此施工方案，按如卜意見修改后執行審核人：日期：口同意此方案。重新編制后再報。口更改此施工方案，按如卜意見修改后執行安全/消防審核人：日期：總/副總工程師口同意此方案。重新編制后再報。口更改此施工方案，按如卜意見修改后執行審核人：日期：1

2、 編制依據11.1 設計文件11.2 技術標準及規范、規程12 施工內容22.1 工程概況22.2 施工內容23 施工條件24 施工工序和方法24.1 施工工序24.2 施工方法35 工程資源配置 186進度控制計劃197質量管理要求及保證措施207.1 質量目標207.2 質量保證措施227.3 質量管理措施227.4 質量檢查內容 238安全和環境控制措施238.1 職業健康、安全和環境管理目標 238.2 安全管理組織機構238.3 安全管理措施 248.4 文明施工保證措施 258.5 QEOMS危害辨識與風險評價環境因素識別評價26附表1:大體積混凝土溫度測量記錄表26附表2:混凝土

3、澆筑排班表 26煙囪基礎大體積混凝土工程施工方案1 編制依據1.1 設計文件1.1.1 安穩電廠擴建項目總平圖、總交圖、地勘圖；1.1.2 安穩電廠擴建項目煙囪基坑開挖圖；1.1.3 安穩電廠擴建項目煙囪基礎施工圖；1.1.4 安穩電廠擴建項目煙囪筒身施工圖；1.1.6 相關圖紙會審記錄及設計變更通知單。1.2 技術標準及規范、規程1.2.1 大體積混凝土施工規范( GB50496-2009) ；1.2.2 混凝土用水標準( JGJ63-2006) ；1.2.3 混凝土外加劑GB8076-2008；1.2.4 混凝土外加劑應用技術規范GB 50119-2013；1.2.5 混凝土強度檢驗評定標

4、準( GB 50107-2010) ；1.2.6 混凝土結構工程施工質量驗收規范( GB50204-2002) ；1.2.7 普通混凝土配合比設計規程( JGJ55-2011) ；1.2.8 普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準JGJ 52-2012；1.2.9 通用硅酸鹽水泥( GB175-2009) ；1.2.10 用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596-2005；1.2.11 煙囪工程施工及驗收規范( GB50078-2008) ；1.2.12 工程測量規范( GB50026-2007) ；1.2.13 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范( GB50202-2002) ；1.2.14 建

5、筑機械使用安全技術規范( JGJ33-2001) ；1.2.15 施工現場臨時用電安全技術規范( JGJ46-2005) ；1.2.16 電力建設施工及驗收技術規范(建筑工程篇SDJ69-87) ；1.2.17 電力建設施工質量驗收及評價規程(土建工程，DL/T5210.1-2012) ；1.2.18 電力建設安全工作規范(火力發電廠部分，2002 12 01) ；1.2.19 電力建設安全健康環境管理工作規定(國家電網公司2008 1) ；1.2.20 本標施工組織設計及由工程相關方發布實施的關聯性文件。2施工內容2.1工程概況安穩電廠位于重慶市泰江區安穩鎮大堰村境內，北離安穩鎮約1.5km

6、；本期擴建規模為2 X 660MWB臨界燃煤發電機組,設有1座270m高雙筒煙囪。該煙囪位于廠區東南面，中心建筑坐標 A=898.500m B=902.250ni ± 0.00m相當于絕對 高程510.00m；其基礎由筒座和環基上、下兩部分組成，環基斷面呈矩形，底標高 -6.0m、 頂標高-2.5m,外半徑20.0m,內半徑10.5m,斷面寬9.5m、高3.5m,混凝土方量約3186吊, 屬典型的大體積混凝土結構；筒座斷面呈梯形，底標高 -2.5m、頂標高± 0.0m,下底外半徑 16.6m、內半徑14.6m,上底外半徑15.6m、內半徑14.6m,高2.5m,混凝土方量約

7、 362mi。 基礎持力層為中風化灰巖層，承載力特征值不小于1000kPa；混凝土設計強度等級為 C35;鋼筋為HPB30阱口 HRB400E基礎鋼筋量約328t。（有關工程量以竣工資料為準） 2.2 施工內容 2.2.1施工準備；2.2.2 混凝土澆筑； 2.2.3混凝土的養護。3施工條件本工程施工應具備下述條件：3.1 現場生產用水、電、通信線路及施工道路已接通，基礎鋼筋、模板、避雷接地、預埋 件（各部位插筋）等全部驗收合格，已具備下一道工序的施工。3.2 與本工程相關的設計文件已到位，并進行了會審。3.3 己按經批準的施工組織設計、施工圖紙及資料、作業方案以及相關現行國家標準、規 程、規

8、范等組織了工程相關管理人員、作業人員進行施工技術及安全交底，明確了工程范圍、 進度要求及操作方法、質量安全措施、技術檢查與驗收要求。3.4 施工用主材、輔材、機械、機具、人員已按計劃和工程需求組織到位；施工用水、用 電已接到現場需用點位，并確保其可靠、穩定供給。3.5 用于開展本工程的其它施工資源已準備就緒。 4施工工序和方法4.1 施工程序根據施工內容和現場情況，本工程施工程序如下： 施工準備 j混凝土澆筑一混凝土養護4.2 施工方法煙囪基礎混凝土考慮分兩次施工：第一次施工-6.0m-2.5m （即環基部分），第二次施工 -2.5m±0.0m （即筒座部分），水平施工縫留設在環基和

9、筒座的交界面上。下面著重描述環 基混凝土工程施工方法。4.2.1 施工準備（ 1）原材料準備根據設計要求，拌制混凝土宜選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，砂含泥量不超過3%，石子含泥量不超過1%,水灰比不大于0.5， 必要時可采用適當的減水劑降低水化熱。結合 大體積混凝土施工規范（GB50496-2009對原材料的相關規定和市場供應情況，以及前期混凝土試配結果，本工程原材料的品種選擇和要求如下：1）水泥采用中鐵二十三局集團川東水泥有限公司的P.S.A散裝水泥，強度等級42.5R,所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60。水泥進場時對水泥品種、強度等級、散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安定性、

10、凝結時間、水化熱等性能指標及其他必要的性能指標進行復檢。2）骨料按因地制宜的原則，采用安穩禾鑫建材公司生產的骨料。細骨料為機制中砂，其細度模數在2.3以上，含泥量不大于3%粗骨料為粒徑531.5mm的連續級配碎石，含泥量不大 于 1% 。3）粉煤灰采用重慶海宏公司經銷（重慶旗能電鋁生產）的三級灰。4）外加劑采用成都亞慶公司的亞慶牌聚羧酸系泵送緩凝減水劑，其摻量根據工程所所需緩凝時間經試驗確定。5） 拌合用水采用現場施工供水系統自來水。（ 2）混凝土配合比準備根據普通混凝土配合比設計規程（ JGJ55-2011 ）和大體積混凝土施工規范（GB50496-2009的規定，其要求如下：1）所配制的混

11、凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不低于160mm當環境氣溫較高時，可適當調高；2）拌和水用量不宜大于175kg/m3;3）粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40% ;4）水膠比不宜大于0.55 ;砂率宜為3842%。通過前期試配，本工程暫定采用的理論配合比如下表:表4-1混凝土理論配合比表材料名稱水泥細骨料粗骨料水外加劑粉煤灰單方用量（kg）33774711221626.7470質量比1.0002.2173.3290.4810.0200.208（3）其它資源準備見本方案第5章節。（4）澆筑準備澆筑前，應仔細檢查模板的加固方式及其支撐剛度是否符合要求，模板內部是否清潔； 各類預埋件、預插筋的數量、

12、位置是否正確；各類機具、設備、材料、工器具、照明設施、 施工人員等是否滿足施工需求。只有這些準備全部就緒后，方可開盤澆筑。4.2.2 混凝土的生產與布料混凝土由現場HZS-60型全自動攪拌站集中拌制，混凝土攪拌運輸車運送到施工現場， 經混凝土輸送泵車泵送入料。4.2.3 混凝土澆筑（1）混凝土的澆筑環基采用分層循環澆筑，即以任一相對下料點為起點，向兩邊推進，合攏后返起點進行 第二循環的澆筑。此法的重點是要根據混凝土的初凝時間、現場氣溫等因素確切把握混凝土的初凝時間，以便控制單層下料厚度及澆筑進度。現以現場氣溫條件下混凝土的初凝時間 to=8h、60型混凝土攪拌站混凝土的供應速率 P=40rrY

13、h ,計算單層下料厚度、澆筑推進角速 度及澆筑總耗時等參數如下表：表4-2混凝土澆筑參數計算表混凝土初凝 時間（h）60型攪拌站 出力（m/h）初凝時間內硅 供應量（m3）劃、基面積（m2）澆筑層 厚（m）澆筑推進角速度（° /h ）澆筑總方量（m3）澆筑總耗時（h）8.0040.00320.00909.820.3522.503186.0079.65本方案采用兩臺汽車泵入料，將汽車泵布置在煙囪南、北兩側，以煙囪東側為下料起點, 向東南、西南兩邊連續推進、分層循環澆筑，如圖 4-1所示。澆筑全過程設專人監視混凝土的初凝情況，隨時調度混凝土對出現假凝的位置進行覆蓋，避免出現冷縫，一次性連

14、續完成 環基的澆筑施工。圖47煙囪基礎澆筑平面布置圖圖42行列式扳搗插點排列布置匡(2)混凝土的振搗混凝土振搗采用插入式 振動棒作行列式插入振搗， 其插點布置見圖4-2 o振搗 時應快插慢撥，振搗持續時 間約30s,插點均勻，間距 35至45cm且應插入到先 澆層尚未初凝的碎中 510cmi,同時不得隨意碰撞模板和鋼筋；振搗質量應視碎表面呈水平、不再顯著沉落、不再冒出氣泡并泛出灰漿為準首次振搗完畢、待混凝土沉淀半小時左右時進行第二次復振。當砼澆筑至標高、經二次振搗密實后，用鋁合金刮尺刮平，待砼收水沉實后，用木抹子抹平、壓實砼表面，封閉其收水裂紋；最后用鐵抹子將不需再次澆筑的砼表面壓實、清光。（

15、 3）試件留置按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002第7.4.1條的要求，由專人在混凝土的澆筑地點按200m3/ 組隨機抽取，同時隨機抽取3 組同條件養護試件用于檢驗3d、7d、 14d 強度。4.2.4 混凝土的養護（ 1）養護措施當砼澆筑至要求標高、經壓實抹光后，即砼處于硬化階段時，應及時覆蓋一層塑料薄膜作為密閉層，防止碎表層熱量及水分流失，使之表面處于濕潤狀態，然后鋪上2層15mnS的中密海綿，澆水時從塑料薄膜下澆入，側模采用包掛海綿的方式，厚度2 層，使之保持濕潤。 在混凝土降溫中期，為加快降溫速度，采用白天拋開部分保溫層，晚間重新覆蓋的做法，在降溫后期，采取逐日拋

16、開保溫層的做法，直至養護期結束。（ 2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施1）大體積混凝土施工的特點根據大體積混凝土的定義，本工程一次澆筑體積達3186m，屬于大體積混凝土工程。除了必須滿足普通混凝土的強度、剛度、整體性等要求外，主要就是如何控制溫度變形裂紋的發生和發展。大體積混凝土施工中，由于結構面大，水泥水化時所釋放的水化熱產生較大的溫度變化和收縮作用，形成溫度收縮應力，導致鋼筋混凝土產生裂紋。表面溫度裂紋走向無一定規律，大面積結構裂紋通常縱橫交錯，多發生在施工期間，縫寬受溫度變化影響較大。因此控制溫度變形裂紋除結構計算、構造設計需考慮外，混凝土的材料組成、施工操作工藝、控制施工溫度和改善混凝土性

17、能等對其影響也非常重要。2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施為了有效的控制有害裂紋的產生和發展，本工程從控制混凝土的水化熱升溫、延長散熱時間、 減少混凝土收縮、摻入緩凝減水劑、提高混凝土的極限拉伸強度，改進施工操作工藝、改善約束條件（如砼達到一定強度后松開模板等）入手。A1 在拌合混凝土時摻入粉煤灰，以降低水泥用量，降低水泥水化熱，利用混凝土的后期強度。A2 在規范允許使用范圍內，盡量選用粒徑較大、級配良好的粗骨料（本工程選用531.5mm®續級配粗骨料），嚴格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加強振搗A3在混凝土中摻加緩凝減水劑，延長混凝土初凝時間，以利散熱。A4在混凝土內布置環形冷卻管，如

18、圖 4-3,通過連續不斷地通入冷卻水將混凝土內部 的熱量帶走，以達到降低混凝土內外溫差、防止溫度裂紋產生的目的。（冷卻管為DN32的金屬管，采用管子接頭連接，安裝固定在鋼筋支撐架上，安裝完畢后進行通水檢漏試驗。）A5選擇良好級配的粗骨料，嚴格控制含泥量0 3%加強混凝土的振搗。A6采取二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強養護，提高混凝土早期或相應齡 期的抗拉強度和彈性模量。A7拆模后及早回填，盡量減少基礎混凝土暴露時間。3）混凝土澆筑前的裂紋控制計算在混凝土澆筑之前，根據施工擬采的防裂措施和現有施工條件， 先計算混凝土的水泥水 化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量

19、，根據計算估量可能 產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的措施有效。若超過 混凝土的抗拉強度，則必須采取有效措施，如調整混凝土入模溫度、降低水化熱溫升值、降 低混凝土內外溫差、改善施工工藝和混凝土拌合物性能等重新進行計算，直到應力在允許的 范圍。A混凝土入模溫度假定澆筑時平均氣溫36C、攪拌初fl內氣溫34C； C35泵送混凝土配合比（本方案采用4-3。的數據可能與實際施工配合比有一定差異，施工控制時以后者為準）及材料溫度如表 水泥品種采用P.S.A水泥，標號42.5R;混凝土坍落度控制在160±20m佗問。表4-3 C35泵送混凝土配合比及材料溫度表材料名

20、稱配比(kg)溫度(C)含水率代號數值代號數值代號數值水mw162Tw26CO w100%水泥mce337Tce34CO ce0%中砂m747Tsa35CO sa3%碎后mi1122Tg35CO g2%粉煤灰ITInh70Tmh34CO mh0%緩凝減水劑mb6.74Tb26CO b0%A1混凝土拌合物的理論溫度ToTo= (0.9 X ( mieXTce+msaxTsa+mgix Tg+mmhxTm+ mbx Tb) +4.2 XTwX ( mw sax msa gx mi)+cix ( saxmsax Tsa+w gxmg x Tg)C2X ( saXmsa+w gX mi)+ ( 4.2

21、 xmw+0.9 x(mce+mb+m+mmh + mb)=33.23 ()；上式中：mu、mu、mg、mmh> mb、mw見表 4-2 ；Tce、Tsa、Tg、Tmh、Tb、Tw見表 4-2；3 sa、 3 g見表4-2 ;ci水的比熱容，骨料溫度0c時，C1=4.2kJ/kg - K;C2水的溶解熱，骨料溫度0c時，c2=0 kJ/kg ；0.9 0.9為水泥、砂、石子、粉煤灰、緩凝減水劑的比熱約值(kJ/kg K);4.2 4.2為水的比熱約值(kJ/kg - K)。A2混凝土拌合物出機溫度TiT產To 0.16 X (To Ti) =33.35 ( C);上式中：Ti 攪拌棚內氣

22、溫(C) oA3混凝土經運輸至成型后的溫度T2T2=T1- ( a X 11+0.032 X n) X (Ti Ta) =33.71 ( C);上式中：t1混凝土自運輸至澆筑成型完成時的時間(h),按25min計算;n混凝土轉運次數，本處n=1次；Ta 運輸時的環境溫度(C)；溫度損失系數(h 1),采用混凝土攪拌運輸車時a =0.25。A4混凝土經鋼筋及模板吸熱后的溫度 T3T3= (CcXmcX Tz+Cf Xmf X Tf+CsXmsX Ts) + ( CcXmc+Cf Xmf+CsX ms) =33.75 (°C)。上式中：cc 混凝土的比熱，查表知 cc =1.0kJ/kg

23、 - K；mi混凝土的質量密度，取 mc=2400 kg/m3；cf、cs鋼材(鋼模、鋼筋)的比熱，cf = c s =0.48kJ/kg . K；m、m與每立方米混凝土接觸的模板、鋼筋的質量，經估算，m+m=90kg；Tf、Ts模板、鋼筋的溫度，因未預熱，取當時環境氣溫。根據以上計算可知混凝土的入模溫度為 33.75 C。B混凝土的水化熱絕熱溫升值 TmT(t)=CxQx (1 e $b / (cx p)上式中：T(t)混凝土澆筑完t段時間的絕熱溫升值(C)；C每立方米混凝土水泥用量(kg);Q每千克水泥水化熱量(kJ/kg),根據廠家提供的數據，P.S.A 42.5R水泥3天的水化 熱量為

24、250 kJ/kg , 7天的水化熱量為271 kJ/kg , 28天的水化熱量為334 kJ/kg ；e常數，e=2.718;m-一與水泥品種、澆搗時溫度有關的經驗系數，取m=0.3;t 混凝土澆筑后至計算時的天數(d)；c混凝土的比熱，取 c=1.0 (kJ/kg ' K)；P混凝土的質量密度，取p =2400 kg/ m。據此公式求得混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值如表4-4 o表4-4 混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值計算表齡期 (d)水泥用量C (kg)水泥水化熱Q (kJ/kg)一X 41 -e m t硅比熱c(kJ/kg K)硅密度P 3(kg/ m )絕熱溫升T

25、 (t)(C)溫差A T(C)33372500.59341.0240020.8320.8373372710.87751.0240033.3912.56283373340.99981.0240046.8913.50OO3373341.00001.0240046.90由上表可知其最高溫升值為46.90 C。C各齡期混凝土收縮變形值e y(t)及各齡期混凝土收縮當量溫差 Ty(t) ne y(t)=e y (1-e1t) ( M) i 1=8 0 (1-e 0.1t) X (MXMX-XMXMo)上式中：ey(t)各齡期(d)混凝土的收縮相對變形值；& y 標準狀態下最終收縮值(即極限收縮值

26、)，取3.24 X 10 4；M考慮各種非標準條件的修正系數(查表求取)，修正系數M的取值如下表:表4-5修正系數Mi取值表項目修正系數水泥品種礦渣水泥M11.00水泥細度礦渣水泥M11.25骨料2000M20.93水灰比后灰巖M31.00水泥漿量(%0.48M1.21初期養護時間t (d)16.65M50.90環境濕度(%7M61.00水力半徑的倒數25M1.25操作方法0.7M81.43配筋率(%)機械振搗M91.00MX M2X X MX M101.946Ty (t) =- £ y (t) / a上式中：T y(t)各齡期(d)混凝土收縮當量溫差(°C); 混凝土的線

27、膨脹系數，取1.0X105 (1/C)。表4-6各齡期混凝土收縮變形值及收縮當量溫差計算表齡期t (d)0£ y收縮相對變形值£ y (t )硅的線性膨脹系數a收縮當量溫差Ty(t) (C)33.24E-041.634E-041.00E-05-16.3473.24E-043.174E-041.00E-05-31.74283.24E-045.922E-041.00E-05-59.22+003.24E-046.305E-041.00E-05-63.05D各齡期混凝土的彈性模量E（t）E（t）=Eo （1-e?上式中：E a）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/mm）;E（0）混

28、凝土的最終彈T生模量，查表求得 C35碎的E（O =3.15 X 104 N/mm2 則各齡期混凝土的彈性模量如表4-7。表4-7各齡期混凝土的彈性模量計算表齡期t (d)硅的最終彈性模量（N/mrm）,-0.09t1-e硅從澆筑至計算時的彈性模量（N/mmi）33.15E+040.2366217.45E+0373.15E+040.4674081.47E+04283.15E+040.9195402.90E+04oo3.15E+041.0000003.15E+04E混凝土的溫度收縮應力6（r=E（t）X a X A TXS XR/ （1 v ）上式中： 混凝土的溫度收縮應力（N/mrm）;E（t

29、）混凝土的彈性模量（N/mmi）; 混凝土的線膨脹系數，取 1.0X105 （1/C）；2AT混凝土的最大綜合溫差（C）, A T=T0+- T （t）+ TyTh；3T0混凝土的入模溫度（C）；T（t）混凝土水化熱絕熱溫升值（）；Ty （t） 混凝土收縮當量溫差（C ）；Th混凝土澆筑后達到穩定時的溫度（C）, 一般取年平均氣溫（本工程取 18.7 C）；S（t）考慮徐變影響的松弛系數，取 0.4 ;R混凝土的外約束系數，取0.5; 混凝土白泊松比，取 0.15。一2取 Th=18.7 C, A T=T+T（t）+ Ty（t）Th計算結果如下表：3表4-8綜合溫差A T計算表齡期 (d)入模

30、溫度To (C)絕熱溫升值T(t)(C)2T «)/3(C)收縮當量溫差Ty(t) (C)年平均氣溫Th (C)綜合溫差AT (C)333.7520.8313.89-16.3418.7012.60733.7533.3922.26-31.7418.705.572833.7546.8931.26-59.2218.70-12.91+ OO33.7546.9031.27-63.0518.70-16.74根據公式(T =E(t)X a X A TX SX R/ (1 v )計算混凝土各齡期的溫度收縮應力如下表：表4-9混凝土各齡期的溫度收縮應力計算表齡期 (d)彈性模量E(t)(N/mnn)線

31、脹系數a ( 1/ C)綜合溫差AT (C)松弛系數S(t)約束系數R泊松比溫度收縮應力(T «)(N/mnn)37.45E+031.00E-0512.600.400.500.150.22171.47E+041.00E-055.570.400.500.150.193282.90E+041.00E-05-12.910.400.500.15-0.880+ OO3.15E+041.00E-05-16.740.400.500.15-1.240F抗裂安全度計算由抗裂安全度條件公式K=(t(t)/f ct>1.15 (式中fct為混凝土的抗拉強度設計值，C35 碎為2.20N/mn2)可知

32、，只有當溫度應力6 >1.15 fct時才會出現裂紋，評估情況見下表:表4-10混凝土抗裂安全度計算表齡期 (d)溫度收縮應力(T (t) ( N/mnn)硅的抗拉強度設計值 f ct (N/mn2)1.15f ct(N/mnn)| (T (t) 1 -1.15f ct(N/nnn)抗裂安全度評估30.2212.202.530-2.309安全70.1932.202.530-2.337安全28-0.8802.202.530-1.650安全+ OO-1.2402.202.530-1.290安全由此可知采用以上措施混凝土不會產生溫度裂紋4)加強施工中的溫度控制和養護A 準備好足夠的彩條布，澆筑

33、時若遇大熱大，則采取灑水降溫、搭設遮陽棚等措施。B澆筑時，控制混凝土入倉速度，使混凝土均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過高， 不利散熱，導致內部有害裂紋產生。C混凝土振搗密實，在終凝前、初凝后，進行二次抹壓，提高混凝土的抗拉強度，減 少收縮量，避免出現表面干縮裂紋。D 加強混凝土的養護，養護期應不少于14 天，先用塑料薄膜覆蓋、再加蓋兩層海綿或麻袋保濕、保溫養護，盡量減少內外溫差，降低溫度應力；選擇合理的拆模時間，拆模時，塊體中部和表面溫差不宜大于25。E 加強測溫和監控管理，做好溫度記錄，觀察內部溫度變化，確保混凝土的中心與表面溫度差值小于25° C,混凝土表面與環境氣溫的差值小于

34、20° C,當溫差超標時，及時調整 保溫和養護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產生有害裂紋。5）基礎混凝土溫度的監測混凝土澆筑前，按圖4-3 的要求在基礎內布設16 組測溫導線，每組測溫導線分下、中、上三層，采用電子測溫表對混凝土內部溫度進行測量。溫度監測應在入倉砼凝結時開始，混凝土澆筑完成后3天以內應2小時測溫一次，3天以后 4 小時一次，重點監測每天凌晨2:00 和下午 14:00 點的溫度，此時的數據最具有代表性。將結果記入溫度測量記錄中，并及時對溫度數據進行分析，與理論計算數據進行比較，當內外溫差超過允許范圍時必須及時向工程技術負責人報告，采取加大冷卻水流速、增加覆蓋物

35、等對應處理措施，將溫度控制在規范允許范圍內，防止溫度裂紋的產生。測溫工作應在內外溫差小于25時結束。6）混凝土澆筑后溫度控制根據實測溫度控制混凝土的中心與表面溫度差值小于25 5 C,混凝土表面與最低氣溫的差值小于20° C,及時調整保溫和養護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產生有害 裂紋。A混凝土的水化熱絕熱溫升值 T（t）（同第9頁B）T（t）=Cx Qx （1 e $t） / （cx p）；Tma= CXQ/ （CX p ）。B 混凝土實際最高溫升值TdTd=Th T0上式中：T d各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值（C）；Th各齡期實測溫度值（C）；To混凝土入模溫度（C

36、） oC混凝土水化熱平均溫度Tt- 2 一 、Tt (t)= T1+ (T2-Ti)3上式中：T t(t)各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值(C)；Ti保溫養護狀態的混凝土表面溫度(C)；T2 實測混凝土結構中心的最高溫度(C) oD混凝土結構截面上任意深度處的溫度 Ty ,2 2、, 、Ty= Ti+ (1 4y/d ) X (T2 Ti)上式中：T y混凝土結構截面上任意深度處的溫度(C)；d混凝土結構的厚度；y混凝土結構截面上任意點離中心軸的距離。E各齡期混凝土收縮變形值e y(t)、收縮當量溫差Ty(t)及彈性模量E(t),計算方法同 前。F各齡期綜合溫差口及總溫差丁T(t)= Tx(t

37、)+T/(t)各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和，即：T=E T (t)上式中：T x(t)各齡期水化熱平均溫差(C)；Ty(t) 各齡期混凝土收縮當量溫差(C )。G各齡期混凝土松弛系數S(t),見下表：表4-11各齡期混凝土松弛系數表時間(d)36912151821242730S (t)0.1860.2080.2120.2150.230.2520.3010.3670.4731.0H最大溫度應力值(T (t)(r(t)=a (1 - 丫) 1 X (1 一( cosh 3 )1) X E (t) X A T (t) X Si (t)2i 1上式中：(7 (t) 各齡期混凝土結構所承受的

38、溫度應力； 混凝土的膨脹系數，取1.0 X 10 5; 泊松比，取0.15;E (t)各齡期混凝土的彈性模量；AT (t)各齡期綜合溫差；S (t)各齡期混凝土的松弛系數；coshB L雙曲余弦函數，(可由表查得)其中L為基礎的長度(mm； B為約束 2狀態影響系數，B =(CX/dE(t) 0.5, CX為地基水平阻力系數(N/mm), 碎墊層一般為1.001.50 N/mm3; d為基礎厚度(mrm。I降溫時混凝土的抗裂安全度降溫時混凝土的最大拉應力應小于混凝土的抗拉強度設計值，即滿足抗拉強度條件<1.15 fct (式中fct為混凝土的抗拉強度設計值，C35碎為2.20N/mm2)

39、,碎才不會出現裂紋。7)環基冷卻期間的平均溫度計算預計養護期間現場平均氣溫Tma=26C,采用蓄熱法養護，計算如下：A環基表面系數MM=(9.5+3.5 ) *2/ (9.5*3.5 ) =0.782 (m 1)。B圍護層傳熱系數K碎表面由內而外采用二層塑料薄膜(厚 2mrm、二層海綿(厚3cm)覆蓋，未脫模處在鋼模外表包二層海綿(厚3cm)：K=3.6 X (0.04+di X X i 1) 11 1=3.6 X (0.04+0.03 X 0.06 1+0.002 X 0.025 1) 1=5.81 (kJ/m2 - h k);K2=3.6 X (0.04+0.003 X 58 1+0.03

40、X0.06 1) 1=6.67 (kJ/m2 - h k);取其較大值，即 K=K=6.67kJ/ m 2 h k,查表得透風系數=1.25 ,水泥最終發熱量Qe=334kJ/kg ,水泥水化速度系數u ce=0.013h1。則綜合參數8、小、刀 分別為：8 =( X KX Mp / (uceXccXpc)=(1.25 X6.67 X0.782) / (0.013 X1.0 X2400) =0.209;小=U ce X Qe X mce/ ( u ceXccX p c GJ X Kx M=0.013X334X337/ (0.013 X 1.0 X2400 1.25 X6.67 X0.782)

41、=59.279;4=T3- Tma+小= 72.03。C混凝土蓄熱養護開始至任一時刻t (h)的溫度TT=”eVceX-旌Vcex、Tma,計算結果如表 4-12。表4-12 混凝土蓄熱養護開始至任一時刻的溫度計算表時間t (h)-0 Vcext刀e.一 Vce x t4 eTma (C)T (C)2467.4943.392650.104863.2331.762657.477259.2423.252661.999655.5017.022664.4912052.0012.462665.5514448.729.122665.6016845.656.672664.9819242.774.892663

42、.8821640.073.582662.5024037.542.622660.9326435.181.922659.2628832.961.402657.5531230.881.032655.8533628.930.752654.1836027.110.552652.56(4) 72, 120, 168, 240, 336, 360小時時環基的平均溫度 TmTm=(UceXt) 1X (旌-一8 T”eVceX，1 4一小)+Tma,計算結果如下表:表4-13 混凝土蓄熱養護開始至任一時刻的平均溫度計算表時間t(h)/ 、， 一1(U ceX t )一 Vce x t4 e0 1- e Vce

43、 x t八-1,o 刀一4Tma ()Tm (C)721.06823.25283.67285.642652.931200.64112.46249.02285.642657.461680.4586.67218.59285.642659.752160.3563.58191.88285.642660.662640.2911.92168.44285.642660.713120.2471.03147.86285.642660.223600.2140.55129.79285.642659.42由上二表可知，當環基冷卻至第 15天(360小時)時，其溫度為52.56 C； 15天內的 平均溫度為59.42

44、C,內外溫差 T均25C,滿足規范規定的抗裂溫差要求，但為安全起 見，應按預定措施通冷卻水。通水降溫效果驗算如下：T Qk t 水TK ccKVfe硅 cte上式中：Q水一一冷卻管中水的流量，取 Q水=0.15m3/h (可根據降溫需要調節流量)；t 一一冷卻管通水時間，h=24；水水的密度，水=1.0 103kg/m3；丁水進出水口處的溫差，按T=20C考慮；c水 水的比熱，c水=4.2 103J/kg C ；V碎一一混凝土的體積，V碎=3186m；碎混凝土的密度，碎=2400kg/m3;c碎混凝土的比熱，c碎=0.97J/kg C。T=0.15 X 24X1.0 X 103X 20X 4.

45、2 X 103/(3186 X2400X 0.97)= 40.77 C59.42- 40.77=18.65 <25C,據此可知，將水流量調整至 0.15m3/h、并持續通水后可進 一步確保規范規定的抗裂溫差要求。一般在冷卻管被覆蓋、碎凝結時開始通水，結束通水時 間根據碎內外溫差確定，由冷卻水管流出的水應及時抽排至現場排水系統。澆筑及養護期間由專人嚴格按既定的頻率監測碎內部溫度、表層溫度和現場氣溫，并比較和測算相關數據，當偏差較大時調整養護措施。養護中后期應逐漸減少保溫層，但應控制 降溫速率不宜大于1.5 C/d，繼續養護到碎內部與表層、表層與環境溫差符合規范要求為止。4.2.5 施工縫的

46、留設與處理如前所述，煙囪基礎分兩次施工，水平施工縫留設在-2.5m處，不設豎向施工縫。在環基混凝土澆筑完畢、施工縫處混凝土齡期達到 3天后，將施工縫全面鑿毛，在澆筑筒座混凝 土前充分清潔、濕潤，經檢查符合要求后，用與混凝土同等強度的砂漿進行接縫后，再澆筑 筒座混凝土。4.2.6 遇機械故障、停水、停電等不可控情況時的處置本次澆筑計劃協調一標或二標攪拌站協同作備用系統，并在開盤前對系統易損備品備件、水電供應、混凝土原材料供應、天氣情況等環節作充分的準備和查詢，盡量避免澆筑中 斷。若相關資源意外供給不足或中斷供給、導致澆筑必須中斷且超過混凝土的初凝時間時， 可將已入倉的混凝土攤平、按正常澆筑要求振

47、搗密實（停電時人工插釬振搗）、在澆筑面上按500的間距埋設不小于憶20的插筋，插筋的埋入深度和外露長度均不應小于500。在恢復澆筑前按施工縫的要求進行處理。5工程資源配置5.1 人員配置本工程計劃按兩班倒連續作業，每班人員配置情況如下表，并在實施前以值班表格的形 式列出具體名單：表5-1 人員配置表序 號工種或崗位人數工作內容1原材料保障2原材料、構配件、工器具保障2攪拌機操作1攪拌機操作3裝載機操作1裝載機操作4罐車駕駛員4駕駛罐車5攪拌站值班1全面負責攪拌站的生產管理6機修工2維護、修理攪拌系統，協助修理其它機械7放料2在罐車處放料入泵車、配合取樣、做試塊8泵車操作4操作、指揮泵車9入料2

48、扶持出料軟管準確入料到需要的位置、處理鋼筋污染10碎振搗12振搗混凝土、移動振搗電機11帶班1負責混凝土澆筑班組人員的分工協調12泥水工6平倉、壓實及抹光混凝土、澆筑期間碎養護13木工2守護模板14鋼筋工2守護鋼筋15電工2負責水、電源接、拆，維護16后勤服務2負責除第1項以外的其它后勤補給17施工員/技術員2指揮、協調生產，監控混凝土的狀況、測溫18副總指揮1處置現場的具體管理事宜，協助總指揮聯絡和協調內、外部關系19總指揮1聯絡和協調內、外部關系合計：50人（2）施工設備、工器具配置表5-2 主要施工設備、工器具配置表序號名稱規格型號數量單位備注1攪拌系統HZS-602套另一套計劃協標或二

49、標備用2混凝土攪拌運輸車6m3以上4輛租賃3混凝土汽車泵2臺租賃4插入式振動器（）5016臺8臺備用5插入式振動棒（）50*6 9m36根6水泵（）502臺7電子測溫儀1臺8泥工工具6套9廣式照明2kW以上4盞10普通照明燈具500W16套含線（3）材料計劃表5-3 材料計劃表序號名稱規格型號數量單位備注1水泥42.51350t散裝礦渣水泥2碎石531.53500t連續級配3中砂2100t4粉煤灰280t5緩凝減水劑15t6降溫管DN401000m埋入部分7降溫水管DN50180m引接水源8彩條布20002 m9中密海綿厚 15mm32002 m10塑料薄膜100kg根據總需求量和60站的出力

50、、水泥罐存儲量（本標 3個罐裝水泥、1個罐裝粉煤灰） 等參數估算，在水泥罐滿存狀況下，開盤后第 16小時即可耗空，應在第12小時以前將水泥 補充到位，并應注意每批進場的水泥不得時熱水泥， 澆筑期間每天水泥和粉煤灰的補充量分 別約325t、64t,鑒于水泥運輸距離較遠、后勤保障難度較大，除敦促供應商嚴格按合同組 織供貨外，按相關專題會的要求，協調一、二標攪拌站協同儲備水泥，進一步做好水泥的儲 備工作；碎石和中砂等地材可在開盤前一周開始組織進場，若場地容量允許，可儲備至需求 量，否則可在澆筑期間及時補充。6進度控制計劃本次澆筑開始日期暫定為2014年7月23日早8時（具體視獲準澆筑時間而定），開盤 后計劃86小時內完成7質量管理要求及保證措施7.1 質量目標分項、分部、單位工程全部合格，其各主要工序質量標準見表7-1、表7-2、表7-3表7-1混凝土原材料及配合比設計質量標準和檢驗方法類 別序 號檢查項目質里標準單位檢驗方法及器具主 控 項 目1水泥檢驗水泥進場時應對其品種、級別、包裝或散裝 倉號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安 定性及其他必須的性能指標進行復驗，其質量 必須符合設計要求和 GB175等的規定。當在使 用中對水泥質量有懷疑或水泥出廠超過3個月（快硬硅酸鹽水泥超過 1個月）時，應進行復 驗，并按復驗結果使用。鋼筋混凝土結構、預 應力