1、*工程 外腳手架及卸料平臺設計施工方案專家論證方案 目 錄第一節 主要編制依據2第二節 工程概況2第三節 構配件材料要求5第四節 外腳手架構造要求5第五節 外腳手架的設計與計算85.1 方案選擇85.2 計算書附后9第六節 懸挑卸料平臺的設計與計算9第七節 外腳手架及卸料平臺施工要求117.1 腳手架的搭設及拆除施工117.2 施工注意要點127.3 搭設注意事項137.4 拆除注意事項147.5 施工驗收157.6 卸料平臺的安裝、使用及拆除施工15第八節 安全管理與日常維護16附：計算書：5.2.1落地外腳手架計算書175.2.2懸挑外腳手架（最高挑18.9m）計算書265.2.3特殊部位

2、計算書36附圖：附圖1：平面布置局部示意圖附圖2：外架槽鋼懸挑剖面圖附圖3：節點詳圖附圖4：連墻件詳圖、轉角位置詳圖附圖5：外腳手架剖面示意圖附圖6：外腳手架立面圖附圖7：懸挑卸料平臺設計圖 外腳手架及卸料平臺設計施工方案第一節 主要編制依據1建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；2建筑結構荷載規范（GB50009-2001）；3混凝土結構設計規范（GB50010-2002）；4施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；5建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；6建筑施工手冊（第四版縮印本）；7建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；8建筑施工扣件式鋼管腳手

3、架安全技術規范(JGJ130-2001)；9鋼結構設計規范(GB50017-2003)；10密目式安全立網（GB16909-1997）；11工程測量規范（GB50026-2007）；12鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）；13結構安裝工程施工操作規程（YST404-89）；14工程測量規范(BG50026-2007)；15住房和城鄉建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（200987號文）；16 浙江省地礦勘察院提供的的巖土工程勘察報告；17本工程施工組織設計；18引用公司GB/T19001-2000 idt ISO9001:2000質量管理體系及有關程序文件和相關的作業指導書；1

4、9國家、浙江省、湖州市有關建筑工程安全、文明施工規范標準。第二節 工程概況1.1工程地理位置及現場環境1）紹興迪蕩D12地塊工程位于紹興城東云東路以北，梅龍湖路以東。2）場地標高：本工程所注±0.000標高，相當于絕對標高7.000米(黃海高程)。3）圍擋：沿用地紅線布設了高度為2.5m的磚墻圍擋，使施工現場與外界分隔。1.2建筑設計概況表序 號項 目內 容1建筑功能工程共由1棟20層辦公樓及5幢5層辦公裙房及相鄰地下車庫和地下人防車庫，共六個棟號組成2建筑面積工程總建筑面積約51094萬（地下建筑面積13347）3建筑層數層高地下室為整體地下二層，地上20層，裙房5層，結構類型為框

5、架剪力墻，標準層層高3.9米。4建筑高度辦公樓建筑高度89.8m，裙房建筑高度27.3m。5外裝修外墻為玻璃幕墻，局部干掛石材幕墻等。 13外腳手架擬設置如下：主樓辦公房20層，底下從地下室頂板向上開始落地搭至二層頂，三層開始懸挑，37層為一懸挑段，812層為一懸挑段，13-17層為一懸挑段，18屋面超出部分懸挑段，共分四次懸挑。裙樓5層，均從地下室頂板落地至頂。由于落地腳手架高度超過24米，底部必須采用雙立桿。備注：（1）懸挑外架型鋼用16#工字鋼，局部拉結鋼絲繩型號為14（6×19）。懸挑外腳手架轉角、工字鋼預埋進砼、挑出長度大于1500mm等位置設置鋼絲繩進行拉結。（2）懸挑外

6、架與落地外架交接位置斷開，在交接位置各自端部采取增設連墻件等加固措施。（3）機房層位于樓梯間及電梯井的頂部，局部從屋面搭設，局部從懸挑外架搭設上來。（4）落地外腳手架搭設在地下室頂板或天然基礎砼墊層上，立桿底部必須墊設鋼板，擴大受力面積、增強外架整體性。由于各樓層結構施工完畢后，尚有大量的材料需要吊運：如拆模后的鋼管、方木、模板，考慮到施工進度及拆模順序，因而需搭設卸料平臺來緩解頻繁的垂直運輸，以供材料吊運。吊料平臺采用槽鋼焊接成形，而后利用塔吊進行吊裝。第三節 構配件材料要求3.1 鋼管3.1.1 腳手架鋼管應有產品質量合格證，必須涂有防銹漆并嚴禁打孔。3.1.2 腳手架鋼管的尺寸：橫向水平

7、桿最大長度2.2m，其它桿最大長度6.5m。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用48×3.0鋼管。3.2 扣件、螺栓3.2.1 扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。3.2.2 腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。3.2.3 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3.3 安全網寬度不得

8、小于3m，長度不得大于6m，網眼不得大于10cm，必須使用維綸、錦綸、尼龍等材料，嚴禁使用損壞或腐朽的安全網和丙綸網。第四節 外腳手架構造要求4.1 平面布置立桿縱向間距1500mm，橫向間距1050mm。外腳手架內排立桿距離建筑物的距離為300mm。立桿與大橫桿必須采用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏。立桿的直接頭應相互錯開2500mm長，其接頭距離大橫桿的距離不大于步距的1/3。4.2 立面布置大橫桿步距1800mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3，扶手桿水平設置于每步架1.2m高處。4.3 縱向水平桿的構造（1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。（2）縱

9、向水平桿采用對接扣件連接，符合下列規定：縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。（3）縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm。4.4 橫向水平桿的構造（1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，且嚴禁拆除。（2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。（3）橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。（4）作業層端部腳手板探頭長度應取1

10、50mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4.5 立桿的構造（1）落地外腳手架立桿下用150mm×150mm×8mm鐵板鋪墊。（2）懸挑外腳手架立桿坐落在16號工字鋼上。（3）腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 （4）立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接。 （5）立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接應符合下列規定： 1）立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距

11、離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步矩的1/3。 2）搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于lOOmm。（6）立桿頂端高出女兒墻上皮lm，高出檐口上皮1.5m。4.6 連墻件為了增強腳手架的側向剛度及穩定性，在外腳手架于建筑物之間設置連墻件，設置說明如下：（1） 位于框架梁位置的連墻件用短鋼管制成，長度約500mm，一端用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端用扣件固定在短鋼管上。（見圖1）（2） 位于外墻板位置的連墻件采用預埋短鋼筋通過鋼管與外架連接。（見圖2）（3） 連墻件盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，偏離主節點的距離不應大于

12、300mm，與腳手架架體垂直。如在規定位置上設置有困難，應在鄰近點補足。 圖 1 圖 2連墻件高度方向按建筑層高，水平方向按不同高度進行調整。如遇連墻件偏移主節點300mm的，相應的外架內立桿增加一根。4.7 剪刀撐剪刀撐的設置應符合下列規定：1）每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角45o50o60o剪刀撐跨越立桿的最多根數7652）高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m

13、。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設3只旋轉扣件緊固；4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。4.8斜道（1）本工程的斜道是人行并兼作材料運輸，其型式宜采用之字型斜道；（2）斜道坡度為1:3，寬度不小于1m；（3）斜道腳手板應鋪嚴實，在其上面設厚3cm，間距不大于30cm的防滑條；（4）轉彎處搭設休息平臺，寬度不小于1.2m，護欄高度1.2m；（5）斜道設置在便于人員通行的腳手架外側。4.9 竹笆、欄桿（1）施工操作層必須

14、滿鋪竹笆，四角綁扎牢固；（2）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側； （3）上欄桿上皮高度應為1.2m； （4）擋腳板高度不應小于180mm；（5）中欄桿應居中設置。4.10 安全網架設腳手架的外側要滿掛安全立網，立網的下口與外側大橫桿要牢固的扎結，固定點的間距按網眼間距綁扎，上下兩網之間的拼接要嚴密。第五節 外腳手架的設計與計算5.1 方案選擇（一）落地式外腳手架主樓3層樓面以下及所有裙樓均采用落地外腳手架（考慮基礎落在地下室底板上，搭設高度過高時立腳下口墊槽鋼）。因落地外腳手架搭設高度不高，采用常規做法搭設。搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8

15、0米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨。（二）懸挑式外腳手架3層樓面起挑架，共懸挑4次。懸挑外架均采用懸挑16工字鋼，常規出挑長度1.5米，建筑物內錨固段長度1.5米，水平間距均為1500mm，在此橫梁上支設雙排鋼管腳手架。橫梁放入主體結構的預埋吊環中，并用木楔塞牢。出挑橫梁上電焊二根短鋼管，用于雙排鋼管腳手架定位固定。施工工序:懸挑層施工預埋穿插槽鋼焊接底部定位鋼筋搭設架體局部加斜拉鋼絲繩鋪毛竹片、安全網等。5.2 計算書附后第六節 懸挑卸料平臺的設計與計算考慮到

16、卸料平臺的可操作性、實用性和移動性采用懸挑式鋼平臺。該鋼平臺采用倒掛式，尺寸為2400×4500，鋼平臺面層鋪50厚木模板，下設50×50角鋼，間距600mm，次梁采用14a槽鋼，中距為900mm；主梁采用16a槽鋼，主梁兩端各設兩個鋼制吊環，用鋼絲繩斜向拉緊，系于建筑物的結構之上。6.1構件計算1）荷載：恒載：鋪板50厚木模板以0.35kN/m2計算，50×50×5角鋼自重為37.7N/m，14a槽鋼自重為145N/m，16a槽鋼自重為172.3N/m最大的材料器具堆放荷載為10kN（1噸），轉化為面荷載為q=0.926 kN/m2活載：以1.5KN/

17、m2計算2）鋼材：型鋼為Q235鋼，鋼絲繩采用19.5（6×37）。6×37鋼絲繩的主要數據直徑鋼絲總斷面積參考重量鋼絲繩公稱抗拉強度（N/mm2）鋼絲繩鋼絲14001550170018502000鋼絲破斷拉力總和（mm）（mm2）（kg/100m）（kN）不小于15.00.785.3980.57119.5132.0145.0157.5170.517.50.8111.53104.8156.0172.5189.5206.0223.019.50.9141.16132.7197.5213.5239.5261.0282.021.51.0174.27163.3243.5270.029

18、6.0322.0348.524.01.1210.87198.2295.0326.5358.0390.0421.526.01.2250.95235.9351.0388.5426.5464.0501.528.01.3294.52276.8412.0456.5500.5544.5589.030.01.4341.57321.1478.0529.0580.5631.5683.03）內力計算：（1）成板模板（取1m寬，三跨連續梁計算）q =1.2×（0.35+0.926）×1+1.4×1.5×1=3.63kN/mM=0.1ql2=0.1×3.63×

19、;0.62=0.13kN·m=M/W=0.13×106/（1.05×1/6×1000×503）=0.13N/mm2<f=1.3N/mm2=0.677×ql4/100EI=0.677×3.63×0.64/100×EI=0.728mm<=l/400=1.5mm滿足要求。（2）50×50×5角鋼驗算（按均布荷載單跨進行計算）50×50×5角鋼數據：Ix=11.21cm4；Wx=7.90cm3；q =1.2×（0.0377+0.6×0.35+

20、0.6×0.926）+1.4×1.5×0.6=2.224 kN/mM=1/8ql2=1/8×2.224×0.92=0.225 kN·m=M/W=0.225×106/1.05×7900=27.1N/mm2<f=205N/mm2=5ql4/384EI=5×2.224×0.94/384EI=0.08mm<=l/400=2.25mm（3）14a槽鋼驗算：14a槽鋼數據：Ix=563700mm4；Wx=80529mm3；q =1.2×（0.145+0.35×0.9+0.92

21、6×0.9）+1.4×1.5×0.9=3.442KN/mM=1/8ql2=1/8×3.442×32=3.87KN·m=M/W=3.87×106/1.05×80529=45.9N/mm2<f=205N/mm2=5ql4/384EI=5×3.442×34/384EI=0.03mm<=l/400=7.5mm（4）16a槽鋼驗算：16a槽鋼數據：Ix=866cm4；Wx=108.3cm3；R =1/2×（0.35×3.6×3+0.0377×3.6

22、15;4+0.145×5×3+0.1723×2×5.2+10）×1.2+1.5×3.6×3.0×1.4=22.3KN最大彎矩M=20.1KN·m=M/W=20.1×106/1.05×1.083×105=176.8N/mm2<f=205N/mm26.2鋼絲繩計算鋼絲繩允許拉力按下列公式計算：FgFg/K 式中 Fg鋼絲繩的允許拉力（kN）；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）；換算系數，按下表取=0.82；K鋼絲繩的安全系數，按下表取K=8。鋼絲繩破斷拉力換算系數鋼絲繩結

23、構換算系數6×190.856×370.826×610.80鋼絲繩的安全系數用途安全系數用途安全系數作纜風3.5作吊索、無彎曲時67用于手動起重設備4.5作捆綁吊索810用于機動起重設備56用于載人的升降機14每一個側面采用兩根6×37直徑19.5的鍍鋅鋼絲繩。現僅以外側一根受力作計算。查表取用鋼絲繩強度極限為1700N/mm2時，鋼絲總斷面積為174.27mm2，換算系數為0.82，則鋼絲繩破斷拉力F=0.82×1700×174.27=242.9KN。1、 鋼絲繩所受拉力：本工程樓層層高為3m，則鋼絲繩與卸料平臺的角度為a，sina=

24、0.857鋼絲繩的拉力T=22.3/sina =22.3/0.857=26.02KN2、 鋼絲繩驗算：鋼絲繩為19.5（6×37），鋼絲繩安全系數取K=8。Fg= Fg/K =0.82×1700×174.27/8=30.4KN>26.02KN，滿足要求。6.3鋼絲繩上部節點吊環驗算每側均采用兩個20級鋼筋吊環，按一個吊環雙截面受力計算：A=314mm2=N/2A=26.02×103/2×314=41.4N/mm2<f=50N/mm2 滿足要求。第七節 外腳手架及卸料平臺施工要求7.1 腳手架的搭設及拆除施工（1）落地式鋼管腳手架搭設

25、施工工藝落地式腳手架搭設的工藝流程為：場地平整材料配備定位設置底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿擋腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位：根據構造要求在建筑物四周用尺量出由外立桿離墻的距離，并做好標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪設平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻桿可靠連接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內外排兩

26、立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。（2）懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝懸挑層抱箍環施工預埋穿插主梁固定挑梁搭設架體縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿加斜拉鋼絲繩（特殊部位）鋪腳手片、扎安全網。（3）腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上到下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）不準分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿后拆最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿

27、等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件墊層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差部應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。7.2 施工注意要點（1）懸挑式腳手架底部，必須采用防止人和物體墜落的全封閉措施，外側全部采用欄桿和2000目密目網全封閉。（2）橫桿、立桿必須橫平豎直，間距均勻，立桿應隨時用線錘交正豎直后方可固定。 （3）所有扣件螺栓必須擰緊，禁止使用有裂痕和彎曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。（4）竹腳手板的質量必須保證，不得采用霉變的竹腳手架板。竹片方向應與大橫桿垂直。（5）底

28、部四周搭設防護架，凈高5m，立桿間距1.5m，雙層腳手板覆蓋，以保證安全。（6）雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面的傾角在45度60度之間。外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置。（7）懸挑腳手架應安排專職人員做好定期和不定期的檢查，如對木楔松動的應固牢。7.3 搭設注意事項（1）橫桿、立桿必須橫平豎直，間距均勻，立桿應隨時用線錘校正豎直后方可固定。（2）所有扣件螺栓必須擰緊，禁止使用有裂痕和彎曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。（3）竹腳手板的質量必須保證，不得采用霉變的竹外腳手架板，竹片方向應與大橫桿垂直。（4）底部通道出入

29、口搭設防護架，立桿間距1.5m，雙層腳手板覆蓋，以保證安全。（5）立桿應按立桿接長要求，選擇不同長度的鋼管交錯設置，至少應有兩種適合的不同長度的鋼管立桿。（6）在設置第一排連墻件前，應約每隔6跨設一道拋撐，以確保架子穩定。（7）一定要采取先搭設起始段，而后向前延伸的方式。（8）連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步。（9）桿件端部伸出扣件長度不得小于100mm。（10）在頂排連墻件之上的架高不得超過3步，否則應每隔6跨設一道撐拉措施。（11）剪刀撐的斜桿與基本構架桿件之間至少有3道連接，其中，斜桿的對接和搭接接頭部位至少有一道連接。7.4 拆除注意事項（一）拆除時應遵循先上后下，先搭后拆，

30、后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時作業，拆除時應采用可靠的安全措施。卸料時應由作業人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。 （二）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回倉庫修整。配件經檢查、修整后，按品種、規格分類存放，妥善保管。（三）懸挑架拆除懸挑架使用完畢后，即進行拆除工作，該挑架在高空拆除特別要注意安全，拆除前技術、安全、操作班組對腳手架整體進行檢查，如腳手架有嚴重隱患或損壞，應進行整改加固，確認無嚴重損壞情況后，方可進行交底布置拆除工作。1）拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通

31、行或在腳手架下繼續組織施工。地面監護人員必須履行職責。配備良好的通訊裝置。2）仔細檢查吊運機械包括索具是否安全可靠。吊運機械不允許搭設在腳手架上，應另立設置。3）如遇強風、雨等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除。夜間實施拆除作業，應具有良好的照明設備。4）所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律，拆除工藝要求。5）拆除人員進入崗位后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。6）按搭設的反程序進行拆除，安全網豎擋笆墊鋪笆防護欄桿擱柵斜桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿。認真做到一步一清，一桿一清。7）不允許分立面拆除或上、下二步同時拆

32、除。8）所有連墻桿、斜桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。9）所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時下輸送地面。10）所有墊鋪笆拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，笆面垃圾物件直接從高處墜落傷人。11）腳手架內使用電焊氣割工藝時，應嚴格按國家特殊工種的要求和消防規定執行。增派專職人員，配備料斗（桶），防止火星和切割物濺落，嚴禁無證動用焊割工具。12）當日完工后，應檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行整改，方可撤離崗位。7.5 施工驗收（1）搭設腳手架必須分層分部進行驗收，驗收人員由項目部主要負責人召集

33、施工員、搭設負責人、技術人員、專職安全員等人組成。（2）扣件的扭力矩應按規范要求測試，抽點驗收。（3）腳手架驗收合格后，要掛“驗收合格牌”（每2步掛設驗收合格牌），方可使用。“驗收合格牌”上必須標明：統一編號、驗收日期、搭設責任人、維修人、管理人員等。7.6 卸料平臺的安裝、使用及拆除施工（1）斜拉鋼絲繩，兩側邊前后設兩道，前面一道鋼絲繩作受力計算，后道鋼絲繩作為保險鋼絲繩。主梁【16a槽鋼兩端都設置2個吊環，鋼絲繩與吊環的連接應使用犁形環或卡環，吊運平臺的鋼絲繩與吊環之間也使用卡環連接，不得將鋼絲繩直接鉤掛平臺。（2）安裝時，鋼絲繩采用繩卡不得少于3個，間距100120mm，并設安全彎。（3

34、）鋼絲繩與建筑物構件圍系處若有銳角利口，圍系處應襯軟墊物，平臺外口應略高于內口，左右不得晃動。待安裝好后將平臺內邊的角鐵與樓層面的預埋鐵板焊牢。（4）平臺三側面設1.2m高圍護，欄桿黃、黑漆相間，用安全網圍擋，不得使用竹笆。（5）掛牌明示容許荷載總重量不得超過1噸，并注明驗收人姓名、驗收日期，當平臺撤換再裝時，應重新進行驗收。第八節 安全管理與日常維護8.1安全管理要求（1） 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（2） 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（3） 腳手架的構配件質量與搭設

35、質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方可準許使用。（4）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。 不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上。嚴禁懸掛起重設備。（5） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。（6） 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范規定進行。安全網應按有關規定搭設和拆除。（7）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件； 1）主節點處的縱、橫向水平桿； 2）連墻件；3）交叉支撐、水平架；4）加固桿件：剪刀撐、水平加固桿件、掃地桿、封口桿等等；5）欄桿。（8） 不得在腳手架基礎

36、及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。（9） 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。（10） 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（11） 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行。（12） 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員人內。8.2日常維護要求腳手架大多在露天使用，搭拆頻繁，耗損較大，因此必須加強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次數， 延長使用年限，降低工

37、程成本。日常維護管理要求如下： （1）使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收，分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊。鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋。扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱、鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內。 （2）彎曲的鋼桿桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換。 （3）做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理。鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每隔24年涂刷一次，每次涂

38、刷二遍。扣件要涂油，螺栓宜鉸缽防銹，使用35年保護層剝落后應再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。 （4）搬運長鋼管時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞。 （5）腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上小配件要及時收撿起來。 （6）健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種： 1）由架子工班組管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極的獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理

39、和及時維修保養，減少丟失和損耗。2）由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。5.2.1落地外腳手架計算書一. 參數信息: 1.腳手架參數落地式外腳手架搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.80m，內側立桿離外墻面0.4m（考慮到外墻裝修施工）。采用的鋼管類型為48×3.0,連墻件采用層層布置，豎向間距建筑層高3.9米左右，水平間距4.5m。2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.0kN/m2；考慮施工二層。3.風荷載參數本工程地處浙江省湖州市德清縣，基本風壓為0.7kN/m2；

40、地面粗糙度為B類。風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.318，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為0.868；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.30；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.地基參數腳手架搭設時，坐落在地基土上的外架，平整夯實地基土，基礎地面用30cm塘渣夯實，滿足足夠持力層，面層用10厚細石砼隨搗隨抹；搭設在地下室頂板上的外架要定好位置。立桿基礎上底座下設置150mm×1

41、50mm鋼板，鋼板厚度不得小于8mm，布設必須平整，不得懸空，并在四周距離腳手架50處設淺排水溝，按外腳手架搭設方案圖放樣和彈線。 二. 大橫桿的計算:大橫桿按三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.035+1.2×0.1

42、22=0.189 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.189×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.365 kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.189

43、×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.43 kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.365×106,0.43×106)/4730=90.909 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 90.909 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.122=0.158 k

44、N/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；最大撓度計算值為：=0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×113600)+0.99×1.05×15004/(100×2.06×105×113600) = 2.48 mm；大橫桿的最大撓度2.48mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10 mm，滿足要求！三. 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算

45、小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.053+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.489 kN；（L=1.05m）小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax

46、= ql2/8Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.489×1.05/3 = 0.871kN·m；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.877 kN·m；最大應力計算值 = M / W = 0.877×106/4730=185.429 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =185.429 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布

47、荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.184+1.575 = 1.812 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1811.85×1050×(3×10502-4×

48、;10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 3.181 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.181 = 3.205 mm；小橫桿的最大撓度為 3.205 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四. 扣件抗滑力的計算:直角、旋轉單扣件承載力取值為8kN，按照扣件抗滑承載力系數0.8，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R - 縱向或橫向水平桿

49、傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.053+0.019+0.276)+1.4×2.362=3.724 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。

50、五. 腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×27=2.515kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35×3×1.5×(1.05+0.8)/2 = 1.457 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×3×1.5/2=

51、0.337kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16.3 = 0.122kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.432kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)， Wo = 0.6kN/m2；

52、 Uz - 風荷載高度變化系數，地面粗糙度為B類，Uz=1.318； Us - 風荷載體型系數：Us=0.868； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.6×1.318×0.868=0.48kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.432+1.4×4.725=11.933kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.432+ 0.85×1.4×4.725= 10

53、.941 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.48×1.5×1.82/10=0.33kN·m；六. 立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： = N/(A)f 立桿的軸心壓力設計值 ：N=11.933kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數 ：K = 1.155； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U=1.50 計算長度 ,由公式lo=kuh 確定：l0 =3.118 m； L0/i =196 ； 軸心受

54、壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.5cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W =4.73cm3；鋼管立桿抗壓強度 = 11933.058/(0.188×450)=141.053 N/mm2； 立桿穩定性計算=141.053N/mm2小于f=205N/mm2滿足要求。 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f 立桿的軸心壓力設計值 ：N=10.941kN； = 10940.808/(0.188×450)+32872/4730 = 176.929 N/mm2；立桿穩定性計算 =

55、176.929 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七. 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值最大值 Wk = 0.48kN/m2； 連墻件實際上是層層設置，則每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積為Aw=11.4m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=3kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4×Wk×Aw =7.67kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0=10.67kN；連墻件承載力設計

56、值按下式計算：Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 800/15.9的結果查表得到 =0.852，l為內排架距離墻的長度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.852×4.5×10-4×205×103 = 78.597 kN；Nl =10.67< Nf = 78.597,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =10.67小于雙扣件的抗滑力 12kN，滿足要求。八、立桿底部承載力計算: 1、立桿底部的軸向力

57、設計值上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=11.933kN；2、地基承載力計算：（1）C15素砼墊層驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 腳手架底座地面須作硬化處理：基礎鋪設塘渣300mm厚并夯實，澆搗C15素砼100mm厚。fgk=7.2N/mm2,腳手架地基承載力調整系數：kc =1.0承載力設計值:fg=fgk×Kc=7.2N/mm2鋼管腳手架立桿底部鋪設150mm×150mm×8mm鋼板。按照立桿間距進行放線定位，安放確保位置準確，鋪放平穩，不得懸空。立桿基礎計算面積A=150×150=22500mm2立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=11