1、某小型水電站設計課程設計學生姓名： 學 號： 專 業： 水利水電 指導教師： 第一章 內容簡介內容摘要本設計為一座引水式徑流開發的水電站。攔河壩的壩型為5.5米高的砌石滾水壩，在河流右岸開挖一條356米長的引水渠道，獲得平均靜水頭57.0米，最小水頭50m，最大水頭65m。電站設計引用流量7.2立方米每秒，渠道采用梯形斷面，邊坡為1：1，底寬3.5米，水深1.8米，縱坡1：2500，糙率0.275，渠內流速按0.755米每秒設計，渠道超高0.5米。在渠末建一壓力前池，按地形和地質條件，將前池布置成略呈曲線形。池底縱坡為1：10。通過計算得壓力前池有效容積約320立方米。大約可以滿足一臺機組啟動

2、運行三分鐘以上，壓力前池內設有工作閘門、攔污柵、沉砂池和溢水堰等。整個設計根據地形及地質條件和相關資料、規格等要求，進行全面結合考慮，力圖合理、科學，有較強的實用性。關鍵詞：引水式徑流 水電站 設計規劃第二章 有關設計資料2.1 廠區地形和地質條件水電站廠址及附近經地質工作后，認為山坡坡度約30度左右，下部較緩。沿山坡為坡積粘土和崩積滾石覆蓋，厚度約1.5米。并夾有風化未透的碎塊石，山腳可能較厚，估計深度約22.5米。以下為強風化和半風化石英班巖，廠房基礎開挖至設計高程可能有弱風化巖石，作為小型水電站的廠址地質條件還是可以的。2.2 水電站尾水位廠址一般水位10.0米。廠址調查洪水痕跡水位18

3、.42米。2.3 對外交通廠房主要對外交通道為河流右岸的簡易公路，然后進入國家主要交通道。2.4 地震烈度本地區地震烈度為六度，故設計時不考慮地震影響。第三章 水輪機型號及主要參數選擇本水電站的最大水頭Hmax=65m，最小水頭Hmin=50m，平均水頭Hav=57.0m；水輪機的裝機容量Ny=3380kW，裝機臺數4臺，單機容量Ny1=845kW。對于引水式電站，設計水頭Hr=Hav=57m。電站設計引用流量QP=7.2m3/s，單機引用流量QP1=1.8m3/s。3.1 水輪機型號選擇根據該水電站的水頭變化范圍5065m，查水電站（第四版），河海大學，劉啟釗主編P79表3-6水輪機系列型譜

4、中查出合適的機型有HL220、HL230。3.2 主軸及蝸殼形式選擇3.2.1 主軸本電站為小型引水式電站，引用流量小，為減少廠房的開挖量及高度，采用臥軸式。3.2.2 蝸殼本電站為小型引水式電站，引用水頭較高，因此采用金屬蝸殼為宜。通常情況下，金屬蝸殼斷面為圓形，包角。本設計中也是如此。3.3 HL220型水輪機方案的主要參數選擇3.3.1 轉輪直徑D1計算查水電站（第四版），河海大學，劉啟釗主編P79表3-6可得HL220型水輪機在限制工況下：單位流量，效率。由此可初步假定原型水輪機在該工況下的單位流量，效率假設為89.15%。轉輪直徑D1按下式計算：（3-1）式中Nr水輪機的額定出力，8

5、45kW；Hr水輪機的設計水頭，對于引水式水電站取為平均水頭，57.0m；原型水輪機單位流量，初步假定；與相應的原型效率，假設為89.15%。根據計算結果，D1=0.44m，選擇與之相近且偏大的輪轉標稱直徑D1=0.5m。3.3.2 轉速n的計算查水電站（第四版），河海大學，劉啟釗主編P79表3-6可得HL220型水輪機模型在最優工況下的單位轉速=70.0r/min。水輪機的轉速n按下式計算：（3-2）式中原型水輪機最優工況下單位轉速，初步假定=70r/min；Hav水輪機的平均水頭，57.0m；D1水輪機的輪轉直徑，由3.2.1計算可得，0.5m。由式（3-2）得，n=1057r/min，若

6、選擇的偏大同步轉速的1500r/min，則相差太大，不宜。故選用與之接近而偏小的同步轉速1000r/min。3.3.3 效率及單位參數修正查水電站（第四版），河海大學，劉啟釗主編P79表3-6可得HL220型水輪機模型最高效率Mmax=91.0%，模型的轉輪直徑D1M=0.46m。對于混流式水輪機，當水頭H<150m時，原型效率按下式計算：（3-3）效率修正值為，則原型的效率為：（3-4）按下式判定是否對單位轉速進行修正：（3-5）由式（3-5）可知，此時單位轉速可不加修正，同時，單位流量也可不加修正。由上可見，原假定的是正確的，那么上述計算及選用的結果D1=0.5m、n=1000r/m

7、in也是正確的。3.3.4 工作范圍的檢查水輪機在Hr、Nr下工作時，其（3-6）則水輪機的最大引用流量為（3-7）與特征水頭Hmax、Hmin和Hr相對應的單位轉速為（3-8）在HL220型水輪機模型綜合特性曲線圖上分別繪出、的直線，如附圖4所示，由這三根直線所圍成的水輪機工作范圍基本并末包含該特性曲線的高效率區。但是考慮到修改轉輪直徑對其工作范圍影響不太，若修改其同步轉速使之達到1500r/min，則估算其單位轉速可達100-110 r/min，更加偏離高效率區。因此，對于HL220型水輪機方案，所選定的參數D1=0.5m和n=1000r/min是合理的。3.3.5 吸出高度的HS計算由水

8、輪機的設計工況參數，在曲線圖上查得相應的氣蝕系數約為 =0.104，氣蝕系數修正值0.022（當HP57.0米時）。可按下式計算水輪機的吸出高度：(3-9)式中水輪安裝位置的海拔高程，本設計取為下游水位一般水位10.0m；模型氣蝕系數，0.104；氣蝕修正系數，0.022；水輪機水頭，本設計取為設計水頭57.0m。計算式（3-9）得，水輪機的吸出高度HS=2.81m。3.3.6 飛逸轉速nf的計算（3-10）式中模型最大可能開度的單位飛逸轉速，133r/min；Hmax水輪機最大水頭，65m。3.4 兩種方案的比較分析為了便于比較分析，現將兩種方案（HL230型水輪機方案的主要參數選擇，引用他

9、人計算成果）的有關參數列入表3-1中：表3-1水輪機方案參數對照表序號項目HL220HL2301模型轉輪參數推薦使用的水頭范圍（m）508535652最優單位轉速n'10(r/min)70.0713最優單位流量Q'10(L/s)10009134最高效率hMmax(%)9190.75氣蝕系數s0.1040.176原型水輪機參數工作水頭范圍（m）506550657轉輪直徑D1(m)0.50.58轉速n(r/min)100010009最高效率hmax(%)0.91150.910910額定出力Nr（kW）84584511最大引用流量Qmax（m3/s）1.6951.76512吸出高度H

10、S(m)2.810.299由表3-1可見，兩種機型方案的水輪機轉輪直徑D1相同，均為0.5m,。但HL220型水輪機方案的工作范圍包含了較多的高效率區域，運行效率較高，氣蝕系數較小，安裝高程較高，有利于提高年發電量和減小電站廠房的開挖量。故選擇HL220 型水輪機方案，即：選定水輪的型號為HL220WJ50。第四章 機電設備4.1 水輪機對機組轉輪的直徑小于1m、吸出高度為正值的水輪機，常采用臥軸裝置，以降低廠房高度。而且臥式機組的安裝、檢修及運行維護也方便。由上述水輪機的參數計算以及水電站的類型可以確定水輪機裝置方式采用臥軸式，水輪的型號為HL220WJ50。臺數：四臺；重量：7000Kg；

11、型號：HL702(220)WJ50；參考價格：22000元/臺；額定轉速：n1000n/min設計水頭：HP57.0m；設計流量：QP1.8m3/s；額定出力：N845KW；4.2 調速器（自動調速器）調速器一般由調速柜、接力器、油壓裝置三部分組成。中小型調速器的調速柜、接力器和油壓裝置組合在一起，稱為組合式；大型調速器分開設置，稱為分離式。中小型調速器是根據計算水輪機所需的調速功A查調速器系列型譜表來選擇的。反擊式水輪機的調速功A（Nm）的經驗公式： Q為最大水頭下額定出力時的流量為=1.33。故本設計選用中小型調速器，油壓裝置與調速器組合在一起，根據調速器系列型譜表選用自動調速器，型號為X

12、T300。型號：XT-300；臺數：四臺；接力器全行程：150mm；接力器全行程時間：1.55s；外形尺寸：長×寬×高（mm）1635×1000×1785；重量：1081Kg；參考價格：20000元；4.3 發電機選擇與水輪機單機容量相匹配的發電機，型號為SFW118/44-6。發電機主要參數，如下所示：臺數：四臺；型號：SFW118/44-6；額定功率：800KW；額定電壓：6300V；發電機總重：6500Kg；cos0.8；額定轉速：n=1000n/min；飛逸轉速：np1800n/min；外形尺寸：長×寬×高（mm）3190&#

13、215;1530×1500；參考價格：65000元/臺；4.4 蝶閥 快速閥門有：平板閥、蝴蝶閥、球閥。本設計根據水頭和輸水要求采用蝴蝶閥，蝶閥由閥殼和閥體組成，具體參數如下圖4-1所示：0.8m手電動操作；重量：閥體340Kg；活門:277Kg；啟閉方式：電動操作；主要尺寸：a=1730mm；b=880mm；c=350mm；d=850mm；e=470mm。圖4-1立式蝴蝶閥外形示意圖4.5 橋式起重機水電站必不可少起重設備，安裝、檢修等都需要起重設備，本設計采用洛陽市洛北起重設備廠生產的SDQ手動單梁起重機，具體參數如下：型號：SDQ手動單梁起重機； 臺數：一臺；起重量：10000

14、千克；跨度：11.0米。第五章 電氣主結線及電氣設備布置：電站采用單母線分段接線，1號和2號發電機組的出線經高壓開關接至6.3KV母線為一組。另一組由3號和4號發電機組組成。每一組各自通過主變接入35KV高壓母線，二段母線之間用高壓開關連接，廠用電由發電機母線經變壓器送至380V母線。根據電站主結線，水電站內應布置下列配電設備：高壓開關柜共13只，其中：1、2、3、4發電機開關柜共4只，6.3KV母線聯絡柜2只；主變開關柜4只；近區用電柜1只；廠用高壓柜1只；備用1只。如圖5-1所示：開關柜尺寸：長×寬×高1.2×1.2×3.2米。低壓控制盤7面；直流盤

15、1面；同期盤一面；低壓繼保盤7面；勵磁盤4面；機旁盤4面。表盤尺寸：寬90cm，厚60cm，高210240cm。主變兩臺：型號：SJ6-3200/35/6.3KV y/-11。每臺總重量：8770Kg，外形尺寸：長×寬×高2790×2825×2815mm。廠變一臺：型號：SJ30/6.3/0.4KV y/y-12。總重量：312Kg；外形尺寸：長×寬×高：975×408×930mm。變電站面積（主變壓器場和高壓開關站）：25×20m。圖5-1電站主結線圖第六章 主要控制高程的確定6.1 水輪機的吸出高度和

16、安裝高程由3.3.5可知，水輪機的吸出高度HS =1.15m。臥軸混流式水輪機的安裝高程，即主軸中心線的位置高程，按式(6-1)計算：(6-1)式中設計尾水位，10.0m；Hs水輪機的吸出高度，2.81m；D1水輪機的轉輪標稱直徑，0.5m。由上式計算得水輪機的安裝高程Zs=12.56m。6.2 水輪機層的地面高程由附圖2：水輪發電機組剖面圖B-B和附圖3：水輪發電機組橫剖面圖A-A可知，水輪機主軸中心線到水輪機地面高程的距離為750mm，那么水輪機地面高程為11.81m。6.3 尾水設計及相關高程6.3.1 尾水管設計圖6-1尾水管尺寸示意圖本電站為小型電站，為減少開挖量，尾水管采用彎錐形，

17、如附圖3所示。尾水管直錐段某些部位尺寸如圖3-1所示，計算如下：尾水管直錐段進口寬度D3=D1+1.0cm=50+1.0=51.0cm=0.51m；直錐段長度L=4D3=4×0.51=2.04m；尾水管出口到底板距離h=1.5D3=1.5×0.51=0.765m，取0.8m；圓錐角q=14o，半圓錐角q/2=7o尾水管出口寬度D4=，圓錐角稍作改動，取為1.0m； b=1.2D3=1.2×0.51=0.612m，c=0.85D3=0.85×0.51=0.434m；尾水管出口高程=11.81-2.04=9.77m。由于本水電站的最低尾水位為10.0m，所以

18、淹沒深度為0.23m，且一般小型水電站尾水管出口應有0.51m的淹沒深度，且降低尾水室頂部高程，與蝶閥坑相互錯開，以利于布置，所以，在尾水管出口加長一段圓管，長度為0.50m。那么尾水管出口高程為9.77-0.5=9.27m。尾水管底板高程=尾水管出口高程-h=9.27-0.80=8.47m。取底板厚度為0.5m，那么基礎開挖高程為8.47-0.5=7.97m。6.3.2 尾水室設計 求出c=0.434，b=0.612，所以尾水室的寬度為B=0.612+0.612+1.0=2.22m。該水電站的設計引水流量7.2立方米每秒，并且由于有4個水輪機所以，尾水室的流量，經濟流速，。所以該尾水室的寬度

19、取2.3m，高度取1.3m。6.3.3 尾水渠設計尾水渠的流量，經濟流速，。所以該尾水渠的寬度取2.3m，高度取1.3m。每臺機組設置單獨的平板尾水閘門，尺寸：2.5m×2.0m。6.4 吊車軌頂高程本水電站為臥式機組，各部分組件吊裝相對獨立，不會互相干擾。各組件從安裝間起吊，近直線地到達預定安裝位置。裝機順序由遠及近、由大到小依次安裝。本來最大吊運部件為2m×2m，根據廠房設備的起吊情況，選擇洛陽市洛北起重設備廠生產的SQD手動單梁起重機。吊車軌頂高程按下式計算：（6-2） 式中，水輪機地面高程，11.81m；h7地面以上固定機組最大部件高度，為水輪機部分，1.3m；h8

20、吊運部件與固定的機組或設備間的垂直凈距，0.8m；h9最大吊運部件的高度，蝸殼，2.0m；h10吊運部件與吊鉤之間的距離，1.2m；h11主鉤最高位置至軌頂面距離，可從起重機參數表查出，0.61m。由式（6-2）計算可得， 17.72m。為取 18.00m6.5 廠房天花板高程和廠房頂高程為了檢修吊車和布置燈具，需在小車頂端到廠房天花板或屋頂大梁底面之間，留出至少0.3m的安全高度。吊車在軌頂以上的高度由吊車規格決定。天花板高度=吊車軌頂高程+吊車在軌頂以上的高度+安全超高綜合考慮，廠房天花板高程定為19.00m。第七章 主廠房的布置設計7.1 機組的布置方式本電站裝機臺數為4臺，機組臺數較多

21、，因此采用機組軸線與廠房縱軸線垂直的布置方式。其優點是：機組間距小，岔管較短，分岔角較小。缺點是廠房寬度增大，尾水渠在發電機支座下通過，使尾水渠頂板上的荷載加大。7.2 廠房下部結構的構造和布置臥式機組廠房下部結構比較簡單，僅布置有尾水室和蝶閥坑等。7.2.1 尾水室參照6.3內容；7.2.2 蝶閥坑高度和寬度 查小型水電站中冊，對于臥式機組不必設置貫通全廠的主閥廊道，單個設置主閥坑即可。主閥坑應便于主閥的安裝、檢修和操作,操作主閥一側的空間應不小于1m，對于側主閥外廓與坑壁的距離不小于0.8m。廠內有吊車時，應將主閥布置在吊車工作范圍之內。蝴蝶閥主要尺寸：a=1730mm；b=880mm；c

22、=350mm；d=850mm；e=470mm。（可查圖4-1立式蝴蝶閥外形示意圖）所以，蝶閥坑長度=d+1000+800=2650mm=2.65m 蝶閥坑寬度=e+1000+800=2270mm=2.27m 蝶閥坑高度=1730+1000=2730mm=2.73m7.3 主廠房的長度和寬度7.3.1 機組間距機組的布置方式：機組的布置方式對確定廠房輪廓尺寸有較大的影響。其布置方式有縱向布置、橫向布置和斜向布置三種。本設計廠房中的機組布置采用橫向布置，機組等距離布置。臥式機組廠房尺寸的原則有：1、機組間距應滿足兩點：發電機轉子安裝、檢修時能抽出和套入；設備外廓之間的距離，一般為2m左右。靠機組設

23、備外端與側墻的距離，同樣滿足上述要求。2、電氣屏柜與設備之間的距離，對于有吊車的廠房，一般不宜小于1.5m。控制屏、動力屏后端離墻應有0.81.0m的距離。3、當廠內設有主閥時，應設主閥坑，上下游側與壓力鋼管連接的法蘭面與墻的距離，一般不應小于0.3m。4、安裝間的面積，應滿足一臺機組擴大性檢修的需要，一般可取為一個機組段長度的1.01.3倍，視機組容量和臺數而定。5、當廠內設有吊車時，確定廠房寬度應考慮到吊車的標準跨度要求。根據以上原則確定：機組間距取5.5m7.3.2 邊機組段長度與安裝間相鄰的邊機組長度，必須滿足發電機層設備布置要求，下部塊體結構尺寸應考慮蝸殼外圍或尾水管邊墻的混凝土厚度

24、0.8m以上，而與安裝間相對一端邊機組段長度，除滿足設備布置外，為了保證邊機組在吊橋工作范圍以內，則，其中J為吊橋主鉤至橋吊外側的距離，x為吊車梁末端擋車板的長度，x一般為0.40.9m。由此取邊機距離墻壁的長度=4.0m，=4.83m。7.3.3 安裝間的長度安裝間的長度當機組臺數不超過46臺時，可按檢修一臺機組時能放置四大部件并留有做夠的工作通道來確定。初步設計時，可采用=(1.01.5) ，故取安裝間的長度為7.83m。7.3.4 主廠房的總長度當、確定后，則主廠房的總長度為：廠房周邊的墻體采用的厚度為0.37m。柱子的尺寸為m。7.3.5 廠房的寬度主廠房的寬度應從廠房上部和下部結構的

25、不同因素來考慮。上部寬度取決于吊車的跨度，發電機尺寸、最大部件的吊運方式、輔助設備的布置與運行方式等條件。廠房下部寬度取決于蝸殼和尾水管的尺寸。根據水輪機發電機組橫剖面圖AA得機組總廠約為6m，并考慮廠內交通及100000千克吊車的標準跨度為11m和保證能套入和抽出發電機轉子，墻體寬度等因素，定出廠房的寬度為12m。7.4 安裝間的布置7.4.1 安裝間的位置安裝間一般均布置在主廠房有對外道路的一端，高程和主廠房高程一至。對外交通通道必須直達安裝間，車輛直接駛入安裝間以便利用廠房橋吊卸貨。水電站對外交通運輸道路可以是鐵路、公路、或水路。對于中小型水電對外交通運輸道路站采用公路。7.4.2 安裝

26、間的尺寸安裝間與主廠房同寬以便橋吊通行，所以安裝間的面積就決定了它的長度。安裝間的面積可按一臺機組擴大性檢修的需要確定，一般考慮放置四大部件，即發電機轉子、發電機上機架、水輪機轉輪、水輪機頂蓋。四大部件要布置在主鉤的工作范圍內，其中發電機轉子應全部置于主鉤起吊范圍內。發電機轉子和水輪機轉輪周圍要留有12m的工作場地。7.4.3 安裝間的布置安裝間內要安排運貨車的停車位置主變壓器有時也要在安裝間進行檢修，這時要考慮主變壓器運入的方式及停車點。主變壓器大修時常需吊芯檢修，在安裝間上設尺寸相同的變壓器坑。發電機轉子放在安裝間上時主軸要穿過地板，地板上在相應位置要設大軸孔，下要設大軸承臺，并預埋底腳螺

27、栓。安裝間大門尺寸選用4.4m×4.2m。7.5 主廠房內機電設備布置及交通運輸7.5.1 主廠房內機電設備的布置主廠房內的機電設備主要的有水輪發電機組及其輔助附屬設備（調速器、勵磁盤及機旁盤），蝴蝶閥等。機組及其輔助附屬設備：調速器布置在發電機房，四周均留有大于1.0m寬的空間，以便于操作維修。調速器緊鄰發電機，以縮短管路和運行操作方便。勵磁盤與機旁盤裝置在距離墻壁0.8m處。7.5.2 吊物孔水電站廠房只在發電機層設有吊車，其他層如水輪機層的一些小型設備需要檢修時，要將其吊運到發電機層的安裝場，這就需要在發電機層的樓板上設置吊物孔，用于起吊發電機層以下幾層的一些小型設備。孔尺寸為

28、2.2m×1.6m的吊物孔，蓋有承重蓋板。第八章 副廠房的布置設計副廠房：應緊靠主廠房，基本上布置在主廠房的上游側，下游側和端部，可集中一處，也可分兩處布置，本設計布置在主廠房的上游側。副廠房的組成、面積和內部布置取決于電站裝機容量、機組臺數、電站在電力系統中的作用等因素。8.1 中央控制室中控室是為了集中地對整座電站發電、配電、變電設備以及下游水位、流量進行監視和控制而集中布置各種控制儀表的專門房間。其中布置有各種指示盤、同步盤、記錄盤等控制盤、直流盤、保護盤和信號盤等，它是電站的神經中樞。中控室應盡量靠近主機房，交通方便。同時與開關站之間有方便通道聯系。引水式廠房中央控制室應盡量

29、靠近主機房和開關站之間，并靠近機組。一般也常布置在主廠房的一端，此時應結合裝機順序對初期發電和分歧過度的各種電纜、維護通道等進行統盤考慮，以保證中控室的安全運行。中控室的凈高度一般為44.5m.。中控室和發電機層之間最好用玻璃做成隔音墻。中控室下層應設電纜層或電纜夾層，凈高度一般不小于2m，也不宜大于2.5m。中控室附近應設置交接班室、值班室及衛生間等。中控室的長為10m，寬為6m，中控室內放置7面保護屏，7面控制屏，3面廠用屏，3面直流屏，外形尺寸均為（cm）60，并設置一個工作臺。中控制的凈高取3.9m 。8.2 高壓開關室發電機低壓配電設備是指發電機引出線至主變壓器升壓前的低壓配電設備。

30、位于發電機和主變壓器之間，并盡可能縮短其距離。發電機低壓配電設備通常布置于成套的開關柜中，其副廠房稱為高壓開關室。高壓開關室，當其長度超過7米時，應設兩個向外開的門出口，通向其他房間或室外。不應布置在廁所、浴室的下面。高壓開關室長為10m，寬為6m，里面放置13個高壓開關柜，將開關柜設置成兩排，中間的維護通道為1m，尺寸為長（cm）120。開關室布置在安裝場上游側，開關室設有二扇寬度為1.2m的門。8.3 廠用設備的布置廠用電大部分是交流電，廠用變壓器常設兩臺，一臺備用，布置在廠用開關室內。廠用電小部分是直流電，主要供給操作電路、信號以及繼電器用電。直流電來自蓄電池，廠房一般需設直流電設備室。

31、直流配電室一般包括蓄電池室、酸室、套間、充電機室、通風機室、直流配電盤等，它們應作為一個整體而布置在一起。根據以上要求將儲酸室和蓄電池室布置在一起。儲酸室，寬度為4.3m，長度為5.6m；蓄電池室布置在儲酸室的旁邊，寬度為4.3m，長度為5.8m。8.4 樓梯廠房各層之間用樓梯作主要交通通道，運行人員上下各層從樓梯上通行。從副廠房到安裝間的樓梯寬為1.5m，從主廠房到副廠房的樓梯寬為1.2m。8.5 廠變和工具間廠變和工具間布置在開關室和中控室之間，廠變寬度為2.0m,長度為3m。工具間布置在發電機層旁邊，鄰近安裝間的位置，作為放置日常工具與零碎用品的場所。故將工具間布置在開關室的旁邊，鄰近安

32、裝場，寬度為3.0m,長度為3.8m8.6 值班室和休息室值班室和休息室布置在中控室旁邊，值班室長為6m，寬為3m；休息室長為6m，寬為2.5m。8.7 調度室和通訊室調度室和通訊室依次布置在休息室旁邊，尺寸都為：長6m，寬2.5m。8.8 衛生間衛生間布置在通訊室旁邊，長為6m，寬為2.5m。第九章 水電站樞紐布置9.1 廠房主廠房布置在河流右岸，上游坡腳較平坦處，以減少開挖量。尺寸：38.42×20.33m。9.2 主變壓器場變壓器場應盡量布置在露天場地，保證良好的通風條件；最好能靠近低壓配電裝置和主廠房，可減少事故幾率；其場地最好與裝配廠高程一致，并有軌道相連，以便與將變壓器運

33、送到裝配場進行檢修。變壓器場面積為25m×20m。9.3 引水道引水渠道在河流右岸，長356米的引水渠道，設計引用流量7.2立方米每秒，渠道采用梯形斷面，邊坡為1：1，底寬3.5米，水深1.8米，縱坡1：2500，糙率0.275，渠內流速按0.755米每秒設計，渠道超高0.5米。在渠末建一壓力前池，按地形和地質條件，將前池布置成略呈曲線形。池底縱坡為1：10。通過計算得壓力前池有效容積約320立方米。大約可以滿足一臺機組啟動運行三分鐘以上，壓力前池內設有工作閘門、攔污柵、沉砂池和溢水堰等。9.4 壓力鋼管兩根直徑1.2米的主壓力鋼管，鋼管由壓力前池引出直至下鎮墩各長約110米，在廠房

34、前的下鎮墩內經分叉引入四臺機組，支管直徑經計算采用直徑0.9米。鋼管露天敷設，支墩采用混凝土支墩。支承包角120度。 9.5 尾水道每臺機組設單獨尾水渠，經尾水平臺（尾水閘門）后合并引入河流。9.6 對外交通引水式廠房一般沿河岸布置，進廠公路可沿等高線進入廠房，寬采用6米。第十章 開挖量的計算鋼管內徑D0=1.2m，鋼管間距l=1m，管軸線與地面傾角j=31°。開挖斷面及開挖布置圖如下圖所示： 圖10-1 開挖尺寸示意圖 圖10-2 開挖路線示意圖 圖10-3 開挖線布置圖-1（廠房處斷面）圖10-4 開挖線布置圖-2（升壓站斷面） 圖10-5 挖方計算輔助圖-3通過運用CAD工具丈

35、量開挖線與原地表線所圍成的面積，再乘以開挖寬度，切分開挖體積進行計算開挖量，計算過程和結果如下表10-1所示：各段所對應的開挖體積： 表10-1 開挖量計算表面域名稱大小（）45821.2142.612.7126.7加權平均寬度（m）538.4238.426060體積（）2290814.88821636.692762.61602總體積（）7106.1802 故總開挖量為7106.18第十一章 分析與總結11.1 問題分析11.1.1 壓力鋼管支管的直徑在任務書中，給定的壓力鋼管支管直徑為0.9m，而給定的蝶閥直徑為0.8m，這個問題有待解決。本設計，根據附圖確定了壓力鋼管支管直徑為0.75m。11.1.2 主廠房尺寸計算在主廠房尺寸計算中，由于所給設備的尺寸信息不足，以及對于機電設備吊裝過程的認識不充分，加上沒有經驗，理解起來比較抽象。之前在教材中所接觸的更多是立式廠房的計算，臥式廠房的可用資料少，導致計算過程比較粗略。11.1.