1、1 引言電網規劃是所在供電區域國民經濟和社會發展的重要組成部分，同時也是電力企業自身長遠發展規劃的重要基礎之一。電網規劃的目標就是能夠使電網發展，能適應，滿足并適度超前于供電區域內的經濟發展要求，并能發揮其對于電網建設，運行和供電保障的先導和決定做用1。電網規劃是電網發展和改造的總體計劃。其任務是研究負荷增長的規律，改造和加強現有電網結構，逐步解決薄弱環節，擴大供電能力，實現設施標準化，提高供電質量和安全可靠性，建立技術經濟合理的電網2。電網是電源和用戶之間的紐帶，其主要功能就是把電能安全、優質、經濟地送到用戶。電力工業發展是實踐表明，要實現這一目標，大電網具有不可取代的優越性，而要充分發揮這

2、種優越性，就必須建設一個現代化的電網。隨著電網的發展和超高壓大容量電網的形成，電力給國民經濟和社會發展帶來了巨大的動力和效益，并成為當今社會發展和人民日常生活不可缺少的能源之一。但隨著經濟時代的到來，電網的運行和管理已發生了深刻的變化，國內外經驗表明，如果對供電電網設計不善，一旦發生自然和認為故障，輕者造成部分用戶停電，重者則使電網的安全運行受到威脅，造成電網運行失去穩定，嚴重時甚至會使電網瓦解，釀成大面積停電，給國民經濟帶來災難性的后果。因此對電網的合理設計已經成為了電力系統運行維護的主要部分3。電力系統是由生產、輸送、分配和消費電能的發電機、變壓器、電力線路和電力用戶組成的整體，是將一次能

3、源轉換成電能并輸送和分配到用戶的一個統一系統。電力系統還包括保證其安全可靠運行的繼電保護裝置、安全自動裝置、調度自動化系統和電力通信等相應的輔助系統（一般成為二次系統），以及通過電或機械的方式聯入電力系統中的設備4。2 設計原理說明2.1 確定火電廠和水電廠的發電機型號、參數發電廠是電能的生產單位，電能由發電機發出，經升壓變壓器升壓后送到電網供用戶使用。發電機是電廠的主要設備，也是及其昂貴的設備。因此在設計中要對發電機進行保護設計，避免故障等原因損壞發電機。發電機按原動機分類可分類為：汽輪發電機、水輪發電機、柴油發電機及燃氣輪發電機。按冷卻方式可分為外冷式和內冷式發電機。按冷卻介質可分為空氣冷

4、卻發電機、氫氣冷卻發電機、水冷卻發電機及油冷卻發電機等。按結構特點分為凸極式和隱極式發電機5。同步發電機的額定參數有：（1）額定功率：發電機在規定條件下運行時，連續輸出的最大電功率，單位為千瓦或兆瓦。（2）額定電壓:發電機在正常運行時釘子繞組的標稱電壓，單位為V或KV，通常帶有6.3KV、10.5KV、13.8KV等。（3）額定電流：發電機在額定條件下運行時，流過定子繞組的標稱線電流，單位為A或KA。（4）額定轉速:轉子正常運行時的轉速，單位為r/min。（5）額定頻率：我國規定頻率為50HZ。（6）額定效率：發電機在額定狀態下運行的效率。發電機的容量越大，效率越高。（7）額定溫升：運行中，發

5、電機的定子繞組和轉子繞組允許比環境溫度升高的度數。（8）額定功率因數：在額定功率下，額定電壓與額定電流之間相位差的余弦值6。設計說明書根據設計任務書，擬建火電廠容量為汽輪發電機50MW 2臺、125MW 1臺；水電廠容量為水輪發電機60MW 2臺確定汽輪發電機型號、參數見表2-1，水輪發電機型號、參數見表2-2 表2-1 汽輪發電機型號、參數型 號額定容量（MW）額定電壓（KV）額定電流（A）功率因數COS次暫態電抗臺數QF-50-250105344008501242QF-125-21251386150080181表2-2 水輪發電機型號 、參數型號額定容量（MW）額定電壓（KV）額定電流（A

6、）功率因數COS次暫態電抗Xd臺數SF60-96/9000601382950085027022.2 通過技術經濟比較確定地區電網接線方案根據地理位置，可擬出多個地區電網接線方案。根據就近送電、安全可靠、電源不要窩電等原則，初步選出兩個比較合理的方案，進行詳細的技術經濟比較。方案1：如圖2.1所示，火電廠以雙回線分別送電給石崗變和大系統；水電廠以雙回線送電給清泉變，以單回線送電給大系統。所有線路均選用110KV。方案2：如圖2.2所示，火電廠仍以雙回線分別送電給石崗變和大系統；水電廠則以單回線分別送電給清泉變和大系統，同時再以單回線連接大系統和清泉變，形成3點單環網。所有線路均選用110KV。圖

7、2.1 方案1接線圖 圖2.2方案2接線圖經過輸電線選擇計算和潮流計算，兩個設計方案在技術上都可行，再對這兩個方案進行詳細的技術、經濟比較。在對設計方案進行經濟性能比較時，有時要用抵償年限來判斷7。抵償年限的含義是：若方案1的工程投資小于方案2的工程投資，而方案1的年運行費用卻大于方案2的年運行費用，則由于方案2的運行費用的減少，在若干年后方案2能夠抵償所增加的投資。一般，標準抵償年限T為68年（負荷密度大的地區取較小值；負荷較小的地區取較大值）。當T大于標準年限時，應選擇投資小而年費用較多的方案：反之，則選擇投資多而年費用較少的方案。2.3 確定發電廠的電氣主接線電氣主接線是由高壓電器通過連

8、接線按其功能要求組成接受和分配電能的電路，成為傳輸強電流、高電壓的網絡。用規定的設備文字和圖形符號并按工作順序排列，詳細地表示電氣設備或成套裝置的全部基本組成和連接關系的單線接線圖，稱為電氣主接線圖。主接線代表了發電廠或變電所電氣部分主體結構，是電力系統網絡結構的重要組成部分8。 火電廠電氣主接線的確定（1）50MW汽輪發電機2臺，發電機出口電壓為10.5KV。10KV發電機電壓母線采用雙母線分段接線方式，具有較高的可靠性和靈活性。（2）125MW汽輪發電機1臺，發電機出口電壓為13.8KV，直接用單元接線方式升壓到110KV，110KV側采用雙母線接線，運行可靠性高，調度靈活方便。（3）10

9、KV發電機電壓母線接出2臺三繞組升壓變壓器，其高壓側接入110KV母線，其中壓側為35KV，選用單母線接線方式。2.3.2 水電廠電氣主接線的確定水電廠有60MW水輪發電機2臺，發電機出口電壓為13.8KV。直接用單元接線方式升壓到110KV，110KV側選用內橋接線方式，經濟性好且運行方便9。2.4 確定發電廠的主變壓器為了減少電能在傳輸過程中的損耗，必須使用高壓送電。變壓器的作用就是將發電機發出的電壓升高到一定等級的高電壓后傳輸到用戶端再把電壓降低到一定等級供用戶使用10。選擇變壓器時，要根據發電廠的發電量及用戶的用電量來選擇變壓器的容量。容量不足會導致變壓器長期處于過負荷運行狀態。過負荷

10、運行造成的溫升對絕緣會帶來一定的影響。所以確定變壓器的型號、參數時要充分考慮到所選的容量。將兩臺或兩臺以上的變壓器的原繞組并聯接到公共電源上，副繞組也并聯接在一起向負載供電，這種運行方式，叫做變壓器的并列運行。近代電力系統中，隨著系統容量的增大，需要將兩臺或多臺變壓器并列運行，以擔負系統的全部容量。從保證電力系統的安全、可靠和經濟運行的角度來看，變壓器的并列運行是十分必要的。因為變壓器運行中可能會發生故障，因此若干臺變壓器并列運行后，故障時正常運行的變壓器由于在短時間內允許過負荷運行，從而可保證對重要用戶的連續供電。另外，在并列運行中，當系統負荷輕時，可輪流檢修變壓器而不中斷供電。在負荷輕時，

11、還可停用幾臺變壓器，以減少變壓器的損耗，達到經濟運行的目的11。在對火電廠變壓器選擇時，選用1臺125MW發電機采用150MVA雙繞組變壓器直接升壓至110KV；2臺50MW發電機采用2臺63MVA三繞組變壓器升壓至35KV和110KV。兩臺變壓器可以互為備用?；痣姀S主接線簡圖火電廠主變壓器型號、參數見表2-3表2-3 火電廠主變壓器型號、參數名稱型號額定容量（KVA）額定電壓（KV）阻抗電壓（%）臺數高壓中壓低壓高一中高一低中一低三繞組變壓器S-FPSL7-6300/110630012138510517105652雙繞組變壓器SSPL-150000/11015000012113812.681

12、水電廠水輪發電機為2臺60MW，全部以110KV供本地系統。考慮到供電可靠性的要求，采用兩臺雙繞組變壓器。水電廠主變壓器型號、參數見表2-4。表2-4 水電廠主變壓器型號、參數名稱型號額定容量(KVA)額定電壓（KV）阻抗電壓（%）臺數高壓低壓雙繞組變壓器SSPL-90000/110900001211381052、3 設計計算書3.1 發電廠主變壓器容量的選擇3.1.1 火電廠主變壓器容量的選擇火電廠共有汽輪發電機3臺。其中50MW2臺，125MW1臺。（1）125MW發電機采用雙繞組變壓器直接升壓至110KV。按發電機容量選擇配套的升壓變壓器：故125MW發電機輸出采用容量為150000KV

13、A的雙繞組變壓器，變比為13.8/121，型號為SSPL-150000/110,具體參數見表2-3。（2）10KV母線上有16MW供本市負荷，同時廠用電取為5%，則通過兩臺升壓變壓器的總功率為： 兩臺50MW發電機剩余容量采用兩臺三繞組變壓器輸出，兩臺變壓器應互為備用，當一臺檢修時，另一臺可承擔70%的負荷，故每臺變壓器容量計算如下：選用兩臺容量相近的63000KVA三相繞組變壓器，變比為10.5/38.5/121,型號為SFPL7-63000/110,具體參數詳見表2-3。3.1.2 水電廠主變壓器容量的選擇 水電廠每臺水輪發電機為60MW，擬采用發電機雙繞組變壓器單元式接線，直接升壓至11

14、0KV輸出。水電廠廠用電很少，僅占容量的1%。按發電機容量選擇變壓器：選用兩臺容量為90000KVA的雙繞組變壓器輸出，變比為13.8/121，型號為SFP790000/110,具體參數詳見表2-4。3.2 地區電網接線方案1的計算3.2.1 地區電網接線方案1的功率平衡計算石崗變石崗變負荷功率為：則功率因數 按要求應當采用電容器將功率因數補償到0.9以上：解得 即經電容QC補償后，石崗變所需功率變為：石崗變補償電容容量至少為：火電廠擬采用雙回線供電給石崗變，線路末端每一回路的功率為：火電廠供石崗變線路首端，每一回路的功率初步估算為：清泉變清泉變負荷功率為：則功率因數 按要求應當采用電容器將功

15、率因數補償到0.9以上。設用電容將功率因數補償到0.93解得 經電容補償后，清泉變實際負荷為：清泉變補償電容容量為： 水電廠擬以雙回線供電給清泉變，每回路末端功率為：線路首端每一回線的功率初步估算為： 水電廠水電廠輸出有功功率：P=2×60×（11%）=118.8（MW）水電廠一般無附近電荷，因此可設其運行功率因數為較高值，以避免遠距離輸送無功。令水電廠110KV出口處：則輸出視在功率為：輸出無功功率為：水電廠輸出功率為：水電廠分別向大系統和清泉變兩個方向供電。水電廠擬雙回線想清泉變供電，線路首端每一回線的功率初步估算為：水電廠多余功率擬以單回線送往大系統。則送往大系統的功

16、率為：火電廠火電廠需要分別向石崗變和大系統兩個方向供電?；痣姀S外送總功率?；痣姀S廠用電取為總容量的5%以10KV供出16MW，以35KV供出26MW，其余容量匯入110KV系統?；痣姀S以110KV外送總有功功率為：令其運行功率因數為：則外送總視在功率為：外送總無功功率為：火電廠以110KV外送總功率為：火電廠供石崗變總功率?；痣姀S供石崗變線路首端雙回線總功率估算為：火電廠送大系統總功率?；痣姀S送大系統總功率為： 火電廠擬以雙回線送往大系統，線路首端每一回線的功率為：大系統火電廠送給大系統的總功率為：水電廠送給大系統的總功率為：火電廠、水電廠送至大系統的功率合計為：3.2.2 地區電網接線方案1

17、的架空線路導線型號初選火電廠石崗變由于火電廠至石崗變采用雙回路，因此每條線路上總功率和電流為： ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=0.96A/mm2則其經濟截面為：試取最接近的導線截面為185mm2,選取LGJ185/30鋼芯鋁絞線?；痣姀S大系統火電廠至大系統采用雙回路，每條線路上的總功率和電流為： ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=0.9A/mm2則其經濟截面為：試取導線截面為300mm2,選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線。水電廠清泉變水電廠至清泉變采用雙回路，每條線路上的總功率和電流為： ，查導線經濟電流密度圖，得J=1.1A/mm2則其經濟截面為：試取導線截面為150mm2,選取LGJ150

18、/25鋼芯鋁絞線。水電廠大系統水電廠經單回路送往大系統，查導線經濟電流密度圖，得J=1.28A/mm2則其經濟截面為：試取導線截面為300mm2,選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線。3.2.3地區電網接線方案1的導線截面積校驗按機械強度校驗導線截面積為保證架空線路具有必要的機械強度，對于110KV等級的線路，一般認為不得小于35mm2。因此所選的全部導線均滿足機械強度的要求。按電暈校驗導線截面積根據表3-1可見，所選的全部導線均滿足電暈的要求。表31 按電暈校驗導線截面積額定電壓（KV）110220330500（四分裂）750（四分裂）單導線雙分裂導線外徑（mm2）9.621.433.1相應型號

19、LGJ50LGJ240LGJ6002LGJ2404×LGJ3004×LGJQ400按允許載流量校驗導線截面積允許載流量是根據熱平衡條件確定的導線長期允許通過的電流。所有線路都必須根據可能出現的長期運行情況作允許載流量校驗。進行這種校驗時，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般去70，并取導線周圍環境溫度為25.各種導線的長期允許通過電流如表32所示。表32 導線長期允許通過電流 單位：A截面積（mm2）標號35507095120150185240300400LJ170215265325375440500610680830LGJ170220275335380445515610700800按

20、經濟電流密度選擇的導線截面積，一般都會比按正常運行情況下的允許載流量計算的面積大得多。而在故障情況下，例如雙回線中有一回線斷開時，則有可能使導線過熱19。根據氣象資料，最熱月平均最高氣溫為28，查得的允許載流量應乘以溫度修正系數： 火電廠石崗變（LGJ185雙回線）：LGJ185鋼芯鋁絞線允許載流量為515A，乘以溫度修正系數后：515×0.97=500A>188A 合格當雙回路斷開一回，流過另一回路的最大電流為：2×188=376A，仍小于溫度修正后的允許載流量500A， 合格。LGJ185/30導線滿足要求，查得其參數（電阻，電抗，沖電功率）如下：r1=0.17/

21、km, x1=0.395/km, QCL=3.35Mvar/100km火電廠大系統（LGJ300雙回線）：LGJ300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系數后：700×0.97=679>290A 合格當雙回路斷開一回，流過另一回的最大電流為：2×290=580A，仍小于允許載流量679A，合格LGJ400/50導線滿足要求，查得其參數如下：r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km水電廠清泉變（LGJ150雙回線）：LGJ150鋼芯鋁絞線允許載流量為445A，乘以溫度修正系數后：445×0.97=431

22、.65A>153A 合格當雙回路斷開一回，流過另一回的最大電流為：2×153=306A，仍小于允許載流量431.65A，合格LGJ150/25導線滿足要求，查得其參數如下：r1=0.21/km, x1=0.403/km, QCL=3.3Mvar/100km水電廠大系統（LGJ300單回線）：LGJ300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系數后：700×0.97=679A>354A 合格LGJ300/50導線滿足要求，查得其參數如下：r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km3.2.4 地區電網接線方案1的潮

23、流計算僅進行最大負荷時的潮流計算?；痣姀S石崗變（LGJ185雙回線）潮流計算圖見圖3.1所示。對于每一回線：R=0.17×60=10.2（） ，X=0.395×60=23.7（）每一回線的功率損耗：每一回線路上產生的充電功率為：分算到線路兩端 火電廠到石崗線末端每回線上功率為： 火電廠的出口電壓暫設為118KV，此線路上的電壓降落為：石崗變110KV母線的電壓為：U石 =118-5.9=112.1（KV） 合格火電廠大系統（LGJ300雙回線）潮流計算見圖3.2所示。圖3.1 火電廠石崗變線路潮流計算圖 圖3.2火電廠大系統線路潮流計算圖對于每一回線：R=0.107

24、5;86=9.2（） ，X=0.382×86=32.9（）每一回線的功率損耗：每一回線上產生的充電功率為：分算到線路兩端：火電廠送往大系統線路首端每一回線的功率為：已設火電廠的出口電壓為118KV。線路上的電壓降落：大系統110KV母線電壓為： 合格水電廠大系統（LGJ300）潮流計算圖見圖3.3所示。由水電廠至大系統采用單回線：R=0.107×100=10.7（），X=0.382×100=38.2（）線路上的功率損耗：線路上產生的沖電功率為：分算到線路兩端：由水電廠送往大系統的功率為：已算出大系統110KV母線處電壓即U4為110KV，線路上的電壓降落：水電廠出

25、口110KV母線電壓為：U水=110+6.82=116.82（KV） 合格圖3.3 水電廠 大系統線路潮流計算圖 圖3.4水電廠清泉變線路潮流計算圖水電廠清泉變（LGJ150雙回線）潮流計算圖見圖3.4所示對于每一回線：R=0.21×95=20（），X=0.403×95=38.3（）每一回線的功率損耗：每一回線上產生的充電功率為：分算到線路兩端：清泉變處每回線功率為：已算出水電廠出口110KV母線電壓為116.82KV，線路上的電壓降落：清泉變110KV母線電壓為：） 合格各節點電壓均在110/11KV降壓變壓器分街頭的調節范圍之內，完全可滿足10KV母線對調壓的要求。3.

26、2.5 地區電網接線方案1的總投資和年運行費用通過最大負荷損耗時間計算電網全年電能損耗，進而計算年費用和抵償年限。最大損耗時間可由表33查得20。表33 最大損耗時間的值 單位：h0.800.850.900.951.000.800.850.900.951.0020001500120010008007005500410040003950375036002500170015001250110095060004650460045004350420030002000180016001400125065005250520051005000485035002350215020001800160070005

27、95059005800570056004000275026002400220020007500665066006550650064004500315030002900270025008000740073507250500036003500340032003000方案1線路的電能損耗火電廠石崗變（雙回線） 查表得： 則全年電能損耗： 火電廠大系統（雙回線）:查表得： 則全年電能損耗：水電廠清泉變（雙回線）：查表得： 則全年電能損耗：水電廠大系統（單回線）： 查表得： 則全年電能損耗：方案1的全年總電能損耗（僅限于線路損耗）：方案1線路投資火電廠石崗變：LGJ185/30雙回110KV線路60km

28、?；痣姀S大系統：LGJ300/50雙回 110KV線路86km。水電廠清泉變：LGJ150/25 雙回 110KV線路95km。水電廠大系統：LGJ300/50單回 110KV線路100km。方案1線路總投資：線路造價為虛擬的，與導線截面成正比，同桿架設雙回線系數取0.9。2×(18.5×60+30×86+15×95)×0.9+30×100=12207(萬元)方案1變電所和發電廠投資方案1與方案2的變電所投資和發電廠投資均相同，設為 。方案1的工程總投資方案1的工程總投資為：方案1的年運行費用維持電力網正常運行每年所支出的費用，稱為電

29、力網的年運行費用。年運行費用包括電能損耗費、小維修費、維護管理費。電力網的年運行費可以按下式計算：式中 為計算電價，元/（kw.h）（此設計中電價取0.52元/kwh）A為每年電能損耗，kw.h ；Z為電力網工程投資，元；PZ為折舊費百分數；PX為小維修費百分數；PW為維修管理費百分數。電力網折舊、小修和維護管理費占總投資的百分數，一般由主管部門制定。設計時可查表34取適當的值。表34 電力網的折舊、小修和維護費占投資的百分數 單位：%設備名稱折舊費小修費維護管理費總計木桿架空線81413鐵塔架空線4.50.527鋼筋混凝土桿架空線4.50.527電纜線路3.50.526本設計采用鋼筋混凝土桿

30、架空線，三項費用總計取總投資的7%21。則方案1的年運行費用為： 3.3 地區電網接線方案2的功率平衡計算3.3.1 地區電網接線方案2的功率平衡計算石崗變石崗變負荷季羨林情況與方案1相同，火電廠以雙回線供石崗變，線路首端每一回線的實在功率初步估算為：清泉變清泉變負荷情況與方案1相同，線路首端的功率初步估算為：水電廠水電廠輸出功率仍為： 水電廠分別向大系統和清泉變兩個方向供電。水電廠擬以單回線向清泉變供電，線路首端功率初步估算為：水電廠多余功率擬以單回線送往大系統。則大系統功率為：火電廠火電廠分別想石崗變和大系統兩個方向供電，負荷及線路情況與方案1相同?；痣姀S以雙回線送往石崗變，線路首端每一回

31、線的功率為：火電廠以雙回線送往大系統，線路首端每一回線的功率為：大系統火電廠送出給大系統總功率為：水電廠送出給大系統總功率為：火電廠、水電廠送至大系統的功率合計為：3.3.2 地區電網接線方案2的架空線路導線型號初選火電廠石崗變由于火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，因此仍選取LGJ185/30鋼芯鋁絞線?；痣姀S大系統由于火電廠至大系統負荷季羨林情況與方案1相同，因此仍選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線。水電廠清泉變水電廠至清泉變采用單回路，線路上的功率：=5000h，查軟導線經濟電流密度圖，得J=1.1A/mm2 ，則其經濟截面為：試取導線截面為300mm2，選取LGJ300/30鋼芯鋁

32、絞線。水電廠大系統水電廠經單回路送往大系統： ，查軟導線經濟電流密度圖，得 ，則其經濟截面為：試取導線截面為300mm2，選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線。大系統清泉變大系統清泉變正常運行時功率很小，但考慮到當環網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大，因此仍選為LGJ300導線。3.3.3 地區電網接線方案2的導線截面積校驗火電廠石崗變（LGJ185雙回線）情況與方案1相同，因此LGJ185/30導線滿足要求，其參數如下：r1=0.17/km, x1=0.395/km, QCL=3.35Mvar/100km火電廠大系統（LGJ300雙回線）情況與方案1相同，因此LGJ300/50導線滿足要求

33、，其參數如下：r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km水電廠清泉變（LGJ300單回線）LGJ300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系數后：700×0.97=679>305A 合格當環網中水電廠大系統回路斷開時，流過本線路的最大電流為：305+354=659A ，仍小于允許載流量679A ，合格LGJ300/50導線滿足要求，查得其參數如下：r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km水電廠大系統（LGJ300單回線）LGJ300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系

34、數后為：700×0.97=679>354A 合格當環網中水電廠清泉變回路斷開時流過本線路的最大電流為：305+354=659A，仍小于允許載流量679A，合格LGJ300/50導線滿足要求，查得其參數如下：r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km大系統清泉變（LGJ300單回線）大系統清泉變正常運行是功率很小，但考慮到當環網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大 ，因此仍選為LGJ300導線。r1=0.107/km, x1=0.382/km, QCL=3.48Mvar/100km3.3.4 地區電網接線方案2的潮流計算僅進行最大負

35、荷時的潮流計算。火電廠石崗變（LGJ185雙回線）由于火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。石崗變110KV母線的電壓為：U石=1185.9=112.1（KV） 合格火電廠大系統（LGJ300雙回線）由于火電廠至大系統負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。大系統110KV母線的電壓為：U大=1188=110（KV） 合格水電廠大系統初步選擇時環網的3變均選了LGJ300鋼芯鋁絞線，現按均一環形電網來計算環網的潮流分布，校驗初選的LGJ300鋼芯鋁絞線是否合適，水電廠至大系統潮流計算圖見圖3.5即水電廠大系統單回路線路功率為：圖3.5 水電廠大系統線路潮流計算圖 圖3.6水電廠清泉

36、變線路潮流計算圖=4000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=1.28A/mm2 ，則其經濟截面為：可仍選截面為300mm2的導線，即選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線是合適的。R=0.107×100=10.7， X=0.382×100=38.2線路上的功率損耗：線路上產生的充電功率為：折算到線路兩端：由水電廠送往大系統的功率為：已算出大系統110KV母線處電壓為110KV，線路上的電壓降落為：可算出水電廠出口110KV母線電壓為： 合格水電廠清泉變（LGJ300）潮流計算圖見圖3.6所示。由水電廠至清泉變采用單回線：=5000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=1.1A/m

37、m2 ，其經濟截面為：仍可選截面為300mm2的導線，即選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線是合適的。R=0.107×95=10， X=0.382×95=36.3線路上的功率損耗為：線路上產生的充電功率為：折算到線路兩端：水電廠清泉變線首端：已算出水電廠出口電壓為118.4KV，線路上的電壓降落：清泉變110KV母線電壓為：稍低，但仍在變壓器分接頭范圍之內。因為開始時暫設火電廠的出口電壓為118KV，導致清泉變110KV母線電壓稍低。只要開始時暫設火電廠的出口電壓為121KV各節點電壓均可在110/11KV降壓變壓器分接頭的調節范圍之內，就完全可滿足10KV母線的調壓要求。因此

38、本方案可行22。大系統清泉變水電廠清泉變線路末端：大系統清泉變線路末端：已選取LGJ300/50鋼芯鋁絞線：R=0.107×30=3.2， X=0.382×30=11.5線路上的功率損耗：3.3.5 地區電網接線方案2的總投資和年運行費方案2線路的電能損耗火電廠石崗變。 與方案1相同，全年電能損耗：火電廠大系統。 與方案1相同，全年電能損耗：水電廠清泉變：查表得： 則全年電能損耗：水電廠大系統查表得： 則全年電能損耗：大系統清泉變線路上的功率損耗：查表得： 則全年電能損耗：方案2的全年總電能損耗（僅限于線路損耗）：方案2線路投資火電廠石崗變：LGJ185/30雙回110KV

39、線路60km。火電廠大系統：LGJ300/50雙回110KV線路86km。水電廠清泉變：LGJ300/50單回110KV線路95km。水電廠大系統：LGJ300/50單回110KV線路100km。大系統清泉變：LGJ300/50單回110KV線路30km。方案2線路總投資：2×（18.5+60+30+86）×0.9+30×（100+95+30）=13392（萬元）方案2變電所投資認為方案2與方案1的變電所投資和發電廠投資均相同，設為 。方案2工程總投資方案2的工程總投資即為：（萬元）方案2年運行費用方案2的年運行費用為：4 通過技術經濟比較確定最佳方案兩個設計方案

40、在技術上都可行，通過經濟性能比較，最終確定最佳方案。在本設計中，方案1的工程投資小于方案2的工程投資：而方案1的年運行費用也小于方案2的年運行費用：因此，最終選取總投資和年運行費用都少的方案123。參 考 文 獻1李鈺心.水電站經濟運行M. 北京：中國電力出版社，1999.2 李堅.電網運行及調度技術問答.北京：中國電力出版社，2004.3 張煒.電力系統分析.北京：中國水電水利出版社，1999.4 戈東方.電力工程電氣設計手冊第一冊：電氣第一部分.北京：中國電力出版社，2005.5 黃純華.發電廠電氣部分課程設計參考資料.北京：水利電力出版社，1987.6 王士政，馮金光.發電廠電氣部分.北京：中國水利水電出版社，2002.7 伊克寧.電力工程.北京：中國電力出版社，2005.8 陳躍.電氣工程專業畢業設計指南電力系統分冊.北京：中國水電水利出版社，2003. 9 賀家李，宋從矩.電力系統繼電保護原理.北京：中國電力出版社，1994.10 曹繩敏.電力系統課程設計及畢業設計參考資料.北京：中國電力出版社，1995.11 溫步瀛.電力工程基礎.北京：中國電力出版社，2006.12 李光琦.電力系統暫態分析.北京：中國電力出版社，2007.13 Horowitz M，Indermur T，Gonzulez R.Low Power Digita