1、目 錄1、編制依據12、工程概況13、材料選用及要求14、施工工藝25、模板工程的有關驗算36、模板安裝支設要點 877、模板驗收 898、模板拆除 919、環境、職業健康安全措施9210、事故應急救援預案措施9311、附圖941、編制依據1.1 *工程圖紙。1.2砼結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002)。1.3集團公司總部下發的施工組織設計（方案）編制大綱。1.4施工手冊（第四版）。1.5 建書施工安全計算軟件1.6建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）1.7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20111.8建筑結構荷載規范（GB50009-2001）

2、2006年版1.9集團公司下發的危險性較大分部分項工程管理細則建筑施工現場管理標準DBJ14-033-20056、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)10、木結構設計規范（GB50005-2003）2、工程概況 *工程，框架剪力墻結構，地下一層，地上十六層，建筑面積*m2，地下部分層高5.0m，一、二層層高4.0m，標準層層高2.9m。混凝土采用商品混凝土，用輸送泵泵送。梁板的主要截面尺寸：現澆板厚110mm、150mm（地下室頂板）厚，模板架體設計按150mm進行設

3、計；梁主要截面尺寸：300×800mm（地下室梁）、250×500mm（標準層梁），模板架體支設將分別進行設計。剪力墻厚度200mm；柱截面尺寸600×800mm3、材料選用及要求材料種類規格型號材質模板10mm厚木膠合板木方50×80mm杉木鋼管Ø48×2.7mmQ235扣件/鍛鑄鐵3.1本工程采用10mm厚木膠板，其強度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模。 3.2鋼管：采用48×2.7mm鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴重影響架體結構實體穩定性的管體嚴謹使用。3.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。3.4架

4、體底座采用木墊板，木墊板寬不小于300mm，厚度不小于50mm，墊板的延伸不得少于3跨。 4、施工工藝4.1支設流程：柱、剪力墻 梁 板4.2柱模板安裝4.3剪力墻模板的安裝4.4梁模板的安裝4.5板模板的安裝4.6梁板模板支撐系統的搭設4.3.2架體支設要求1）采用48×2.7mm鋼管搭設，立桿支設時可調底座配合使用。梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。2）立桿底部應設置墊板，距基面、頂面200mm搭設掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應夯實整平。3）剪刀撐要求：滿堂架體外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設置由下至上的豎向連續剪刀撐，每隔

5、六排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，架設于梁處。并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設置水平剪刀撐。見后附圖三、附圖四。4）柱模板設計：采用木膠板，柱箍采用48鋼管進行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。5）梁模板設計：采用木膠板，設雙排架體，梁底每跨加設1道小橫桿（均分），梁側立桿應通到板底。對于較大梁側模，可采用中部加設對拉螺栓進行加固。梁底端部探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐。6）現澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距1

6、.5米，掃地桿距地200mm。快拆頭調整標高。在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。5、模板工程的有關驗算柱模板工程參數柱模板參數柱截面寬度1.4m截面高度0.6m柱高度8m面板12mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木，寬度:50mm，高度:80mm，柱寬度B方向設置10個豎楞，柱高度H方向設置6個豎楞柱箍雙鋼管，間距400mm對拉螺栓直徑12mm，柱寬度B方向設置3個對拉螺栓，柱高度H方向設置1個對拉螺栓新澆砼對模板側壓力標準值計算柱側模板面板驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.

7、9×1.2×43.338+1.4×4×1=51.845KN/mq1=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×1= 56.184KN/m根據以上兩者比較應取q1= 56.184KN/m作為設計依據。3、強度驗算M1=0.1q1l2=0.1×56.184×0.162=0.14KN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14×106=5.83N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載

8、值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×43.338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值: 160/250=0.64mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×43.338×1604=0.30mm < 0.64mm100EI100×4500×144000滿足要求!柱側模板次楞驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×43.338+1.4

9、×4×0.16=8.295KN/mq2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×0.16= 8.989KN/m根據以上兩者比較應取q=8.989KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×8.989×0.42=0.144kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×8.989×0.4=3.96kN=Mmax=0.144×106=2.700N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!次楞最大剪力設計值V1=0.

10、6q1l=0.6×8.989×0.4=2.157KN木材抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；=3V=3×2.157×103=fv2bh2×50×80 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 43.338×0.16=6.934KN/m；次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×6.934×4004= 0.056mm < 1.6mm100EI100×10000&

11、#215;2133333 滿足要求!柱寬度B方向柱箍的驗算P1=0.9×1.2×43.338+1.4×4×0.156×0.4=3.235kNP2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×0.156×0.4= 3.506kN根據以上兩者比較應取P= 3.506kN作為設計依據。經計算，從左到右各支座力分別為：抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，=N+Mmax=1936+0.429×106=50.056N/mm2 <

12、205N/mm2AnW8488980滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.338×0.156×0.4=2.704kN。的最大容許撓度值: = 3mm；經計算最大變形 Vmax =0.106 mm < 3mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.519kN <

13、; 12.92kN。滿足要求!柱高度H方向柱箍的驗算P1=0.9×1.2×43.338+1.4×4×0.12×0.4=2.489kNP2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×0.12×0.4= 2.697kN根據以上兩者比較應取P= 2.697kN作為設計依據。經計算，從左到右各支座力分別為：抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，=N+Mmax=1655+0.423×106=49.056N/mm2 < 205N/

14、mm2AnW8488980滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.338×0.12×0.4=2.08kN。的最大容許撓度值: = 784/500=1.6mm；經計算最大變形 Vmax =0.049 mm < 1.6mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.506k

15、N < 12.92kN。滿足要求!5.2 7.97m層現澆砼平板模板系統驗算工程參數樓板與支架參數砼樓板厚度0.11m支架高度8.5m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距1.5m伸出長度a0.5m鋼管類型48×2.8面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm×80mm，間距0.3m主楞單鋼管荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重支架自重可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN振搗砼荷載7.97米層梁板模板搭設立面圖，見后附圖五模板面板驗算1、面板按四跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載

16、計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5×1=7.173KN/mq1=1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5×1= 6.582KN/m根據以上兩者比較應取q1= 7.173N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×1×0.3=0.360 KN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2

17、.5= 3.500KN3、強度驗算M1=0.107q1l2=0.107× 7.173×0.32=0.069KN·mM2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107× 0.360×0.32 +0.161× 3.500×0.3=0.173KN·m取Mmax=0.173KN·m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.173×106=7.21N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用

18、效應的線荷載計算如下：q = 1×（24×0.111.1×0.110.3）=3.061KN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.632×3.061×3004=0.24mm < 0.8mm100EI100×4500×144000滿足要求!次楞方木驗算截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4；1、次楞按三

19、跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5×0.3=2.152KN/mq1=1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 1.975KN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.152KN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.3&#

20、215;0.3=0.108KN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5= 3.500KN3、強度驗算M1= 0.1q1l2=0.1×2.152×12=0.215KN·mM2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×12+0.213×3.500×1=0.754KN·m取Mmax=0.754KN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.754×106=14.14N/mm2 < f=17N/mm2W53333次楞抗彎強度滿足要求!V1=0.6

21、q1l=0.6×2.152×1=1.291KNV2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN取V=2.340KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；=3V=3×2.340×103=fv2bh2×50×80驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.3×（24×0.111.1×0.110.3）=0.918KN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈

22、性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×0.918×10004=0.29mm < 4mm100EI100×10000×2133333主楞驗算N/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1= 1.2×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×1500×0.3=1732N/mq1= 1.35×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×0.7×1

23、500×0.3= 1681N/m根據以上兩者比較應取q1= 1732N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1732×1/1000=1.905kN。計算簡圖(kN)彎矩圖的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.632×106=140.757N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強度滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3×（24000×0.111100×

24、0.11300）=918N/m=0.918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.918×1=1.010kN。經計算，主梁最大變形值V=1.077mm。的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1.077mm < 6.7mm滿足要求!扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=7.014KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。立桿穩定性驗算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。0kN/m2選擇北京的基本風壓，我們是德州風壓高度變化系數µz=0.74。計算風荷載體形系數µs將模板支架視為桁架，按現行國家標準

25、建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：µst=1.2j=1.2×0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：µs=µst1-n=0.

26、141-0.95 2=0.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=µzµs0×0.27×0.3=0.060kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.060×1×1.52= 0.015kN·m1010立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=6.858kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂

27、步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=296/1.6=185按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=6.858×103+0.015

28、15;106=82.446+3.529=85.975N/mm2 jAW0.209×3.98×1024.25×103<f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.858kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=1×0.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22.86kN/m2 < mffak=100×0.4=

29、40kN/m2A0.3滿足要求!。5.3 7.97m層框架梁模板系統驗算（一）300X800mm梁工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.3m梁截面高度0.8m支架高度8.5m樓板厚度0.11m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型48×2.8m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距1m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板12mm厚木膠合板梁底面板下次楞50×80mm方木，5根梁側次楞50×80mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×400mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24k

30、N/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2300X800mm梁模板搭設立面圖，見后附圖六新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2=24×0.8=19.200 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24k

31、N/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值19.200kN/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000

32、mm3；截面慣性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×19.200+1.4×4×1=25.776KN/mq1=0.9×1.35×19.200+1.4×0.7×4×1= 26.856KN/m根據以上兩

33、者比較應取q1= 26.856KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×26.856×0.202=0.11KN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11×106=4.58N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×19.200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.

34、677ql4=0.677×19.200×2004=0.32mm < 0.5mm100EI100×4500×144000滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用50×80mm(寬度×高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新

35、澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×19.200+1.4×4×0.2=5.155KN/mq2=0.9×1.35×19.200+1.4×0.7×4×0.2= 5.371KN/m根據以上兩者比較應取q=5.371KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.371×0.52=0.134kN·m最大支座力：1.1ql=1.1&

36、#215;5.371×0.5=2.95kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.134×106=2.513N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×5.371×0.5=1.611KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×1.611×103= 0.604N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮

37、永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 19.200×0.2=3.84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.84×5004= 0.076mm < 2mm100EI100×10000×2133333 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.95kN，按集中荷載作

38、用下二跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.221kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.221×106=24.610N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.028mm < 2.7mm。滿足要求

39、!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×19.200+1.4×4)=27.21kN。N=0.50×0.40×27.21=5.44kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Nt

40、b=12.92kN > N=5.44kN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.2×1.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 100×1.2×1.2×1.2/12=14.4cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為5根，面板按四跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.075m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×

41、2×1=24.88kN/mq1=0.9×1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2×1= 26.91kN/m根據以上兩者比較應取q1= 26.91kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.793kN;N2=2.307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN;最大彎矩 Mmax = 0.016kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mm

42、ax=0.016×106=0.667N/mm2 < 12.5N/mm2W24×103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×（24×0.81.5×0.80.3）=20.70kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容許撓度值: 75/400 =0.2 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm < 0.2mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50

43、mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6= 53.333cm3；I=5×8×8×8/12= 213.333cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 2.307/1= 2.307kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×2.307×12= 0.231 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.2

44、31×106=4.331N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.6×2.307×1=1.384KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×1.384×103= 0.52N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =1.774/1=

45、1.774N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.774×10004=0.563mm < 4mm100EI100×10000×213.333×104次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.170kN;N2=7.732kN;N3=0.170kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.053mm。支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm

46、2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.207×106=48.706N/mm2 < 205N/mm2W4.25×103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.053mm < 3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7.732kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。扣件抗滑移驗算扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設計值：Rc=12kN；水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值：R=

47、8.316kN；R < Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按德州10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=8.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數µz=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m

48、2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：µst=1.2j=1.2×0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：µs=µst1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=µzµs0=0.84×1.12×0.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.9

49、2×1.4klah2=0.92×1.4×0.282×1×1.52= 0.072kN·m1010（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.732kN ；立桿承受支架自重：1.2×8.5×0.151=1.540kN 立桿軸心壓力設計值N：7.732+1.540=9.272kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=9.272kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:

50、頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=296/1.6=185按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=9.272×103+0.072&#

51、215;106=111.466+16.941 jAW0.209×3.98×1024.25×103=128.407N/mm2 <f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.858kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=1×0.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22.86kN/m2 < mffak=100×

52、;0.4=40kN/m2與下面梁的演算地基承載力時的取值系數不一致；梁取得時0.9A0.3滿足要求!。（二） 600X1250mm梁模板系統驗算工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.6m梁截面高度1.25m支架高度8.5m樓板厚度0.11m1m鋼管類型48×2.8m梁兩側立桿間距1.2m,梁下增加2根立桿1.5m0.5m面板12mm厚木膠合板50×80mm方木，6根梁側次楞50×80mm方木，間距200mm梁側主楞單鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×400mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面

53、板次楞自重支架自重可變荷載施工人員及設備荷載傾倒砼荷載振搗砼對梁底模板荷載振搗砼對梁側模板荷載600X1250mm梁模板搭設立面圖，見后附圖七新澆砼對模板側壓力標準值計算梁側模板面板驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×30.000+1.4×4×1=37.440KN/mq1=0.9×1.35×30.000+1.4×0.7×4×1= 39.978KN/m根據以上兩者比較應取q1= 39.978KN/m作為設計依據

54、。3、強度驗算M1=0.1q1l2=0.1×39.978×0.202=0.16KN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.16×106=6.67N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×30.000=30KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×30.000×2004=0.30mm <

55、;0.5mm100EI100×4500×144000滿足要求!梁側模板次楞驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×30.000+1.4×4×0.2=7.488KN/mq2=0.9×1.35×30.000+1.4×0.7×4×0.2= 7.996KN/m根據以上兩者比較應取q=7.996KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×

56、;7.996×0.52=0.200kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×7.996×0.5=4.40kN=Mmax=0.200×106=3.750N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×7.996×0.5=2.399KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；=3V=3×2.399×103=fv2bh2×50×80 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 30.000&

57、#215;0.2=6KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×6×5004= 0.119mm < 2mm100EI100×10000×2133333 滿足要求!梁側模板主楞驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.40kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.4m。2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.308kN·m=Mmax=0.308×106=72.471N/mm2 < 205N/mm2W4250 滿

58、足要求!驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.300kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度 < 2.7mm滿足要求!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×30.000+1.4×4)=39.52kN。N=0.50×0.40×39.52=7.90kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度