1、*市軌道交通#￥站土建工程 主體結構施工方案車站主體結構工程施工方案一、工程概況￥車站位于規劃中的￥區域內的&中軸線上，埋置于規劃路寬分別為60m和40m的“十”字路口，車站呈西北、東南走向，有效站臺中心里程為YDK23+530。車站起止里程為YDK23+401.80YDK23+612.10，全長210.3m，平均開挖深度16.8m，標準段凈空寬17.4m，中間部分凈空寬17.8m。站臺層凈空高6.8m，站廳層凈空高4.85m（或4.7m），車站采用明挖順做法施工。1車站結構設計型式車站結構公共區為地下兩層兩跨、島式站臺、單排柱列矩形鋼筋砼框架結構；設備區為兩層三跨、島式站臺、單排及雙排柱列矩

2、形鋼筋砼框架結構。2車站結構主要受力體系由側墻、立柱、梁和板組成。車站結構在頂板周邊設置壓頂梁（截面尺寸1300mm500mm），與地下墻連為一體，共同形成抗浮體系，滿足抗浮要求并確保車站結構的整體穩定。3主要結構尺寸如表1示：￥站主要結構尺寸一覽表 表1底板厚度900mm底板縱梁截面1100mm2500mm，1100mm2400mm，1000mm2200mm，900mm2200mm，900mm2500mm，內襯側墻厚度600mm(站廳層側墻)、700mm（站臺層側墻）立柱截面600mm1000mm，700mm1100mm中樓板厚度400mm中樓板縱梁截面900mm1000mm，800mm10

3、00mm，800mm900mm頂板厚度800mm頂板縱梁截面1100mm2000mm，900mm1800mm，900mm1900mm 900mm2000mm，900mm2200mm ， 壓 頂 梁500mm1300mm二、 車站主體結構施工方案 先對圍護結構滲漏進行認真堵漏處理，同時施作側墻防水層，滿足要求后按車站主體結構的方案進行施工。1、車站主體分兩次澆注，第一次施工至中板頂，即下側墻和中板整體澆注；第二次施工其余部分，即上側墻和頂板整體澆注。模板采用18mm厚竹膠板；小楞采用10cm10cm方木，凈間距30cm;大楞間距同腳手架。模板支撐系統采用滿堂扣件式腳手架。鋼管扣件式滿堂模板支架，

4、桿件基本搭設間距為：中板及下側墻，支架立桿縱向間距為800mm，立桿橫向間距1200mm，水平步距為800mm，（第一、四段支架立桿縱向間距為900mm，立桿橫向間距1200mm，水平步距為1000mm，側墻支撐腳手架在4M高度范圍內沿兩端用3M長鋼管進行加密，即水平步距為50cm）；頂板及下側墻，支架立桿縱向間距為800mm，立桿橫向間距900mm，水平步距為800mm。支架四邊與中間每隔4排支架立桿設置1道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，高于4米的支架，其兩端及中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道剪刀撐。梁下支架加密2道腳手架。模板支撐系統進行受力檢算，確保支撐系統強度、剛度、穩定

5、性滿足施工要求。2、在施工接縫處設立快易收口網而形成粗糙表面，無須鑿毛，為下次砼灌注提供非常理想的結合面。收口網設立要牢固，避免因超重物擠壓損壞。3、泵送砼入模,分層分段對稱澆注。采用插入式振搗棒為主，附著式振搗器為輔，保證砼振搗密實。4、立柱模板采用四塊與柱等長的竹膠合模板拼裝，外側用1010cm方木和10槽鋼柱箍加固。模板支撐利用四個方向事先做好的混凝土地錨和混凝土蹬腳分別固定12.5mm鋼絲纜風繩和48mm鋼管斜撐，并和模型緊密連接保證模型穩定。模板及支撐系統剛度經過檢算，立柱一次灌注成型，各項要求同側墻施工。立柱模板立設方案如圖所示。三、車站結構施工技術措施3.1 模板施工1、采用新竹

6、膠板，且沿同一方向排列，砼澆注前模板必須沖洗干凈，以保證砼的表觀質量。2、 竹膠板拼縫夾海綿條防止漏漿，頂板竹膠板拼縫處加貼止水膠帶。3、模板安裝前及時、準確放樣，底模用水準儀以33m間距設點，現場檢查板底標高及平整度。側墻邊線點每隔4m用經緯儀測設于結構板砼面上，同時以20cm垂直間距設好側墻邊線檢查點。4、模板支撐采用滿堂腳手架，腳手架支點位置上下對應在同一鉛錘線上，確保垂直傳力。5、拆模技術措施：（1）拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆除非承重部分、后拆除承重部分的原則。（2）現澆結構砼拆模時所需砼強度控制標準：梁、板均按達到設計砼強度標準值的100%控制。（3）其它模板在保證砼及棱角不因

7、拆模板而受損時，方可拆除。3.2 腳手架施工模板支架搭設及計算嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001、J84-2001）進行。1、立桿1）立桿腳部設置橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用+字扣件固定距底座上皮不大于200mm處，橫向掃地桿亦應采用+字扣件固定在緊靠掃地桿下方的立桿上。2）相鄰方桿的對接扣件，不得在同一高度處，應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離，不宜小于500mm，各接頭中心主節點的距離不宜大于500mm，各接頭中心主節點的距離不宜大于步距的1/3。2、縱向水平桿1）縱向水平桿應設于立桿內側，其長度不

8、小于3跨，且不小于6m。2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。3）縱向水平桿作為橫向水平桿支座，用+字扣件固定在立桿上。4）支架同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用+字扣件與內外角部立桿固定。3、橫向水平桿1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接，且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。2）橫向水平桿兩端均應采用十字扣件固定在縱向水平桿上。4、剪刀撐支架外側立面及縱向每排支架外側在整個長度和

9、高度上應連續設置剪刀撐。每道剪刀撐應連接不少于五根立桿，與地面成45- 60夾角，剪刀撐采用搭標方式連接，且搭接長度不少于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣與主搭接桿端距離不少于100mm。5、扣件安裝1）扣件規格必須與鋼管外徑（48）相同。2）主節點扣件中心點的相互距離不應大于150mm。3）對接扣件開口應朝上或朝內；4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6、上、下托安放在立桿的上下端和水平桿頂墻一端，可上下左右調節到合適尺寸，當其伸出長度超過400mm時，就采取可靠措施固定。3.3 鋼筋施工1、中、頂板鋼筋在模板上綁扎。施工時，在模板與主筋之間加設墊塊，確

10、保鋼筋保護層厚度。施工頂板時，先立好頂板縱梁底模，綁底梁鋼筋，之后立縱梁側模及頂板底模，最后再綁頂板鋼筋；側墻鋼筋由作業人員搭架綁扎。2、鋼筋搭接采用閃光對焊、夾渣壓力焊或搭接焊。3、在綁扎雙層鋼筋網時，鋼筋骨架以梅花狀點焊，并設足夠數量及強度的架立筋，保證鋼筋位置準確。鋼筋網片成形后不得在其上設置重物。4、施工縫處予留鋼筋搭接長度并按規定錯開。5、鋼筋按設計要求加工安裝，允許偏差按施工相關規范執行。3.4 砼灌注車站底板、頂板、頂底板梁、側墻均采用防水等級為S8的C30防水砼,中板采用C30砼, 墊層采用C15砼，車站柱采用C50砼，其余梁板采用C30砼。主體結構分段進行澆筑，同一段內頂板、

11、底板、側墻在端頭的施工縫設在同一截面。1、側墻砼采用分層對稱連續澆注。中柱采用一次分層連續澆注。2、砼采用輸送泵下料，由于基坑深度較大，為防止泵送砼入模時沖擊力過大及造成砼離析，入模點處設短彎管頭，讓砼從管頭水平流出。3、側墻水平施工縫以上50cm范圍要注意振動棒插入深度及砼下落速度，防止使止水條發生彎曲移位。 4、控制砼入模溫度，夏季選擇一天中氣溫較低時間澆注，氣溫較高時采用模板灑水的方法降溫。 四、車站主體結構砼施工質量技術保證措施本站主體結構施工質量的關鍵在于保證混凝土的施工質量。地鐵車站結構砼對耐久性、抗裂性、韌性、強度要求較高。本站砼防水等級較高，砼抗滲標號最大為S8；車站底板厚度達

12、0.9m，一次澆灌砼量大，施工期間容易產生溫度或收縮裂縫。￥站底板厚度較大，在混凝土澆搗過程中容易產生較大的水化熱，從而引起附加溫度應力，而車站內襯由于混凝土收縮受阻而產生收縮應力。當附加的溫度應力或收縮應力大于混凝土的抗拉強度時就會產生裂縫。1、砼施工砼施工分層、分段對稱連續澆注。加強振搗確保砼的密實度。2、養護注意保溫保濕養護。澆注完后及時澆水養護，并蓋上塑料布及草簾。3、施工縫處理措施對結構縱向施工縫主要采取兩條措施：（1）側墻縱向水平施工縫中間設一條鍍鋅鋼板止水帶，并充分鑿毛、清除干凈，減少新、老混凝土收縮等因素造成的開裂；（2）在新、老混凝土界面上涂刷水泥基滲透結晶型涂料，增加兩者之

13、間的粘結力，減少結構的開裂。五、結構施工機具設備及人員配備結構施工時，一臺6t龍門吊配合模板、支撐、腳手架等材料的運送、調配及模型立設。砼澆注采用商品砼。砼攪拌車運輸，36m砼泵車入倉，人工振搗。1、機具設備配備 結構模板立設設備：6t龍門吊1臺、4臺木工鋸、3臺電焊機。主要砼澆注設備：砼攪拌運輸車6臺，36m砼泵車1臺，插入式振動棒（8m長）8臺。2、車站主體結構施工勞動力組織連續作業，每天勞動力不少于190人。架子班分兩組，每組20人；木工班分三組，每組20人；砼班分兩組，每組15人；鋼筋班分三組，每組20人。六、附驗算過程配合比設計施工技術設計商品砼廠家考察定貨交通組織與協調測溫點布置大

14、體積砼澆灌、泵送入模振搗表面二次振搗現場砼質量檢查取樣標準養護試塊同條件養護試塊表面刮平壓實保濕儲熱養護不少于7天砼內外溫差，平均溫度、降溫梯度、同條件養護試塊強度等達到規定值繼續澆水養護（不少于7天）拆除養護進入下道工序圖40 砼施工工藝流程圖內襯墻模板驗算模板采用18mm厚竹膠板,豎肋采用100mm100mm方木，凈間距30cm；橫帶采用100mm100mm方木(具體附圖)，間距100cm。一、荷載設計值1.砼側壓力標準值 按照建筑施工手冊公式8-6和8-7計， 其中F1=0.22c t012V1/2 =0.22244.441.21.1531/2 =56.03KN/其中：t0= 200/(

15、30+15)=4.44c =24KN/m3；1=1.2；2=1.15；V=3m/h；T=30C； F2=cHmax=246.8=163.2 KN/ 取兩者中小值，即F1=56.03KN/2.砼側壓力設計值 F= F1分項系數折減系數=56.031.20.9=60.51 KN/3.傾倒砼時產生的水平荷載 查表8-66為2 KN/ 荷載設計值21.40.9=2.52 KN/4.荷載組合 F=60.51+2.52=63.03 KN/二、模板驗算（竹膠板=18mm）取100mm寬為研究對象（按照均布多跨連續梁驗算）1.化為線均布荷載 q1=63.0310310010-3/1000=6.3N/mm（用于

16、計算承載力）q1=60.5110310010-3/1000=6.05N/mm（用于撓度驗算） 2.強度驗算 慣性距 I=100183/12=48600mm4 抵抗距 w=100182/6=5400mm3 最大彎距M=0.16.33002=70875Nmm 抗彎強度=M/W=70875/5400=13.13MPa=80MPa 撓度驗算w=KqL4/（100EI）=0.6676.053004/（10011.11034.86104）=0.6mm 滿足要求三、豎肋慣性距 I=1001003/12=8.3106mm4 抵抗距 w=1001002/6=1.67105mm3 最大彎距M=0.1256.380

17、02=50400Nmm 抗彎強度=M/W=50400/1.67105=3.02N/ mm2 =10 MPa 撓度驗算w=qL4/（100EI）=6.058004/（1001048.3106）=0.3mm 滿足要求四、橫帶慣性距 I=1001003/12=8.3106mm4 抵抗距 w=1001002/6=1.67105mm3 最大彎距M=0.1256.38002=504000Nmm 抗彎強度=M/W=504000/1.67105=3.017N/ mm2 =10 MPa 撓度驗算w=qL4/（100EI）=6.058004/（1001048.33106）=0.38mm 滿足要求五、頂（中）板底模

18、板驗算 頂板厚度0.8M，中板厚度0.4M，故取頂板為研究對象砼壓力標準值 F1 =cH=250.8=20KN/砼壓力設計值 F= F1分項系數=201.4=28KN/F頂 F側頂（中）板模板與側模板結構相同，由荷載情況可分析知：抗彎強度和撓度均小于允許值，頂（中）模板方案滿足要求。六、梁底模板驗算 Hmax=1.62m砼壓力標準值 F1 =cH=251.62=40.5KN/砼壓力設計值 F= F1分項系數=40.51.4=56.7 KN/F梁 F側頂模板與側模板結構相同，由荷載情況可分析知：抗彎強度和撓度均小于允許值，滿足要求。七、結論部位荷載（KN/m2）面模小楞大楞抗彎強度（Mpa）撓度

19、（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）側墻63.0313.130.63.020.33.0170.38中板140.290.20.670.070.670.1頂板280.580.51.340.141.340.2梁56.71.1810.52.720.272.720. 3 經驗算，模板面板、小楞、大楞抗彎強度和撓度均符合施工規范要求，方案可行。八 第一、四段計算同上，結果如下：部位荷載（KN/m2）面模小楞大楞抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）側墻63.0313.130.64.720.733.820.5中板140.29

20、0.21.0480.20.850.1頂板280.580.52.10.31.690.2梁56.71.1810.54.2460.63.440.4 經驗算，模板面板、小楞、大楞抗彎強度和撓度均符合施工規范要求，方案可行。柱模板支模模板采用木夾板18mm900mm1800mm小豎楞用1001002000木枋水平箍用248鋼管或槽鋼柱箍一、 側壓力計算t0=200/(T+15)=4.44 F1=0.22c t012 1/2 =0.22254.4411.150.894 =25.10KN/m2F2=c H =75 KN/m2取兩者中小值Min(F)=25.10 KN/m2其中：c =25 KN/m3；1=1

21、.0；2=1.15；=0.8m/h； 1/2=0.894；T=30C；計算高度H=3m。二、 木模側板計算（189001800mm）水平取1m板帶算（按均布三跨連續梁計算）荷載組合及取值按砼結構工程施工及驗收規范化成線性均布荷載進行計算：荷載名稱取值F（KN/m2）安全分項荷載高度化為線性荷載系數（KN/m2）（m）（KN/m2）ABCDE計算公式ABCD新澆砼側壓力（q1）25.101.230.15傾倒砼產生的水平荷載（q2）41.45.6線性荷載合計（q）35.753107.251. 強度計算 =M/W M/W=（1/10）q2/W （W10/q）1/2木板最大跨度板224mm2.撓度計算

22、 W W W= /400W=q4/150EI(150EI/400q)1/3木板最大跨度板248mmMin()=224mm為此，內豎楞間凈距取=200mm中至中間距300mm式中：=10N/mm2；W=54000mm3；q=107.25 N/mm2；W= /400mm；E=9000N/mm2；I=486000 mm4。三、 內豎楞計算（采用801002000mm木楞）按三跨連續梁計算荷載名稱取值F（KN/m2）安全分項荷載豎楞間距化為線性荷載系數（KN/m2）（KN/m2）ABCDE計算公式ABCD新澆砼側壓力（q1）25.101.230.15傾倒砼產生的水平荷載（q2）41.45.6線性荷載合

23、計（q）35.750.310.731、強度計算公式 =M/W M/W=（1/10）q2/W （W10/q）1/2內豎楞最大跨度1115mm2、撓度 W W W= /400W=q4/150EI(150EI/400q)1/3內楞1280mm內楞跨度取內=600mm式中：=10N/mm2；W=133333mm3；q=10.73 N/mm2；W= /400mm；E=9000 N/mm2；I=6666666.7 mm4。支架驗算支架搭設嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范進行，支架搭設高度設定為頂板4.8m、中板6.8m。搭設支架：立桿 縱距 La=0.8m 橫距 Lb=1.2m水平桿 步距 h=

24、0.8m第一部分 中板及頂板包括板和梁，Hmax=1.62m荷載 N=Kc HLaLb=1.2251.620.81.2=46.66KN其中：C為鋼筋混凝土比重, 取c =25 KN/m3；混凝土板厚度 H=1.62m；考慮施工荷載,取安全系數 K=1.2二、立桿驗算：483.5鋼管截面特性查附表BA=4.89cm2I=12.19cm4W=5.08cm3i=1.58cm強度驗算： N/A=46.66103/4.89102=95.4N/mm2 =205N/ mm2 滿足要求按表5.1.6標準值為205N/mm2穩定性驗算：不組合風荷載時：a=40cm（立桿上端伸出頂層橫桿的距離） h=100cm

25、i=1.58cmL0=h+2a=100+240=180 cm= L0/ i=1801.58=114 cm查表知:=0.51N/（A）=46.66103/0.514.89102=187N/mm2 =205N/ mm2 故主桿滿足要求第二部分 側墻腳手架驗算根據模板驗算知：F=63.03 KN/荷載 N =FLah=63.030.80.8=40.34 KN1、強度驗算： N/A=40.34103/4.89102=82.5N/mm2 =205N/ mm2 滿足要求穩定性驗算：不組合風荷載時：N/（A）=40.34103/0.5104.89102=161.8N/mm2 =205N/ mm2 故側墻腳手

26、架滿足要求第三部分 腋角處腳手架根據力學原理知：分力小于合力，在腋角垂直面加兩道鋼管，由以上計算可判斷滿足要求，故不做驗算 800 400 結論：部位荷載（KN/m2）強度（Mpa）穩定性（mm）側墻40.3482.5161.8中（頂）板46.6695.4187腋角經驗算側墻、中（頂）板腳手架支撐的強度和穩定性，均符合施工規范要求，方案可行。 第一、四段驗算搭設支架：立桿 縱距 La=0.9m 橫距 Lb=1.2m水平桿 步距 h=1.0m第一部分 中板及頂板包括板和梁，Hmax=1.62m荷載 N=Kc HLaLb=1.2251.620.91.2=52.49KN其中：C為鋼筋混凝土比重, 取c =25 KN/m3；混凝土板厚度 H=1.62m；考慮施工荷載,取安全系數 K=1.2二、立桿驗算：483.5鋼管截面特性查附表BA=4.89cm2I=12.19cm4W=5.08cm3i=1.58cm強度驗算： N/A=52.49103/4.89102=107.3N/mm2 =205N/ mm2