1、腳手架施工方案編制依據:建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）河北省建筑施工安全檢查標準實施細則施工組織設計工程概況：根據本工程的實際情況，外腳手架1#、2#樓東西兩側及餐廳使用雙排扣件式鋼管落地腳手架，其余部位使用單排扣件式鋼管落地腳手架。內腳手架使用滿堂腳手架。腳手架由鋼管和扣件組成，長度有1.5米、2米、3米、4米、6米等幾種。扣件有旋轉扣件、十字扣件、對接扣件三種，立桿間距、大橫桿步距和小橫桿間距如下:雙排：立桿間距1.5米,大橫桿步距1.5米.剪刀撐連接5根立桿。單排：立桿與墻中距離為1.47米，立桿的橫距為1.5米，大小橫桿的步距為1.5 米，剪刀撐連接5根立桿。一、腳手架材料：

2、 鋼管為外徑48mm，壁厚3.5mm的高頻焊接鋼管,一個工地不得采用兩種規格型號的鋼管。材質必須符合普通碳素結構鋼技術條件CB700-79中A3鋼的技術條件，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的不得使用。扣件應符合鋼管腳手架扣件JGJ22-85的規定，材質應符合可鍛鐵分類及技術條件GB78-67中KT338的技術要求。發現有脆裂、變形、滑絲的禁止使用。 底座：鑄鐵底座應符合鋼管腳手架扣件JGJ22-85中的有關規定，底座外徑150mm；焊接底座尺寸為150mm×150mm。厚度為8mm。 腳手板：木腳手板應用厚度不小于50mm的杉木和松木板。寬度200mm-300mm，凡是腐朽、斜紋

3、、破裂和大透節者不得使用。板的兩端應用8號鉛絲箍繞2-3圈。 二、腳手架構件形式、尺寸搭設要求。扣件式鋼管腳手架由鋼管和扣件組成，長度有1.5米、2米、3米、4米、6米等幾種。扣件有旋轉扣件、十字扣件、對接扣件三種。雙排： 立桿間距1.5米,大橫桿步距1.5米.剪刀撐連接5根立桿。單排：立桿與墻中距離為1.47米，立桿的橫距為1.5米，大小橫桿的步距為1.5 米，剪刀撐連接5根立桿。 基礎素土夯實，鋪墊板，立桿底部使用通板鋪墊，長度不小于四米，厚5cm寬不小于24cm用來承受腳手架立桿傳遞下來的荷載。立桿的接頭相鄰桿錯開，并布置在不同的步距內，其接頭位置距大橫桿的距離不大于步距的1/3。立桿的

4、垂直偏差不大于5CM。在搭設過程中，要求立桿高度高于作業面1.2米，以便搭設防護欄桿進行防護。立桿長度為46米，在配料過程中長短搭配，以保證接頭位置符合要求，立桿接頭用一字扣件對接，要對好接緊。立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔部設置或遺漏，相鄰兩步架的大橫桿錯開布置在立桿的內、外側，以減少立桿偏心受載情況，且同一排大橫桿的水平偏差不得大于該片架長的1/300，也不要大于5CM。 剪刀撐：剪刀撐沿架高連續設置，兩端和轉角處，中間連接5-7根立桿，與地面夾角成450。剪刀撐的兩端除用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，中間還要增加24個扣接點與之相交的立桿或大橫桿扣緊。 小橫桿應貼近立桿布置

5、，用直角扣件與大橫桿扣緊，上下層小橫桿應沿立桿左右側面布置，小橫桿伸入墻內不小于240mm。 連結桿即拉結點，要設置在樓附近具有較好抗水平力作用的結構部位。其垂直距離為3米，水平距離為4.5米。拉結點要與建筑物拉接牢固。與墻體拉結采用拉結桿，一端扣件扣在立桿上，另一端伸入墻內，伸入墻內長度在墻內外用扣件加短管與墻體固定牢固。 在鋪設腳手板的操作層上，要設置防護欄桿，高度為1.2米。在大橫桿外側要掛立網，系結牢固。不得只綁上部不綁下部。施工作業層的腳手架板鋪設在小橫桿上，腳手板必須鋪滿鋪穩，不得有空隙和探頭板，腳手板與墻面的距離不得大于20CM。對頭鋪設腳手板時板端下部應各設一根小橫桿，板端探出

6、小橫桿長度不小于10CM，轉角處的腳手板必須交叉鋪設。 三、搭設方法： 基礎地基處理應牢固可靠，必須將地面平整夯實。局部搭設在回填土上，回填土必須分層夯實，使用木板的厚度不小于5CM，最小長度不得小于立兩根立柱且不得小于兩米。搭設時，應嚴格遵守以下順序：（1） 擺放掃地桿。（2）逐根豎立立桿并與掃地桿扣緊。（3）裝第一步大橫桿并與立桿扣緊。（4）安第一步小橫桿。（5 ）安第二步大橫桿。（6）安第二步小橫桿（7）加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊（安裝連墻桿后拆除）。（8）安第三、第四步大橫桿和小橫桿桿。（9）安連墻桿。（10）接立桿，加設剪刀撐。（11）鋪腳手板綁扎防護欄桿及攔腳板，并掛立

7、網防護。 搭設時要及時與結構拉結，以便確保搭設過程中的安全。每高4m，水平每7m設一個拉結點。拉結點必須均勻分布，并設置在立桿上，用小橫桿伸過墻體或窗洞口，里外用短鋼管、用扣件扣牢。并隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件。螺栓根部要放正，當用力矩板手檢查應在4050NM之間，最大不能超過60N.m。連接大橫桿的對接扣件開口應朝架子內側螺栓應朝上以防雨水進入。剪刀撐的搭設要將一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不大于200mm。最下面斜桿與立桿的連接點離地面不大于500mm。搭接長度不少于500mm，扣兩個扣件。卸料平臺按現行高空作業安全技

8、術規范中有關規范進行搭設，擱支點與上部拉結點及支撐系統必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。卸料平臺處側設置1.2米高雙道防護欄桿及180高的擋腳板，外側立柱掛立網防護。在腳手架處，腳手架開洞尺寸不得超過2跨，斷開立桿應加保險扣件，用八字撐進行加固。扣件安裝注意問題 1、安裝扣件時，應注意開口朝向合理，大橫桿所用的對接口間開口應朝內側，避免開口朝上，以免雨水流入。2、扣件擰緊程度要均勻、適當，扭矩控制在40-50N.m為宜，此時扣件已具有足夠抗扭、抗拔的能力；最大不超過60N.m否則會造成滑絲，操作人員應借助測力計反復練習，以便掌握對扭矩大小的控制。擰螺絲的工具，有利于提高工效。3、

9、桿與大橫桿，立桿與小橫桿相接點距離扣件中心應不大于150mm。4、桿件端頭伸出扣件的長度應不小于100mm，底部斜桿與立桿的連接扣件離地面不大于500mm。5、橫桿應采用直角扣件扣緊在立桿內側，或上下各步交錯扣緊，與立桿的內側和外側；小橫桿應使用直角扣件固定在大橫桿上方；剪刀撐中的一根用旋轉扣件固定與立桿上，另一根斜桿應扣在小橫桿深處的部分上，以避免斜桿彎曲；斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不宜大于20cm,最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm，并支承在底座上，以保證架子的穩定性；橫向斜撐應用旋轉扣件扣在立桿或大橫桿上。安裝連墻桿應注意的問題腳手架是否安全可靠，在很大程度上取決于連墻桿

10、。事實說明，未按規定設置連墻桿，是腳手架倒塌事故發生的重要原因。連墻桿的使用應注意以下問題：1、墻桿的設置以及它的間距必須遵守有關規定。2、用鋼管作為連墻桿時，要使用扣件扣緊，防止滑脫。3、連墻桿應盡量與腳手架縱向平面保持垂直。4、連墻桿應盡量在立桿與大橫桿的交叉部位的立桿上設置。5、連墻桿一般應設置在框架梁或樓板附近等具有較好抗水平力作用的部位。6、對有特殊設施和特殊荷載作用的部位，以及腳手架的高度超過建筑物的上層部位，應加密連墻桿。三、安全搭設、移動、拆除和使用措施 1、搭設腳手架的材料，零配件及配合使用的設施（備）等必須符合有關規定，不得采購和使用等外品。 2、腳手架搭設前應對腳手架構件

11、，零配件等進行嚴格的檢查。 3、腳手架的搭設，施工作業人員要經過當地勞動部門培訓考試合格后持證上崗，非此特殊作業人員不得進行搭設作業。登高作業人員的年齡必須年滿18周歲以上。責任心強，工作認真負責，作業前不準喝酒，作業中不準玩笑打鬧，對架設人員的身體進行定期檢查，凡視力低與1.0,有視聽障礙、高血壓，心臟病.,貧血、癲癇病。腦暈、突發性昏厥和生理缺陷者，不得從事該作業。作業人員施工時，必須正確佩帶安全帽。兩米以上的高空作業，要系好安全帶，同時要穿好防滑鞋，扎好工作袖口和褲口。在具體搭設前，工作負責人要根據現場情況進行交底工作，并履行簽字手續，經驗收合格后方可使用。4、六級以上大風不得進行高處外

12、腳手架作業。5、腳手架使用中，要嚴格控制荷載，放置材料要均勻，穩妥，不得集中堆放。6、作業中禁止隨意拆除腳手架基本構架桿件，整體性桿件，連接緊固桿件和連墻桿，確因操作要求需拆除時，必須經主管人同意采取相應彌補措施，并在作業完成后及時恢復。7、腳手架拆除，應先清理腳手架上的材料及雜物，設置警戒范圍并設專人監護，按確定的拆除程序進行，拉結點應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除，在拆除過程中，凡是已松開連接的桿件應及時拆除運走，避免誤扶已松脫連接的桿件。作業人員要相互呼應，動作協調，中間不換人，必須換人時應將拆除情況做詳細交底。四、腳手架安拆作業及使用中應急預案腳手架安拆作業及使用中可能發生

13、的事故或緊急情況1、 腳手架倒塌或坍塌2、 高空墜落3、 物體打擊傷人應急措施及應急處理1、 建立應急救援體系成立救援小組每個項目經理部在開工要建立應急救援體系成立應急救援領導小組，建立應急救援組織，其中包括報警組、引導組、警戒組、搶救組等，分工明確，建立通信聯絡方式。2、 應急準備 各項目部在開工根據各自工程特點腳手架搭拆作業及使用中可能發生的事故及緊急情況制定應急預案，進行應急知識培訓，并適當組織應急演練。3、 應急響應 發生事故后立即向項目部負責人報告，項目負責人接到報告后立即啟動應急救援程序.應急處理1) 高處墜落及物體打擊可能造成的傷害及應急措施。2) 可能造成的傷害有：顱腦損傷、胸

14、部創傷（如肋骨骨折）、胸腔儲器損傷等。3) 當發生物體打擊事件和有人自高處墜落摔傷時，應注意保護摔傷及骨折部位，避免因不正確的抬運使骨折錯位造成二次傷害，并及時向工地負責人報告，撥打急救電話“120”或送醫院救治.4) 腳手架坍塌事故的應急措施1）防止腳手架坍塌事故的主要方法是腳手架搭設必須按審核、審批的單項施工方案進行，并加強日常檢查維護，重點檢查架體各種支撐及結構連接的受力情況。2）一旦發生腳手架坍塌事故，要積極做好傷員的搶救工作，盡快與醫院聯系和送醫院治療。單排鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設

15、計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數單排腳手架搭設高度為 18.6 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿與墻中距離為 1.47米，立桿的橫距為1.5米，大小橫桿的步距為1.5 米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:1

16、.000 kN/m2；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省保定市，基本風壓為0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.25，風荷載體型系數s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1505；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:1；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力

17、標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.30；地基承載力調整系數:1.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=1×1.5/3=0.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×0.5 = 0.956 kN/m；

18、 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =0.956×1.472/8 = 0.258 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =50.836 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =50.836 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+0.5 = 0.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×0.713×14704/(384×2.06×105&

19、#215;121900)=1.727 mm；小橫桿的最大撓度 1.727 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1470 / 150=9.8 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.47=0.056 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.47×1.5/3=0.257 kN；活荷載標準值: Q= 1×1.47×1.5/3=0.735 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.056+1.2×0.25

20、7+1.4×0.735)/2=0.703 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.703×1.5= 0.281 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.281=0.288 kN.m最大應力計算值 = 0.288×106/5080=56.762 N/mm2

21、；大橫桿的最大應力計算值 = 56.762 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.056+0.257+0.735）/2=0.524k

22、N V= 1.883×0.524×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.327 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.327=1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范

23、5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.47×2/2=0.056 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.47×1.5/2=0.386 kN；活荷載標準值: Q = 1×1.47×1.5 /2 = 1.102 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.056+0.058+0.386)+1.4

24、15;1.102=2.143 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1505 NG1 = 0.1505+(1.47×2/2)×0.038/1.50×18.60 = 3.499；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35×1×1.5×(1.47+0.3)/2 = 0.465 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標

25、準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14×1×1.5/2 = 0.105 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×18.6 = 0.14 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.208 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 1×1.47×1.5×2/2 = 2.205 kN；風荷載標準值按照以下公式

26、計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.25 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.65；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.4×1.25×0.65 = 0.228 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.208+ 1.4×2.205= 8.137 kN；考慮風荷載

27、時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.208+ 0.85×1.4×2.205= 7.674 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.228×1.5× 1.52/10 = 0.091 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.137 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照

28、扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.8 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8137/(0.186×489)=89.463 N/mm2；立桿穩定性計算 =

29、89.463 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.674 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.8 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量

30、(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7674.006/(0.186×489)+91369.688/5080 = 102.359 N/mm2；立桿穩定性計算 = 102.359 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.709 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2

31、.205 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.15 kN/m；Hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×0.709+1.4×2.205)/(1.2×0.15)=81.438 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 81.438 /(1+0.001×81.438)=75.305 m；H= 75.305 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18.6m，小于H，滿足要

32、求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.709 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.205 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.15 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1

33、.2×0.709+0.85×1.4×(2.205+0.186×4.89×100×0.077/5.08)/(1.2×0.15)=74.943 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 74.943 /(1+0.001×74.943)=69.718 m；H= 69.718 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18.6m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = N

34、lw + N0風荷載標準值 Wk = 0.228 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.3 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.3 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內

35、排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 7.3 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.3小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準

36、值：fgk= 160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =25.58 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.674 kN；基礎底面面積 ：A = 0.3 m2 。p=25.58 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1505 NG1 = 0.1505+(1.47×2/2)×0.038/1.50×15.6 =2.929 KN(

37、2)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×15.6= 0.117kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2 = 3.046 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.25 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.65；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.4&#

38、215;1.25×0.65 = 0.228 kN/m2；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG= 1.2×3.046= 3.655 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.228×1.5× 1.52/10 = 0.091 kN.m；十一、立桿的承載力計算: 立桿底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 2.5 kpa； 其中，陽臺承載力標準值：fgk= 2.5 kpa

39、；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =1.354 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 3.046kN；基礎底面面積 ：A = 1.5×1.5=2.25 m2 。p=1.345 fg=2.5 kpa 。陽臺承載力滿足要求！雙排鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架

40、參數雙排腳手架搭設高度為 18.6 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.5 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:1.000 kN/m2；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省保定市，基本風壓為0.4 kN/m2；風

41、荷載高度變化系數z 為1.25，風荷載體型系數s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:1；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.30；地基承載力調整系數:1.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進

42、行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=1×1.5/3=0.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×0.5 = 0.956 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =0.956×1.

43、052/8 = 0.132 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =25.937 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =25.937 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+0.5 = 0.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×0.713×10504/(384×2.06×105×121900)=0.45 mm；小橫桿的最大撓度 0.45 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10

44、 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN；活荷載標準值: Q= 1×1.05×1.5/3=0.525 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×0.525)/2=0.502 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利

45、分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.502×1.5= 0.201 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.201=0.208 kN.m最大應力計算值 = 0.208×106/5080=40.933 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 40.933 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大

46、橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.184+0.525）/2=0.375kN V= 1.883×0.375×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) =

47、0.948 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+0.948=1 mm；大橫桿的最大撓度 1 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 =

48、0.038×1.05×2/2=0.04 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 1×1.05×1.5 /2 = 0.788 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×0.788=1.551 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風

49、荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.05×2/2)×0.038/1.50×18.60 = 3.093；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35×1×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.354 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14×1×1.5/2 = 0.105 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括

50、安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×18.6 = 0.14 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.692 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 1×1.05×1.5×2/2 = 1.575 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，

51、按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.25 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.65；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.4×1.25×0.65 = 0.228 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.692+ 1.4×1.575= 6.635 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.692+ 0.85×1.4×1.575=

52、6.304 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.228×1.5× 1.52/10 = 0.091 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 6.635 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo =

53、 k××h 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.262 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6635/(0.262×489)=51.788 N/mm2；立桿穩定性計算 = 51.788 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 6.304

54、 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6304.27/(0.262×489)+91369.688/5080 = 67.193 N/mm2；立桿穩定性計算 = 67.193 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足