1、 安康仕府大院項(xiàng)目3#樓施工升降機(jī)地下室頂板加固方案 目 錄 一、編制依據(jù)二、工程概況三、施工升降機(jī)的型號(hào) 四、計(jì)算書五、地下室頂板加固安全保證措施六、附圖 一、編制依據(jù)1、施工現(xiàn)場平面圖2、安康仕府大院項(xiàng)目一期二標(biāo)段工程施工圖紙3、SC型施工升降機(jī)使用手冊(cè)4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范二、工程概況本工程位于安康市安康大道南側(cè)。3#樓地上33+1層，標(biāo)準(zhǔn)層高2.9m，地下2層，層高分別為：負(fù)一層6.1m負(fù)二層4.5m，其結(jié)構(gòu)形式為剪力墻結(jié)構(gòu)。三、施工升降機(jī)的選型根據(jù)工程砌筑結(jié)構(gòu)和裝修裝飾工程量，該工程選擇1臺(tái)SCD200/200TD施工升降機(jī)，部署在一層底板(3-11)(3-13)軸

2、交(3-K)(3-T) 軸間，具體位置詳見施工升降機(jī)位置圖。根據(jù)施工升降機(jī)使用手冊(cè)提供的基礎(chǔ)尺寸和現(xiàn)場的實(shí)際情況，施工升降機(jī)基礎(chǔ)尺寸為4200mm×6200mm，厚度為400mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，其內(nèi)部配筋為雙層雙向10200。因施工升降機(jī)基礎(chǔ)座落在地下室一層頂板上，結(jié)構(gòu)板厚140。為保證地下室頂板具有足夠的承載力，確保施工升降機(jī)的使用安全和結(jié)構(gòu)板安全，針對(duì)施工升降機(jī)布置的位置，在地下二層底板（基礎(chǔ)筏板）與地下一層頂板間進(jìn)行支撐加固。四、計(jì)算書 （一）升降機(jī)基礎(chǔ)加固滿堂腳手架設(shè)計(jì)及加固滿堂腳手架計(jì)算：施工升降機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)情況如下：基礎(chǔ)長6.2m×寬為4.2m×

3、;高0.4m，基礎(chǔ)內(nèi)配10200雙層雙向螺紋鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25。在施工升降機(jī)的基礎(chǔ)部位于地下室負(fù)一層頂板板厚140mm，地下兩層用48×3.5鋼管搭設(shè)滿堂腳手架支撐體系作為加固手段對(duì)地下室頂板進(jìn)行加固，加固區(qū)域腳手架立桿縱距0.6m,立桿橫距0.6m，步距1.2m，支撐頂板選用100mm×100mm截面木楞。按說明書選用SCD200/200TD型號(hào)升降機(jī)，查說明書得對(duì)重重量為1000kg×2，導(dǎo)軌架重（安裝高度為100米需66節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重170kg）：170kg×66=11220kg施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(2000kg×2+

4、1480kg+11220kg+1000kg×2+2000kg×2)×10/1000=22700kg=22700×10=227000N=227kN；考慮動(dòng)載、自重誤差及風(fēng)載對(duì)基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1；基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值：P=2.1×227=476.7kN（二）基礎(chǔ)板下承載力驗(yàn)算說明書技術(shù)要求：混凝土基礎(chǔ)板下地面的承載力應(yīng)大于0.15MPa=150KN/，選用基礎(chǔ)為A=l=6200mm，B=b=4200mm；按基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值：476.7kN加上基礎(chǔ)自重：6.2×4.2×0.4×25KN/m³×1

5、.2（標(biāo)準(zhǔn)荷載設(shè)計(jì)分項(xiàng)系數(shù)）=312.48KN,得基礎(chǔ)均布荷載=(476.7+312.48)/6.2/4.2=30.306KN/，而經(jīng)查本工程圖紙結(jié)施地下室頂板C30承載力設(shè)計(jì)值（相對(duì)樓板的外加荷載即為活載）遠(yuǎn)小于均布荷載的30.306KN/；必須采取加固措施，對(duì)此頂板進(jìn)行加固。（三）地下室頂板承載力加固設(shè)計(jì)1、地下室頂板承載力加固設(shè)計(jì)的分析地下室頂板的本身重量可以由本身結(jié)構(gòu)支撐，對(duì)地下室頂板的加固只考慮升降機(jī)及其基礎(chǔ)產(chǎn)生的恒動(dòng)荷載：476.7+312.48=789.18KN。為盡量利用工程中使用較為靈活的材料，本加固設(shè)計(jì)擬用鋼管支架作為支撐系統(tǒng)作為加固方案的實(shí)施方式。由于鋼管的立桿穩(wěn)定性是其

6、承載能力的主要指標(biāo)，而在搭設(shè)過程中，其搭設(shè)的水平縱橫方向的拉結(jié)桿均未能較好的頂固，其拉結(jié)作為抗撓度的約束不能認(rèn)定為固定端。由升降機(jī)及其基礎(chǔ)對(duì)地下室頂板產(chǎn)生的均布荷載的30.306KN/遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)荷載，如果按應(yīng)力完全分散均布在地下室頂板上，必定導(dǎo)致頂板支撐點(diǎn)之間產(chǎn)生一定的彎矩，從而產(chǎn)生彎曲變形，影響地下室頂板的結(jié)構(gòu)安全，故此為安全考慮在加固設(shè)計(jì)時(shí)，必須盡可能的讓加固支撐直接對(duì)應(yīng)升降機(jī)導(dǎo)軌架位置。2、地下室頂板混凝土受壓強(qiáng)度驗(yàn)算按照應(yīng)力考慮范圍，設(shè)定升降機(jī)及其基礎(chǔ)載荷全部集中，并均勻分布于支撐頂板底部的寬100mm×高100mm的水平橫支承木楞上。地下室的頂板底與木楞受壓接觸面，長度為4

7、000mm共計(jì)11根（木楞長度可根據(jù)具體情況進(jìn)行調(diào)節(jié)，但必須保證方木與頂板的接觸面積達(dá)到要求），即得總接觸面面積：4000mm×100mm×11根= 4400000，由升降機(jī)及其基礎(chǔ)產(chǎn)生的恒動(dòng)荷載：789.18KN，得：fc1=789180N/4400000mm2=0.179N/< fc =14.3 N/(由地下室頂板砼強(qiáng)度C30軸心抗壓設(shè)計(jì)值，查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2002表)，由此表明木楞與地下室頂板之間的應(yīng)力傳遞混凝土受壓強(qiáng)度驗(yàn)算合格。3、加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算由“地下室頂板混凝土受壓強(qiáng)度驗(yàn)算”得，升降機(jī)及其基礎(chǔ)載荷全部均

8、勻分布于支撐頂板底部的11根長4000mm×寬100mm×高100mm的木楞上，由此計(jì)算出地下室頂板傳遞的荷載壓應(yīng)力,不考慮地下室頂板承受荷載:=0.179N/，木楞按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008選用 針葉樹種木材“南方松”，查該規(guī)范表-1得其強(qiáng)度等級(jí)為AC15A,查該規(guī)范表A.3.1-3得順紋抗壓fc=13N/，橫紋抗壓fc90=2.1N/，按最不利情況按橫紋抗壓值考慮。則：=0.179N/<fc90=2.1N/由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算合格。4、加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算由“地下室頂板混凝土受壓強(qiáng)度

9、驗(yàn)算”得，升降機(jī)及其基礎(chǔ)載荷全部均勻分布于支撐頂板底部的11根長4000mm×寬100mm×高100mm的木楞上，由此說明木楞承受來自于地下室頂板的均布荷載處于木楞的4000mm全長，為此進(jìn)行木楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。由立桿布置圖可知木楞的支撐點(diǎn)為3個(gè)中間等跨600mm，標(biāo)準(zhǔn)方木長度為2000mm，現(xiàn)按簡支結(jié)構(gòu)計(jì)算其彎矩：按均布荷載簡支梁內(nèi)力計(jì)算:加載在木楞上均布的荷載：q=0.179N/ 100mm=17.9N/mm；彎矩：Mmax=q/8=17.9 N/mm 600 mm 600mm/8=805500N.mm,依建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008木楞抗彎強(qiáng)度應(yīng)按該規(guī)

10、范的-3公式進(jìn)行計(jì)算，其中fm查JGJ162-2008表A3.1-15使用針葉樹種南方松由表A3.1-1得TC15A查表A3.1-3得=15，同時(shí)另依表A3.1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時(shí)間使用，按較為不利狀態(tài)考慮“按恒載驗(yàn)算時(shí)”選用系數(shù)為0.8得調(diào)整后的fm=150.8=12N/;其中W由矩形木楞寬100mm×高100mm查表5.2.2的截面最小抵抗矩=166666.67mm3（按建筑施工手冊(cè)第四版第一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)特征表序號(hào)1的公式：100100100/6=166666.67），木楞的抗彎強(qiáng)度： =805500N.mm/166666.6

11、7=4.833N/< fm=12N/由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算合格。5、加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008第第2小條以及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50005-2003第5.2.2要求：依前條驗(yàn)算條件，查JGJ162-2008規(guī)范附表-3按TC15A木材順紋抗剪強(qiáng)度值：fv=1.6 N/；受彎構(gòu)件剪力設(shè)計(jì)值V按建筑施工手冊(cè)第四版第一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)特征表序號(hào)1的公式：V=ql/2=17.9N/mm×600/2=5370N；構(gòu)件的全截面慣性矩I依建筑施工手冊(cè)第四版第

12、一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)特征表2-5序號(hào)1的公式：I=b/12=100×/12= 8333333.333；構(gòu)件的截面寬度b=100mm；剪切面以上的截面面積對(duì)中性軸的面積矩S=（100mm/2）×100mm×（100mm/2/2）=125000；代各參數(shù)入公式計(jì)算：(V×S)/(I×b)=(5370N×125000)/（8333333.333×100mm）=0.806N/ < fv=1.6 N/ ；由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算合格（驗(yàn)算數(shù)據(jù)比較接近，施工時(shí)必須嚴(yán)格

13、要求，認(rèn)真到位，按規(guī)范施工）。6、加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的撓度驗(yàn)算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008第第3小條以及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50005-2003第5.2.6要求，受彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行撓度驗(yàn)算，JGJ162-2008明確簡支楞梁須按照該規(guī)范的5.2.1-4或5公式進(jìn)行驗(yàn)算，本設(shè)計(jì)沒有出現(xiàn)集中荷載，故選用5.2.1-4式進(jìn)行驗(yàn)算：，其中彈性模量E查JGJ162-2008規(guī)范附表A.3.1-3按TC15A木材E=10000，同時(shí)另依表A3.1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時(shí)間使用，按較為不利狀態(tài)考慮“按恒載驗(yàn)算時(shí)”選用系數(shù)為0.8得調(diào)整后的E=10000×0.

14、8=8000N/；全截面慣性矩I=8333333.333；最大撓度的取值按JGJ162-2008規(guī)范的4.4.1條第3小條的“支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度的1/1000”得=600mm/1000=0.6mm；代各參數(shù)入公式計(jì)算=（5×17.9N/mm×600 mm×600 mm×600 mm×600mm）/（384×8000N/×8333333.333）=0.453mm<=0.6mm.由此說明加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞的撓度驗(yàn)算合格。7、加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞下的可調(diào)支托（鋼管支柱）的

15、承載力復(fù)核驗(yàn)算由于加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞下必須通過可調(diào)支托（鋼管支柱），傳遞至扣件式鋼管支架支撐系統(tǒng)，其承載力必須經(jīng)過核算滿足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第條之第2小條說明，查5.2.5-1表，取表中最大長度容許荷載的最小值12KN，立桿每行11根7行共計(jì)77根，按均勻分布計(jì)算每根立桿的荷載應(yīng)為：設(shè)計(jì)總荷載789180N/77根=10249N=10.249KN/根<最大長度容許荷載的最小值12KN.由此說明加固支撐地下室頂板水平橫支承木楞下的可調(diào)支托（鋼管支柱）的承載力復(fù)核驗(yàn)算合格。加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱穩(wěn)定性的驗(yàn)算受壓桿件的計(jì)算長度=1.2m（即縱橫水

16、平拉桿步距為1200mm）依JGJ162-2008第條之第2之（2）小條說明：“立柱應(yīng)考慮插管與套管之間因松動(dòng)而產(chǎn)生的偏心（按偏半個(gè)鋼管直徑計(jì)算），應(yīng)按下式的壓彎桿件計(jì)算”與JGJ162-2008第5.2.5條之第3小條說明：“扣件式鋼管立柱應(yīng)按單桿軸心受壓構(gòu)件計(jì)算，計(jì)算公式為該規(guī)范的5.2.5-10，公式中的計(jì)算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距，最大步距不得超過1.8m”在本設(shè)計(jì)方案中均存在，故此受壓桿件的計(jì)算長度=1.2m（即實(shí)際施工時(shí)縱橫水平桿的步距不得超過1.2m，且須保證鋼管立柱的上下末端均須設(shè)置縱橫水平桿），其余按5.2.5-9式計(jì)算：其中軸心壓力設(shè)計(jì)值N=設(shè)計(jì)總荷載789180N

17、/77根=10.249KN；軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)；鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f按該規(guī)范附錄A表-1和表A.2.1-1 采用，按牌號(hào)Q235鋼直徑>4060(鋼管直徑為48mm)查表取用抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=200 N/；鋼材屈服強(qiáng)度值：本設(shè)計(jì)方案使用鋼管用鋼牌號(hào)為Q235，按鋼鐵產(chǎn)品牌號(hào)表示方法GB221-2000第3.2.1條說明，其屈服強(qiáng)度為235N/，軸心受壓桿件毛截面面積A按壁厚3.5mm外直徑48mm取用A= (-)×3.14159= 489.3026425，直徑為48mm的下套管的鋼管回轉(zhuǎn)半徑（依建筑施工手冊(cè)第四版第一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)

18、特征表2-5序號(hào)5的公式：）=/4=15.7817141mm，其慣性矩= =3.14159×（+）/64=399285.1425；上插管為實(shí)心U型可調(diào)支托，其直徑按JGJ162-2008規(guī)范6.1.9條明確“螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm”=48-5.5×2-3×2=31mm，其慣性矩（依建筑施工手冊(cè)第四版第一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)特征表2-5序號(hào)4的公式）=3.14159×314/64=45333.19279m；由此依=399285.1425/45333.19279=8.807787803；得=2.214473

19、73；推=2.21447373×1200mm/15.7817141mm=168.344；按JGJ162-2008規(guī)范查附錄D計(jì)算=168.344×=168.344查表范圍， =0.223; 彎矩作用平面內(nèi)偏心彎矩值其中N=10249N，d=48mm得=10249N×48mm/2=245976N.mm；彎矩作用平面內(nèi)較大受壓的毛截面抵抗矩依建筑施工手冊(cè)第四版第一部分之2-1-2 結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表之常用截面幾何與力學(xué)特征表2-5序號(hào)5的公式）=(3.14159×（-/48）)/32=5077.789142mm;歐拉臨界力=3.142×206000 N/×489