1、摘 要根據設計任務書的要求，本次設計為750KV變電站電氣主接線的初步設計，并繪制電氣主接線圖。該變電站設有兩臺主變壓器，站內主接線分為750KV、35kV和10kV三個電壓等級。750KV電壓等級采用雙母線接線，35KV和10KV電壓等級都采用單母線分段接線。本次設計中進行了電氣主接線的設計、短路電流計算、主要電氣設備選擇及校驗（包括斷路器、隔離開關、電流互感器、電壓互感器、母線、熔斷器等）、各電壓等級配電裝置設計。本設計以750KV變電所設計規范、供配電系統設計規范、35750KV高壓配電裝置設計規范等規范規程為依據，設計的內容符合國家有關經濟技術政策，所選設備全部為國家推薦的新型產品，技

2、術先進、運行可靠、經濟合理。關鍵詞：降壓變電站；電氣主接線；變壓器； 設備選型； 無功補償目 錄摘 要I目 錄II第1章 緒論11.1 變電站的背景和地址情況11.1.1 變電站的背景11.1.2 變電站地址概況11.2 變電站的意義11.3 本文研究內容2第2章 變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇32.1 主接線的設計原則和要求32.1.1 主接線的設計原則32.1.2 主接線設計的基本要求42.2 主接線的設計52.2.1 設計步驟52.2.2 初步方案設計52.2.3 最優方案確定62.3 主變壓器的選擇72.3.1 主變壓器臺數的選擇72.3.2 主變壓器型式的選擇72.3.3 主變

3、壓器容量的選擇82.4 站用變壓器的選擇82.4.1 站用變壓器的選擇的基本原則8第3章 短路電流計算103.1 短路計算的目的、規定與步驟103.1.1 短路電流計算的目的103.1.2 短路計算的一般規定103.1.3 計算步驟103.2 變壓器的參數計算及短路點的確定113.2.1 變壓器參數的計算113.2.2 短路點的確定123.3 各短路點的短路計算123.3.1 短路點d-1的短路計算(750KV母線)123.3.2 短路點d-2的短路計算(35KV母線)133.3.3 短路點d-3的短路計算(10KV母線)133.3.4 短路點d-4的短路計算14第4章 電氣設備選擇與校驗16

4、4.1 電氣設備選擇的一般規定164.1.2 有關的幾項規定164.2 各回路持續工作電流的計算164.3 高壓電氣設備選擇174.3.2 隔離開關的選擇及校驗174.3.3 電流互感器的選擇及校驗194.3.4 電壓互感器的選擇及校驗244.3.5 熔斷器的選擇254.4 母線及電纜的選擇及校驗274.4.1 材料的選擇274.4.2 母線截面積的選擇274.4.3 10KV出線電纜的選擇 29第5章 無功補償設計315.1.1 無功補償的原則315.1.2 無功補償的基本要求315.2 補償裝置選擇及容量確定315.2.1 補償裝置的確定315.2.2 補償裝置容量的選擇32參考文獻34結

5、 論35致 謝3641第1章 緒論 1.1 變電站的背景和地址情況 變電站的背景隨著時代的進步，電力系統與人類的關系越來越密切，人們的生產，生活都離不開電的應用，如何控制電能，使它更好的為人們服務，就需要對電力進行控制，避免電能的損耗和浪費，需要對變電站的電能進行降壓，從而滿足人們對電的需求，控制電能的損耗。提高電能的應用效率。變電站是電力系統的重要組成部分，它直接影響整個電力系統的安全與經濟運行，是聯系發電廠和用戶的中間環節，起著變換和分配電能的作用。依據遠期負荷發展，決定在興建1中型110kV/35 kV變電站。該變電站建成后，主要對本區用戶供電為主，尤其對本地區大用戶進行供電。改善提高供

6、電水平。同時和其他地區變電站聯成環網，提高了本地供電質量和可靠性。 變電站地址概況(1)當地年最高溫度為40, 年最低溫度為-5；(2)當海拔高度為800 米；當地雷暴日數為55 日/年；(3)本變電站處于“薄土層石灰巖”地區，土壤電阻率高達10001.2 變電站的意義 從我國電網實際運行的情況出發，根據現有電網的特點，結合地區電力負荷的發展，城市發展態勢及負荷預測的分析對我國一些地區電網電壓等級選擇進行技術經濟分析，有110KV和35KV電網的共同發展,現階段降壓變電站及其電網主要用在負荷密度較高的地區。就電網建設，造價分析，運行情況等方面進行，有針對性地研究了其負荷特性，高峰時期的避峰措施

7、，注意到中高壓配電網絡的電壓等級，網絡規劃的優化，與周邊電網的協調配合等問題，從我國現狀及發展趨勢出發，對選擇電網結構及配電電壓進行了經濟技術比較及可行性分析，提高城鄉電壓等級是必然趨勢。1.3 本文研究內容本文主要完成“110kV/35kV降壓變電站”電氣部分設計。本文研究的具體內容：（1）負荷分析、變壓器的選擇、功率補償（2）主接線設計（3）短路計算（4）各種開關設備的選擇（5）變壓器繼電保護設計（6）防雷接地設計第2章 變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇變電站電氣主接線是指變電站的變壓器、輸電線路怎樣與電力系統相連接，從而完成輸配電任務。變電站的主接線是電力系統接線組成中一個重要組成部

8、分。主接線的確定，對電力系統的安全、穩定、靈活、經濟運行及變電站電氣設備的選擇、配電裝置的布置、繼電保護和控制方法的擬定將會產生直接的影響。2.1 主接線的設計原則和要求 主接線的設計原則(1)考慮變電站在電力系統的地位和作用變電站在電力系統中的地位和作用是決定主接線的主要因素。變電站是樞紐變電站、地區變電站、終端變電站、企業變電站還是分支變電站，由于它們在電力系統中的地位和作用不同，對主接線的可靠性、靈活性、經濟性的要求也不同。(2)考慮近期和遠期的發展規模變電站主接線設計應根據510年電力系統發展規劃進行。應根據負荷的大小和分布、負荷增長速度及地區網絡情況和潮流分布，并分析各種可能的運行方

9、式，來確定主接線的形式及站連接電源數和出線回數。(3)考慮負荷的重要性分級和出線回路多少對主接線的影響對一、二級負荷，必須有兩個獨立電源供電，且當一個電源失去后，應保證全部一、二級負荷不間斷供電；三級負荷一般只需一個電源供電。(4) 考慮主變臺數對主接線的影響變電站主變的容量和臺數，對變電站主接線的選擇將產生直接的影響。通常對大型變電站，由于其傳輸容量大，對供電可靠性高，因此，其對主接線的可靠性、靈活性的要求也高。而容量小的變電站，其傳輸容量小，對主接線的可靠性、靈活性要求低。(5)考慮備用量的有無和大小對主接線的影響，發、送、變的備用容量是為了保證可靠的供電，適應負荷突增、設備檢修、故障停運

10、情況下的應急要求。電氣主接線的設計要根據備用容量的有無而有所不同，例如，當斷路器或母線檢修時，是否允許線路、變壓器停運；當線路故障時是否允許切除線路、變壓器的數量等，都直接影響主接線的形式。 主接線設計的基本要求根據有關規定：變電站電氣主接線應根據變電站在電力系統的地位，變電站的規劃容量，負荷性質線路變壓器的連接、元件總數等條件確定。并應綜合考慮供電可靠性、運行靈活、操作檢修方便、投資節約和便于過度或擴建等要求。（1） 可靠性所謂可靠性是指主接線能可靠的工作，以保證對用戶不間斷的供電，衡量可靠性的客觀標準是運行實踐。主接線的可靠性是由其組成元件（包括一次和二次設備）在運行中可靠性的綜合。因此，

11、主接線的設計，不僅要考慮一次設備對供電可靠性的影響，還要考慮繼電保護二次設備的故障對供電可靠性的影響。同時，可靠性并不是絕對的而是相對的，一種主接線對某些變電站是可靠的，而對另一些變電站則可能不是可靠的。評價主接線可靠性的標志如下：(1)斷路器檢修時是否影響供電；(2)線路、斷路器、母線故障和檢修時，停運線路的回數和停運時間的長短，以及能否保證對重要用戶的供電；(3)變電站全部停電的可能性。（2） 靈活性主接線的靈活性有以下幾方面的要求：(1)調度靈活，操作方便。可靈活的投入和切除變壓器、線路，調配電源和負荷；能夠滿足系統在正常、事故、檢修及特殊運行方式下的調度要求。(2)檢修安全。可方便的停

12、運斷路器、母線及其繼電器保護設備，進行安全檢修，且不影響對用戶的供電。(3)擴建方便。隨著電力事業的發展，往往需要對已經投運的變電站進行擴建，從變壓器直至饋線數均有擴建的可能。所以，在設計主接線時，應留有余地，應能容易地從初期過度到終期接線，使在擴建時，無論一次和二次設備改造量最小。（3） 經濟性可靠性和靈活性是主接線設計中在技術方面的要求，它與經濟性之間往往發生矛盾，即欲使主接線可靠、靈活，將可能導致投資增加。所以，兩者必須綜合考慮，在滿足技術要求前提下，做到經濟合理。(1)投資省。主接線應簡單清晰，以節約斷路器、隔離開關等一次設備投資；要使控制、保護方式不過于復雜，以利于運行并節約二次設備

13、和電纜投資；要適當限制短路電流，以便選擇價格合理的電器設備；在終端或分支變電站中，應推廣采用直降式（110/610kV）變電站和以質量可靠的簡易電器代替高壓側斷路器。(2)年運行費小。年運行費包括電能損耗費、折舊費以及大修費、日常小修維護費。其中電能損耗主要由變壓器引起，因此，要合理地選擇主變壓器的型式、容量、臺數以及避免兩次變壓而增加電能損失。(3)占地面積小。電氣主接線設計要為配電裝置的布置創造條件，以便節約用地和節省架構、導線、絕緣子及安裝費用。在運輸條件許可的地方，都應采用三相變壓器。(4)在可能的情況下，應采取一次設計，分期投資、投產，盡快發揮經濟效益。2.2 主接線的設計 設計步驟

14、電氣主接線設計，一般分以下幾步：(1)擬定可行的主接線方案：根據設計任務書的要求，在分析原始資料的基礎上，擬訂出若干可行方案，內容包括主變壓器形式、臺數和容量、以及各級電壓配電裝置的接線方式等，并依據對主接線的要求，從技術上論證各方案的優、缺點，保留2個技術上相當的較好方案。(2)對2個技術上比較好的方案進行經濟計算。(3)對2個方案進行全面的技術，經濟比較，確定最優的主接線方案。(4)繪制最優方案電氣主接線圖。 初步方案設計根據原始資料，此變電站有三個電壓等級：110/35/10KV ，故可初選三相三繞組變壓器，根據變電站與系統連接的系統圖知，變電站有兩條進線，為保證供電可靠性，可裝設兩臺主

15、變壓器。為保證設計出最優的接線方案，初步設計以下兩種接線方案供最優方案的選擇。方案一：750KV側采用雙母線接線，35KV側采用單母分段接線，10KV側采用單母分段接線。方案二：750KV側采用單母分段接線，35KV側采用雙母線接線，10KV側采用單母分段。兩種方案接線形式如下：圖2-1 主接線方案一 最優方案確定（1） 技術比較在初步設計的兩種方案中，方案一：750KV側采用雙母線接線；方案二：750KV側采用單母分段接線。采用雙母線接線的優點： 系統運行、供電可靠； 系統調度靈活； 系統擴建方便等。采用單母分段接線的優點： 接線簡單； 操作方便、設備少等；缺點： 可靠性差； 系統穩定性差。

16、所以，750KV側采用雙母線接線。在初步設計的兩種方案中，方案一：35KV側采用單母分段接線；方案二：35KV側采用雙母線接線。由原材料可知，問題中未說明負荷的重要程度，所以，35KV側采用單母分段接線。（2） 經濟比較對整個方案的分析可知，在配電裝置的綜合投資，包括控制設備，電纜，母線及土建費用上，在運行靈活性上35KV、10KV側單母線形接線比雙母線接線有很大的靈活性。由以上分析，最優方案可選擇為方案一，即750KV側為采用雙母線接線，35KV側為單母線形接線，10KV側為單母分段接線。其接線圖見以上方案一。 2.3 主變壓器的選擇在各種電壓等級的變電站中，變壓器是主要電氣設備之一，其擔負

17、著變換網絡電壓，進行電力傳輸的重要任務。確定合理的變壓器容量是變電所安全可靠供電和網絡經濟運行的保證。因此，在確保安全可靠供電的基礎上，確定變壓器的經濟容量，提高網絡的經濟運行素質將具有明顯的經濟意義。 主變壓器臺數的選擇為保證供電可靠性，變電站一般裝設兩臺主變，當只有一個電源或變電站可由低壓側電網取得備用電源給重要負荷供電時，可裝設一臺。本設計變電站有兩回電源進線，且低壓側電源只能由這兩回進線取得，故選擇兩臺主變壓器。 主變壓器型式的選擇一 相數的確定在330kv及以下的變電站中，一般都選用三相式變壓器。因為一臺三相式變壓器較同容量的三臺單相式變壓器投資小、占地少、損耗小，同時配電裝置結構較

18、簡單，運行維護較方便。如果受到制造、運輸等條件限制時，可選用兩臺容量較小的三相變壓器，在技術經濟合理時，也可選用單相變壓器。二 繞組數的確定在有三種電壓等級的變電站中，如果變壓器各側繞組的通過容量均達到變壓器額定容量的15%及以上，或低壓側雖然無負荷，但需要在該側裝無功補償設備時，宜采用三繞組變壓器。三 繞組連接方式的確定變壓器繞組連接方式必須和系統電壓相位一致，否則不能并列運行。電力系統采用的繞組連接方式只有星接和角接，高、中、低三側繞組如何組合要根據具體工程來確定。我國750KV及以上電壓，變壓器繞組都采用星接，35KV也采用星接，其中性點多通過消弧線圈接地。35KV及以下電壓，變壓器繞組

19、都采用角接。四 結構型式的選擇三繞組變壓器在結構上有兩種基本型式。(1)升壓型。升壓型的繞組排列為：鐵芯中壓繞組低壓繞組高壓繞組，高、中壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。(2)降壓型。降壓型的繞組排列為：鐵芯低壓繞組中壓繞組高壓繞組，高、低壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。(3)應根據功率傳輸方向來選擇其結構型式。變電站的三繞組變壓器，如果以高壓側向中壓側供電為主、向低壓側供電為輔，則選用降壓型；如果以高壓側向低壓側供電為主、向中壓側供電為輔，也可選用升壓型。五 調壓方式的確定變壓器的電壓調整是用分接開關切換變壓器的分接頭，從而改變其變比來實現。無勵磁調壓變壓器分接頭較

20、少，且必須在停電情況下才能調節；有載調壓變分接頭較多，調壓范圍可達30%，且分接頭可帶負荷調節，但有載調壓變壓器不能并聯運行，因為有載分接開關的切換不能保證同步工作。根據變電所變壓器配置，應選用無載調壓變壓器。 主變壓器容量的選擇變電站主變壓器容量一般按建站后510年的規劃負荷考慮，并按其中一臺停用時其余變壓器能滿足變電站最大負荷的50%70%（35750KV變電站為60%），或全部重要負荷（當、類負荷超過上述比例時）選擇。 （ 2.1）式中 N變壓器主變臺數2.4 站用變壓器的選擇 站用變壓器的選擇的基本原則(1)變壓器原、副邊額定電壓分別與引接點和站用電系統的額定電壓相適應；(2)阻抗電壓

21、及調壓型式的選擇，宜使在引接點電壓及站用電負荷正常波動范圍內，站用電各級母線的電壓偏移不超過額定電壓的；(3)變壓器的容量必須保證站用機械及設備能從電源獲得足夠的功率。第3章 短路電流計算3.1 短路計算的目的、規定與步驟 短路電流計算的目的在發電廠和變電站的電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環節。其計算的目的主要有以下幾方面：(1)在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否需要采取限制短路電流的措施等，均需進行必要的短路電流計算。(2)在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障情況下都能安全、可靠地工作，同時又力求節約資金，這就需要進行全面的短路電流計算。例如：計

22、算某一時刻的短路電流有效值，用以校驗開關設備的開斷能力和確定電抗器的電抗值；計算短路后較長時間短路電流有效值，用以校驗設備的熱穩定；計算短路電流沖擊值，用以校驗設備動穩定。(3)在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線的相間和相相對地的安全距離。 短路計算的一般規定一 計算的基本情況(1)電力系統中所有電源均在額定負載下運行。(2)所有同步電機都具有自動調整勵磁裝置（包括強行勵磁）。(3)短路發生在短路電流為最大值時的瞬間。(4)所有電源的電動勢相位角相等。(5)應考慮對短路電流值有影響的所有元件，但不考慮短路點的電弧電阻。對異步電動機的作用，僅在確定短路電流沖擊值和最大全電流有效值時

23、才予以考慮。二 接線方式計算短路電流時所用的接線方式，應是可能發生最大短路電流的正常接線方式（即最大運行方式），不能用僅在切換過程中可能并列運行的接線方式。 計算步驟(1)選擇計算短路點。(2)畫等值網絡圖。首先去掉系統中的所有分支、線路電容、各元件的電阻。選取基準容量Sb和基準電壓U3（一般取各級的平均電壓）。將各元件的電抗換算為同一基準值的標幺值的標幺電抗。繪制等值網絡圖，并將各元件電抗統一編號。(3)化簡等值網絡：為計算不同短路點的短路值，需將等值網絡分別化簡為以短路點為中心的輻射形等值網絡，并求出各電源與短路點之間的電抗，即轉移電抗X3。(4)求計算電抗X3。(5)由運算曲線查出各電源

24、供給的短路電流周期分量標幺值（運算曲線只作到Xj3=3.5）。計算無限大容量（或X33）的電源供給的短路電流周期分量。計算短路電流周期分量有名值和短路容量。3.2 變壓器的參數計算及短路點的確定 變壓器參數的計算基準值的選取：，取各側平均額定電壓(1)主變壓器參數計算由表1.4查明可知：U12%=10.5 U13%=17.5 U23%=6.5U1%=0.5(U12%+U13%-U23%)=0.5(10.5+17.5-6.5)=10.75U2%=0.5(U12%+U23%-U13%)=0.5(10.5+6.5-17.5)=-0.253所以I*=I*=I0.2*= 1/Xjs1=1/4.54=0.

25、22 I3=Sb/(3U3)=100/(3115)=0.502(KA)In=I3Sn/Sb =0.5021000/100=5.02(KA)I= I=I0.2=I*In=I*In=I0.2*In=0.225.02=1.1(KA)I3=2.55I=2.551.1=2.8(KA)I22=1.52I=1.521.1=1.672(KA)S=3IU2=31.1110=209.58(MVA) 短路點d-2的短路計算(35KV母線)網絡化簡為：圖3-3 d-2點短路等值圖Xf2=X1+(X1+X2)/(X1+X2)=0.454+(0.341+0)/(0.341+0)=0.6245Xjs2=Xf2Sn/Sb=0

26、.62451000/100=6.245I*=I*=I0.2*= 1/Xjs2=0.16I1=Sb/(3U1)=100/(337)=1.56(KA)In=I1Sn/Sb =1.561000/100=15.6(KA)I= I=I0.2=I*In=I*In=I0.2*In=0.1615.6=2.5(KA)I2h=2.55I=2.552.5=6.375(KA)I2h=1.52I=1.522.5=3.8(KA)S=3IU2=32.535=151.55(MVA) 短路點d-3的短路計算(10KV母線)網絡化簡為：圖3-4 d-3點短路等值圖Xf3=X1+(X1+X3)/(X1+X3)=0.454+(0.3

27、41+0.214)/(0.341+0.214)=0.7315Xjs3=Xf3Sn/Sb=0.73151000/100=7.315I*=I*=I0.2*= 1/Xjs3=0.1367I1=Sb/(3U3)=100/(310.5)=5.5(KA)In=I4Sn/Sb =5.51000/100=55(KA)I= I=I0.2=I*In=I*In=I0.2*In=0.136755=7.52(KA)I3=2.55I=2.557.52=19.176(KA)I3=1.52I=1.527.52=11.43(KA)S=3IU2=37.5210=130.25(MVA) 短路點d-4的短路計算網絡化簡只需在圖2.4

28、上加站用變壓器的電抗標幺值即可，如下圖所示：圖3-5 d-4點短路等值圖Xf4=Xf3+X4=0.7315+50=50.7315Xjs2=Xf4Sn/Sb=50.73151000/100=507.315I*=I*=I0.2*= 1/Xjs3=0.00197I1=Sb/(3U3）=100/(30.4)=144.34(KA)In=I1Sn/Sb =144.341000/100=1443.4(KA)I= I=I0.2=I*In=I*In=I0.2*In=0.001971443.4=2.84(KA)I2=2.55I=2.552.84=7.242(KA)Ic2=1.52I=1.522.84=4.32(K

29、A)S=3IU3=32.840.38=1.87(MVA)第4章 電氣設備選擇與校驗導體和電器的選擇是變電所設計的主要內容之一，正確地選擇設備是使電氣主接線和配電裝置達到安全、經濟的重要條件。 4.1 電氣設備選擇的一般規定 有關的幾項規定導體和電器應按正常運行情況選擇，按短路條件驗算其動、熱穩定，并按環境條校核電器的基本使用條件。(1)在正常運行條件下，各回路的持續工作電流，應按下表計算。表4-1 各回路持續工作電流回路名稱計算公式變壓器回路I1ax=1.05In=1.05Sn/3Un饋電回路I2max=P2/3Uncos4.2 各回路持續工作電流的計算依據表4.1，各回路持續工作電流計算結果

30、見下表：表4-2 各回路持續工作電流結果表回路名稱計算公式及結果750KV母線I1.max=1.05Sn/3Un=1.0531500/3115=166.05A750KV進線I2max=P1/3Uncos=31185/(31150.85)=184.2A35KV母線Ig1.max=1.05Sn/3Un=1.0531500/338.5=495.996A35KV出線火電廠一I1.max=S/3Uncos=8000/(3370.85)=146.86A火電廠二I2.max=S/3Uncos=5000/(3370.85)=91.79A10KV母線I2.max=1.05Sn/3Un=1.0531500/310

31、.5=1818.65A10KV出線化工廠I2.max=S/3Uncos=3500/310.50.85=226.4A鋁廠（兩回）I2.max=S/3Uncos=5000/310.50.85=323.45A醫院（兩回）I2.max=S/3Uncos=1500/310.50.85=97A氮肥廠I3.max=S/3Uncos=2000/310.50.85=129.38A印刷廠I2.max=S/3Uncos=1500/310.50.85=97A0.4KV母線I2.max=1.05Sn/3Un=1.05653/30.38=104.17A4.3 高壓電氣設備選擇 隔離開關的選擇及校驗隔離開關是高壓開關的一種

32、，因為沒有專門的滅弧裝置，所以不能切斷負荷電流和短路電流。但是它有明顯的斷開點，可以有效的隔離電源，通常與斷路器配合使用。隔離開關型式的選擇，其技術條件與斷路器相同，應根據配電裝置的布置特點和使用要求等因素進行綜合的技術經濟比較，然后確定。其選擇的技術條件與斷路器選擇的技術條件相同。一 隔離開關的選擇根據如下條件選擇隔離開關：電壓：電流：，各回路的見表4.2。各隔離開關的選擇結果見下表：GW2-110型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁； GW4-35型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁； GW8-35型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁;

33、表4-4 隔離開關的型號及參數開關編號型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩定電流(KA)熱穩定電流(s)(KA)750KV側GW2-1101106005014(5)35KV變壓器側GW4-353510008023.7(4)35KV出線側GW8-3535400155.6(5)二 隔離開關的校驗(1)750KV側隔離開關的校驗 動穩定：i1i2I1=2.8(KA)I2=50(KA)I1i2 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=1.121.7=2.1（KA）2sIt2t=1425=980 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。(2)35KV變

34、壓器側隔離開關的校驗 動穩定：i1i2I1=6.375(KA)I2=80(KA)I1i2 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=2.521.7=10.625（KA）2sIt2t=23.724=2246.76 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。(3)35KV出線側隔離開關的校驗 動穩定：i1i2I1=6.375(KA)I1=34(KA)I1i2 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=2.521.7=10.625（KA）2sIt2t=5.625=156.8 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關滿足各

35、項要求。 電流互感器的選擇及校驗一 電流互感器選擇的具體技術條件如下：(1)一次回路電壓： U5U2 （4-1）式中：U2電流互感器安裝處一次回路工作電壓； U5 電流互感器額定電壓。(2)一次回路電流：I2In （4-2）式中：I2電流互感器安裝處的一次回路最大工作電流； In電流互感器原邊額定電流。當電流互感器使用地點環境溫度不等于時，應對In進行修正。修正的方法與斷路器In的修正方法相同。(3)準確級準等級是根據所供儀表和繼電器的用途考慮。互感器的準等級不得低于所供儀表的準確級；當所供儀表要求不同準確級時，應按其中要求準確級最高的儀表來確定電流互感器的準確級。 與儀表連接分流器、變送器、

36、互感器、中間互感器不低于下要求：與儀表相配合分流器、變壓器的準確級為0.5級，與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級為0.5。儀表的準確級為1.5時，與儀表相配合分流器、變壓器的準確級0.5，與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級0.5。儀表的準確級為2.5時，與儀表相配合分流器、變壓器的準確級0.5與儀表相配合的互感器與中間互感器的準確級1.0。 用于電能測量的互感器準確級：0.5級有功電度表應配用0.2級互感器；1.0級有功電度表應配用0.5級互感級，2.0級無功電度表也應配用0.5級互感器；2.0級有功電度表及3.0級無功電度表，可配用1.0級級互感器。 一般保護用的電流互感器可選用

37、3級：差動距離及高頻保護用的電流互感器宜選用D級，零序接地保護可釆用專用的電流互感器，保護用電流互感器一般按10%倍數曲線進行校驗計算。(4)動穩定校驗： I22ImKd （4-8）式中：i2短路電流沖擊值； I2 電流互感器原邊額定電流；Kd2電流互感器動穩定倍數。(5)熱穩定校驗： I2tdz(I2Kt)2 （4-3）式中：I穩態三相短路電流； T1短路電流發熱等值時間； I2電流互感器原邊額定電流。Ktt秒時的熱穩定倍數。二 電流互感器的選擇根據如下條件選擇電流互感器：一次回路電壓：U5(電網工作電壓)U2一次回路電流：I2max（最大持續工作電流）In見表3.2。各電流互感器的選擇結果

38、見下表：表4-5 電流互感器的型號及參數參數位置型號額定電流比(A)級次組合準確級次二次負荷()10%倍數1S熱穩定倍數動穩定倍數0.5級1級二次負荷()倍數750KV進線側LB-1102300/50.5/BB/B0.5B2.02.01570183變壓器35KV側LCW-3515-1000/50.5/30.5/3242286510035KV出線側LB-35300/50.5/B1/B20.5/0.5/B2B2/B2/B20.5B1B22.02.01555140變壓器10KV側LBJ-101000/50.5/D1/DD/D0.51D0.5U10.9Un （3-5）式中：Un4電壓互感器額定一次線電

39、壓，其允許波動范圍為(2)二次電壓U2n：電壓互感器二次電壓，應根據使用情況，按發電廠電氣部分課程設計參考資料第118頁、表538進行選擇。(3)準確等級：電壓互感器應在那一準確等級下工作，需根據接入的測量儀表、繼電器和自動裝置等設備對準確等級的要求確定。(4)二次負荷S2：S2Sn （3-6）式中：S2二次負荷； Sn 對應于在測量儀表所要求的最高準確等級下，電壓互感器的額定容量。二 電壓互感器的選擇由電壓互感器選擇的技術條件及各側使用情況：(1)750KV側：U1=110(KV)U2n=100/3(V) (2)35KV側： U1=35(KV)U2n=100(V)(3)10KV側：U1=10

40、(KV)U2n=100(V)三側電壓互感器準確等級：1級參考發電廠電氣部分課程設計參考資料185頁表5.44，三側電壓互感器選擇如下表所示：表4-6 電壓互感器型號及參數型式額定變比在下列準確等級下額定容量(VA)最大容量(VA)0.5級1級3級單相(屋外式)JCC-11050010002000JDJ-3535000/1001502506001200JDZ-1010000/10080150300500其中：JCC-110型號電壓互感器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第185頁； JDJ-35型號電壓互感器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第185頁； JDZ-10型號電流互感器見發電廠電氣部分課

41、程設計參考資料第184頁。 熔斷器的選擇高壓熔斷器應按所列技術條件選擇，并按使用環境條件校驗。熔斷器是最簡單的保護電器，它用來保護電氣設備免受過載電流的損害，屋內型高壓熔斷器在變電所中常用于保護電力電容器配電線路和配電變壓器，而在電廠中多用于保護電壓互感器。一 熔斷器選擇的具體技術條件如下：(1)電壓： （4-7）限流式高壓熔斷器不宜使用在工作電壓低于其額定電壓的電網中，以免因過電壓而使電網中的電器損壞，故應為(2)電流： （4-8）式中：熔體的額定電流。 熔斷器的額定電流(3)根據保護動作選擇性的要求：校驗熔體額定電流，應保證前后兩級熔斷器之間，或熔斷器與電源側繼電保護之間，以及熔斷器與負荷

42、側繼電保護之間動作的選擇性。(4)斷流容量： （4-9）式中：三相短路沖擊電流的有效值。熔斷器的開斷電流。二 熔斷器的選擇依據以上熔斷器選擇的技術條件，參考發電廠電氣部分課程設計參考資料166頁表5-35，35KV和10KV熔斷器如下表所示：表4-7 熔斷器的型號及參數系列型號額定電壓(KV)額定電流(A)斷流容量(MVA)備注RN2100.51000保護戶內電壓互感器RW9-35350.52000保護戶外電壓互感器其中：RN2型號熔斷器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第166頁； RW9-35型號熔斷器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁；4.4 母線及電纜的選擇及校驗變電所屋內屋外配

43、電裝置的主母線、變壓器電氣設備與配電裝置母線之間的連接導線統稱為母線。選擇配電裝置中的母線主要考慮：母線的材料、母線截面形狀、母線截面積的大小、校驗母線的動穩定和熱穩定。 材料的選擇配電裝置母線的材料有銅、鋁、鋁合金。銅的電阻率低，機械強度大，抗腐蝕性強，用途廣，是很好的母線材料。但是銅的儲量不多，價值較貴，因此銅母線只用于空氣中含腐蝕性氣體的屋外配電裝置。鋁的電阻率為銅的1.7-2倍，密度為銅的30%，而且儲量多價值也低，因此在屋內屋外配電裝置中廣泛采用鋁母線或鋁合金母線。在機械強度要求較高的情況下使用銅母線。 母線截面積的選擇按長期發熱允許電流選擇各種電壓等級的配電裝置中，主母線和下引線以

44、及臨時裝設的母線，一般均按長期發熱允許電流選擇截面積。因此，必須滿足在正常運行中，通過母線的最大長期工作電流不應大于母線的長期發熱允許電流，即： KIa1Ig1x (4-10)式中： Ia1相應于環境溫度為25oC及母線放置方式時母線的長期允許電流。 Igma1通過母線的最大長期工作電流。 K溫度修正系數0為母線的額定溫度，通常0=250C，為母線安裝地點的實際環境溫度，1為母線的長期允許溫度，通常1=700C。(1)750KV母線選擇由表3.2可知750KV母線中Ig1ax=116.05A KI1=0.943252=237.636116.05=I2所以選253的矩形鋁母線截面積為75mm2平

45、放I1=252A(2)35KV母線選擇由表3.2可知35KV母線中Ig1= 495.996AKIa1=0.943632=595.976A495.996=I2所以選503矩形鋁母線截面積為250mm2平放I1=632A(3)10KV母線選擇由表3.2可知10KV母線中Igmax= 1818.65AKIal=0.9431360=1282.48A1818.65A=Igmax所以選8010矩形鋁母線截面積為800mm2平放Ial=1360A母線的校驗(1)熱穩定校驗母線正常運行最高溫度為： （4-11）參考發電廠電氣部分243頁、表6.3得：，則母線最小截面為： （4-12）滿足熱穩定。(2)動穩定校

46、驗由短路電流計算結果表查得，短路沖擊電流為：相間距離取 （4-13） （4-14） （4-15）由、，參考發電廠電氣圖2.15得：同相條間應力為： （4-16） （4-17）,即每跨內滿足動穩定所必須的最少襯墊數為2個。實際襯墊距為：滿足動穩定的要求。4.4.3 10KV出線電纜的選擇 按允許載流量選擇導線和電纜的截面積：導線和電纜在正常運行時，必須保證它不致因溫度過高而燒毀，因此，必須滿足導線和電纜的最大允許持續電流I1不小于其最大工作電流I2，即式中，I1是相應于環境溫度為時導線和電纜的長期允許電流，可查表得出，單位是A，是通過導線和電纜的最大長期工作電流，單位是A，K是溫度修正系數，是導線和電纜的額定溫度;通常=25攝氏度；是導線和電