1、貴州遵義高速公路建設投資有限公司建設項目綏陽至遵義高速公路現(xiàn)澆箱梁專項施工技術方案申報批復單承包單位：中鐵十一局第四工程有限公司 合 同 號：TJ5監(jiān)理單位：浙江通衢交通建設監(jiān)理咨詢有限公司 編 號：致：綏遵高速公路B駐地辦現(xiàn)報上 AK0+705匝道橋現(xiàn)澆箱梁 工程的施工技術、工藝方案，方案詳細說明和圖表（見附件），請予審查和批準。附件：施工技術、工藝方案說明及圖表。 項目技術負責人： 年 月 日 審定 轉報 同意 附言： 修改后再報 不同意專業(yè)監(jiān)理工程師： 年 月 日 審定 轉報 同意 附言： 修改后再報 不同意高級駐地監(jiān)理工程師： 年 月 日總監(jiān)辦意見： 簽字： 年 月 日附注：特殊技術、

2、工藝方案經(jīng)總監(jiān)理工程師批準，一般的由高級駐地監(jiān)理工程師審批。綏陽至遵義高速公路TJ5合同段AK0+705箱粱施工專項安全方案中鐵十一局集團第四工程有限公司綏陽至遵義高速公路TJ5合同段項目經(jīng)理部AK0+705箱粱專項安全施工方案一、計算依據(jù)：1、第五合同段AK0+705匝道橋連續(xù)箱梁設計圖紙；2、箱梁砼澆注方法：采用混凝土泵車一次性澆注完成。3、模板支架使用材料、規(guī)格及其力學性能。二、搭設方案、支架方式：采用滿堂碗扣式腳手架。橫梁采用60×60×120cm； 全橋按間距360cm-600cm增設橫向剪刀撐以增加支架整體穩(wěn)定性。支撐方木：底模橫木采用 10×10cm

3、方木，間距為24.4cm。縱梁采用12x15cm方木，方木性質按照市場上最常見的東北落葉松考慮，力學性能一般新木為彈性模量10Mpa ,抗彎強度1Mpa；側模橫肋采用10×10cm 方木，間距24.4cm；豎肋采用12x15cm 方木間距90cm,抗彎強度17Mpa；模板：底模、側模、翼板均采用竹膠板，規(guī)格122×244×1.5cm，彈性模量E=7600Mpa；凈曲強度80Mpa內(nèi)模支架:均采用10×10cm木條按設計形狀加工框架，間距一般0.35m，縱向設12x15cm 方木，間距0.6米，并設拉桿。頂部、側面及角肢部外覆竹膠板，底部留空，上下橫木之間

4、加設支撐。三、荷載取值：1、模板重量：0.68KN/m2；（含梁底均布方木及內(nèi)模）2、鋼筋砼自重: 21.86KN/m2(取支點處)3、施工人員及設備荷載:2.5KN/m2;4、傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0KN/m2;5、振搗砼時產(chǎn)生的荷載，對水平模板為2KN/m2;對垂直模板為4KN/m2;6、砼對模板側面的壓力。箱梁搭設及計算簡圖如下：采用路橋施工計算手冊公式：Pmax=Kh，根據(jù)設計圖紙的取定參數(shù)，r=26KN/m3;1.2;當/T 0.035時：h=0.22+24.9/T;當/T0.035時，h=1.53+3.8/T。a:立竿頂縱向方木（按東北落葉松考慮）自重為0.9×1

5、×0.10×0.15×6.5=0.1KN/m碗扣支架自身荷載取值:(10.62)×5.67m×0.173KN/m+5.67/0.6 ×(0.62)×2×1m×0.173KN/m=11.37KN/m2。荷載取值分項系數(shù)：靜載系數(shù)：rg = 1.3活載系數(shù)：rq = 1.5四、底、側模強度檢算、底模板強度檢算:）荷載分析：模板受靜載（1+2）：G1=21.86+0.68 =22.54KN/m2模板受活載（3+4+5）:Q1=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2模板設計荷載:qz=G1·rG+Q&

6、#183;rQ =22.54×1.3+6.5×1.5=39.052KN/m2）、模板檢算：梁底模板強度以中梁和橫梁處計算，由于竹膠板順橋向尺寸是按1.22m鋪設兩端簡支，中間連續(xù)，簡化結構按連續(xù)梁進行計算。支點處跨度為L=0.244米，簡化結構按五跨連續(xù)梁進行計算單位荷載沿縱向q=39.052x1.0m=39.052KN/m。Mmax=0.105ql2;Rmax=1.132ql;fmax=0.664ql4/100EIMmax=0.105×39.052×0.2442 =0.244KN·mmax= Mmax/w=0.244/（1.00×0

7、.0182/6）=4.53Mpa<=80Mpa (竹膠合板的靜曲強度為80Mpa)底模板強度滿足要求。竹膠板對方木產(chǎn)生的最大反力為RBmax=1.132x81.68x0.244=9.27KN/m;竹膠板產(chǎn)生的最大撓度在A-B之間，數(shù)值為：fmax=0.664x39.052x103x0.2444/(100x7600x106x1.0x0.0183/12)=0.244mm<f=244/400=0.61mm，滿足要求。2、側模板強度檢算1）側模板水平荷載：A、新澆筑的混凝土的側壓力公式：Pm=K··h，當/T0.035時：h=0.22+24.9/T當/T0.035時：h

8、=1.53+3.8/T外加劑影響修正系數(shù)，摻加緩凝外加劑取K=1.2 ，混凝土容重=26kN/m3估算砼灌注速度=0.15m/h,入模時砼溫度取T=28則/T=0.15/28=0.0054<0.035按公式得出混凝土有效壓頭高度：h=0.22+24.9x0.0054=0.354m側壓力Pm=1.2×26KN/m3×0.354m=11.06Kpa2）、傾倒砼對外傾側模板產(chǎn)生的水平荷載：外側模板的傾斜角為:tg=2.3-(5.0+5.5/2+1.0) x1.5%-0.65/1.0=1.519=actg1.519 = 56.3°則傾倒混凝土對側模板的水平荷載與新澆

9、混凝土的側壓力相同，P=11.06kpa。3）、振搗混凝土對側面模板的壓力取4.0 Kpa。則側模板水平壓力為P=11.06 kpa +11.06 kpa +4 kpa =26.12Kpa對側模的法線壓力為Pf=26.12 kpa x cos56.3°=14.49kpa。4）、側模板布置：背帶為10x10cm方木,肋間距24.4cm。單片竹膠板計算模型為5跨連續(xù)梁，計算公式為：Mmax=0.105ql2，Q=1.132ql，f=0.664ql4/100EI。彎矩Mmax=0.105ql2×0.2442= 0.091KN.m竹膠板強度= Mmax/w=0.091 KN.m/（

10、1.0 m×0.0182m2/6）=1.69Mpa<=80Mpa最大的撓度出現(xiàn)在A-B之間，最大撓度為:fmax=0.664ql4/（100EI）=0.664×14490pa×0.2444m4/（100×7600×106N/mx1.0×0.0183/12）=0.1mm< f=244/400=0.61mm。所以，側模的強度和撓度變形均符合規(guī)范要求五、內(nèi)模竹膠板力學檢算1、內(nèi)頂板采用竹膠板，厚度15mm,竹膠板縱向布置 ，橫向布5*10cm木條，木條間距為35cm，l=0.35m。頂板模受靜載G=2×0.2=6.5K

11、N/m2活載Q=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2總線性荷載為：q=6.5*1.3+6.5*1.5=18.2KN/m2、支撐框木條計算按照連續(xù)粱進行計算。Mmax=0.105x18.2×0.352= Mmax/w=0.217×103/（1.0×0.0152/6）=6.235Mpa<所以模板的強度合格3、內(nèi)模板的撓度：（近似按連續(xù)梁簡化公式計算）f=0.632ql4/100EI=0.632x18.2x103×0.354/（100×7600×106×1.0x0.0153/12）=0.81mm <f= 0.875

12、mm(最大撓度為f=350/400=0.875mm) 所以，內(nèi)模的強度和撓度變形均符合規(guī)范要求六、分布方木檢算1、橫向支承方木檢算1）、橫向支撐方木荷載：受力模型：根據(jù)在橫梁處和梁中分布方木的間距分別為24.4cm;計算線性荷載如下：q1=26KN/m3x2.3m x 0.244m = 14.59KN/m (橫梁處)設計荷載：14.59KN/mx1.3+6.5KN/mx1.5=28.717KN/m (橫梁處)方木ax:方木彎矩Mmax，橫梁處、跨中采用連續(xù)梁進行計算。Mmax= 0.105ql2=0.105x28.717×0.62=1.086KN·m2）、方木抗彎截面模量及

13、抗彎強度：W=0.1×0.102/6=1.67x10-4m3橫= Mmax/w=1.086KN.m/1.67×10-4m3=6.5Mpa< =17Mpa所以，梁底分布方木的強度符合要求3)、方木撓度計算支點處：f橫=0.632ql4/100EI=0.632*1.086×103×0.64/（100×1x1010×0.1×0.13/12）=0.012mm<f=600/400=1.5mm合格所以，模板下分布方木的強度及撓度變形均符合規(guī)范要求。2、縱向方木的檢算荷載和計算模型縱梁采用12x15cm方木，縱向連續(xù)，間距為6

14、0cm2/6=4.5x10-4m3。橫梁處計算時按照連續(xù)梁計算，L=0.6m，計算簡圖如下：RRA RB RC RD RE RF 60 60 60 60 60縱向方木強度剛度檢算：縱向方木的彎矩計算按照連續(xù)梁計算，受力點為連續(xù)集中荷載，R=39.052KN,l=0.6m力學模型見下圖。R=39.052KN方木強度計算：Mmax=KRL=0.281×39.052×0.6=6.58KN·m= Mmax/w=6.58x103/4.5x10-4=14.62Mpa< =17MPa剪力為：Q=2.352R=2.352x15.97=78.91KN。最大撓度為：f =1.7

15、95Rl3/100EI=1.795×39.052x103×0.63m4/(100×7.6x109×3/12)=1.33mm<f=600/400=1.5mm，剛度合格。所以，縱向方木的強度和撓度變形均符合要求。七、支架強度及穩(wěn)定性計算1、強度檢算考慮桿件最不利情況，鋼管受豎向荷載為：0.6米間距，步距1.2米N=(22.54+0.68+6.5)x0.6x0.6 =10.7KN;鋼管容許承載力鋼管的容許承載力計算公式為：N=Af鋼管外徑48mm,壁厚3.5mm，橫桿布距1.2米，頂端和下部構件約束類型為一端自由一端鉸接，中間鋼管為兩端鉸接。慣性矩I=(

16、/64)(D4-d4)=( /64)(4.84-4.14)=12.1867cm4截面積A=(/4)(D2-d2)=( /4)(4.82-4.12)=4.893cm2回旋半徑 ： r= I/A = 12.1867/4.893 =1.578cm一端自由一端鉸接時，長細比為=l0/r=120/1.578=76.05 查表，縱向彎曲系數(shù)=0.7兩端鉸接時，長細比為=l0/r=2x30/1.578=38.02 查表知縱向彎曲系數(shù)：=0.967。鋼管的容許壓力為：端部N= -4x210x103=71.9KN中間N= -4x210x103=99.3KN取最小值,N=71.9KN，考慮鋼管為舊鋼管，承載力下降

17、，可按設計承載力的50%考慮，則N=0.5x71.9=35.95KN。3、穩(wěn)定性檢算1.2N=12.84KN<N=35.95KN,穩(wěn)定性合格。通過以上計算，可以看出該支架、模板承載力和剛度能夠滿足施工和規(guī)范要求，是安全可靠的。八、地基承載力驗算：鋼管架基礎采用磚渣回填壓實后澆筑15C15砼，(12.84*1000/(0.1*0.1)/1000000=1.284MPa15MPa滿足要求。九、預壓支架搭設加固完成，箱梁外模安裝完后，在鋼筋綁扎施工前，對支架進行相當于1.2倍箱梁自重的荷載預壓，以檢查支架的承載能力，減少和消除支架體系的非彈性變形及地基的沉降。支架壓重材料采用相應重量的鋼材及水

18、，為保證壓載重量的精確度，對每一吊的鋼筋都嚴格計算重量、并做好記錄。并按箱梁結構形式合理布置鋼材數(shù)量。壓載采用五級壓載，五級卸載進行十一次觀測，前兩次壓載重量均為總重的30%，后三次壓載重量均為總重的20%，并對各級加載認真觀測記錄數(shù)據(jù)以確保精確。各級加載完后間隔兩小時，未發(fā)現(xiàn)支架沉漸，才可加下級荷載。加載至設計荷載持荷12小時后進行卸載。并對卸前再做一次觀測。而后逐級卸載，并逐級觀測。待消除支架非彈性變形量及壓縮穩(wěn)定后測出彈性變形量，即完成支架預壓施工。卸除預壓鋼筋后，調(diào)整支架底模高程，并開始箱梁施工。箱梁澆注均采用全斷面一次性澆注成型。1、荷載計算箱梁壓載重量第一聯(lián)斷面相同，取任意跨鋼筋砼

19、荷載乘以1.2安全系數(shù)后作為預壓荷載，第二聯(lián)為變截面彎箱梁，需逐跨計算鋼筋砼荷載，分別乘以1.2安全系數(shù)后作為該跨預壓荷載。平斷面圖如下：第一聯(lián)單跨混凝土199.4m3，荷載為5185kN=518.5t。第一聯(lián)第一級加載荷載為155.6t，需鋼筋155.6t，第二級加載荷載為155.6t，需鋼筋155.6t，第三級加載荷載為103.7t，加載需鋼筋103.7t,第四級加載荷載為103.7t，加載需鋼筋103.7t，第五級加載荷載為103.7t，需加水103.7m3或沙袋103.7 t。第二聯(lián)第五跨混凝土215.4m3，荷載為5602kN=560.2t。第一級加載荷載168.1t，需鋼筋或沙袋1

20、68.1 t，第二級加載荷載168.1t，需鋼筋或沙袋168.1 t，第三級加載荷載112.1t，需鋼筋或沙袋112.1t ，第四級加載荷載112.1t，需鋼筋或沙袋112.1t ，第五級加載荷載112.1t，需加水112.1m3或沙袋112.1t。第二聯(lián)第六跨混凝土240.4m3，荷載為6250kN=525t。第一級加載荷載187.5t：需鋼筋或沙袋187.5t，第二級加載荷載187.5t：需鋼筋或沙袋187.5t，第三級加載荷載125t：需鋼筋或沙袋125t，第四級加載荷載125t：需鋼筋或沙袋125t，第五級加載荷載125t：需加水125m3或沙袋125t。第二聯(lián)第七跨混凝土244.9m

21、3，荷載為6368kN=636.8t。第一級加載荷載191t：需鋼筋或沙袋191t，第二級加載荷載191t：需鋼筋或沙袋191t，第三級加載荷載127.4t：需鋼筋或沙袋127.4t，第四級加載荷載127.4t：需鋼筋或沙袋127.4t，第五級加載荷載127.4t：需加水127.4m3或沙袋127.4t。預壓時箱梁兩側應平衡加、卸載，加載至設計荷載持荷12小時后進行卸載。砼比重取2.6 t/m32、箱梁預壓段兩端加固兩端均用盤條圍擋加固，數(shù)量可酌情增加，保證加水時荷載的穩(wěn)定，盡量減少動荷載對預壓支架的影響，保證架體的整體穩(wěn)定性。水壓加載過程中，必須隨時注意梁兩端加固的情況，必要時及時加固。3、

22、預壓觀測每5米一個截面布置四點。其中包括梁底3個點，翼板2個點。每跨的L/2，L/4處及墩部處、基坑回填處等地基比較薄弱的位置應加設沉降觀測點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結果報監(jiān)理工程師認可同意。第一次加載后，每1個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第五次加載完畢。第五次加載沉降穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，可進行卸載。卸載：卸完砂袋后，人工配合吊車吊鋼筋均勻對稱卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測。卸載完成后記錄好觀測值

23、以便計算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調(diào)整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。十、支架預壓防坍塌應急準備與響應預案（一）、應急準備1、組織機構及職責 (1)項目部傾覆事故應急準備和響應領導小組組長：陳陽 劉鳳山副組長： 張道森 余貴廷組員：鄧茂庚  杜駒  楊開正 何緒有 張娜 曹天仁 齊文田  劉全值班電話： (2)傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發(fā)傾覆事故的應急處理。2、培訓項目部工程部及安全員負責組織所有架子工進行培訓，并進行考核，合格方可上崗。 

24、3、應急物資的準備、維護、保養(yǎng)(1)應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。(2)各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。 4、預防措施（1）為防止事故發(fā)生，起重機械司機必須持證上崗。（2）起重機械司機操作時，必須嚴格按操作規(guī)程操作，不準違章作作業(yè)，嚴格執(zhí)行"十不吊"，操作前必須有安全技術交底記錄，并履行簽字于續(xù)。（3）腳手架搭設前必須先編好搭設方案，經(jīng)有關技術人員審批后遵照執(zhí)行。（4）所有架子工必須持證上崗，工作時佩帶好個人防護用品，支搭腳手架或門架嚴格按方案施工，做好腳手架或門架拉接點拉牢工作，防止架體倒塌。（5）所有架體平臺，架設好后，必須經(jīng)專業(yè)技術

25、人員驗收簽字后，投入使用。 （6）、如果發(fā)生腳手架或門架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工組長組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，現(xiàn)場清理由施工隊管理者組織有關人員協(xié)助清理材料，如有人員被砸埋，應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減小事故損失。（二）、應急響應 1、如果有腳手架或支架傾覆事故發(fā)生，首先山旁觀者在現(xiàn)場高呼，提醒現(xiàn)場有關人員撤離并立即通知現(xiàn)場負責人，由安全員負責撥打應急救護電話"120"，通知有關部門和附近醫(yī)院，到現(xiàn)場救護。現(xiàn)場總指揮由項目經(jīng)理擔當，負責全面組織協(xié)調(diào)工作，項目副經(jīng)理、項目總工親自帶領有關施工隊隊長及隊負責人，分別對事故現(xiàn)場進行搶救，如有重傷人員由施工隊長負責送外救護，電工先切斷相關電源，防止發(fā)生觸電事故，安排人員迎接救護車輛及人員。 2、各施工隊相應人員協(xié)助項目副經(jīng)理、項目總工對現(xiàn)場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現(xiàn)場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。 3、如有腳手架或門架傾覆事故發(fā)生，按小組預先分工，各負其責，