1、 電機設計第一章1.電機設計的任務是什么？答：電機設計的任務是根據用戶提出的產品規格（功率、電壓、轉速）與技術要求（效率、參數、溫升、機械可靠性），結合技術經濟方面國家的方針政策和生產實際情況，運用有關的理論和計算方法，正確處理設計時遇到的各種矛盾，從而設計出性能好、體積小、結構簡單、運行可靠、制造和使用維修方便的先進產品。2.電機設計過程分為哪幾個階段？答：電機設計的過程可分為：準備階段：通常包括兩方面內容：首先是熟悉國家標準，收集相近電機的產品樣本和技術資料，并聽取生產和使用單位的意見與要求；然后在國家標準有關規定及分析相應資料的基礎上，編制技術任務書或技術建議書。電磁設計：本階段的任務是

2、根據技術任務書的規定，參照生產實踐經驗，通過計算和方案比較，來確定與所設計電機電磁性能有關的尺寸和數據，選定有關材料，并核算電磁性能。結構設計：結構設計的任務是確定電機的機械結構，零部件尺寸，加工要求與材料的規格及性能要求，包括必要的機械計算、通風計算和溫升計算。3.電機設計通常給定的數據有哪些？答：電機設計時通常會給定下列數據：(1)額定功率(2)額定電壓(3)相數及相同連接方式(4)額定頻率(5)額定轉速或同步轉速(6)額定功率因數感應電動機通常給定(1)(5)；同步電機通常給定(1)(6)；直流電機通常給定(1)(2)(5)第二章1.電機常數CA和利用系數KA的物理意義是什么？答：CA：

3、大體反映了產生單位計算轉矩所消耗的有效材料（銅鋁或電工鋼）的體積，并在一定程度上反映了結構材料的耗用量。KA：表示單位體積的有效材料所能產生的計算轉矩，它的大小反映了電機有效材料的利用程度。2.什么是主要尺寸關系式？根據它可以得出什么結論？答：主要尺寸關系式為：，根據這個關系式得到的重要結論有:電機的主要尺寸由其計算功率P和轉速n之比或計算轉矩T所決定；電磁負荷A和B不變時，相同功率的電機，轉速較高的，尺寸較小；尺寸相同的電機，轉速較高的，則功率較大。這表明提高轉速可減小電機的體積和重量；轉速一定時，若直徑不變而采取不同長度，則可得到不同功率的電機；由于計算極弧系數、 波形系數KNm與繞組系數

4、Kdp的數值一般變化不大，因此電機的主要尺寸在很大程度上和選用的電磁負荷A和B有關。電磁負荷選得越高，電機的尺寸就越小。3.什么是電機中的幾何相似定律？為何在可能情況下，總希望用大功率電機來代替總功率相等的小功率電機？為何冷卻問題對于大電機比對小電機更顯得重要?答：在轉速相同的情況下，當=下，即當B和J的數；值保持不變時，對一系列功率遞增，幾何形狀相似的電機，每單位功率所需有效材料的重量G、成本Cef及產生損耗p均與計算功率的次方成反比。用大功率電機代替總功率相等的數臺小電機的原因是隨著單機容量的增加，其有效材料的重量G、成本Cef和損耗p的增加要慢，其有效材料的利用率和電機的效率均將提高，因

5、此用大功率電機代替總功率相等的數臺小電功率機。冷卻問題對大功率電機比對小功率電機更顯得重要的原因是電機損耗與長度l的立方成正比，而冷卻表面卻與長度的平方成正比。功率上升，長度變長，損耗增加大于冷卻的增加。為了使溫升不超過允許值，隨著功率的增加，要改變電機的通風和冷卻系統，從而放棄它們的幾何形狀相似。4.電磁負荷對電機的性能和經濟性有何影響？電磁負荷選用時要考慮哪些因素？答：當一定，由于，KNm，Kdp變化不大，則電機主要尺寸決定于電磁負荷。生產固定效率的電機，若其電磁負荷越高，電機的尺寸將越小，重量越輕，成本越低，經濟效益越好。電磁負荷選用常需要考慮制造運行費用，冷卻條件，所用材料與絕緣等級，

6、電機的功率，轉速等。5.若2臺電機的規格，材料結構，絕緣等級與冷卻條件都相同，若電機1的線負荷比電機2的線負荷高，則2臺電機的導體電流密度能否選得一樣，為什么？答：不能選的一樣，因為：從qa=AJ式子上看，A1>A2由題中可知1=2，q1=q2，所以J1<J2。即電機1的電流密度須選得低一些。6.什么是電機的主要尺寸比？它對電機的性能和經濟性有何影響？答：主要尺寸比(電機電樞計算長度與極距之比)，若D2lef不變而較大：（1）電機將較細長，即lef較大而D較小。繞組端部變得較短，端部的用銅（鋁）量相應減小，當仍在正常范圍內時，可提高繞組銅（鋁）利用率。端蓋，軸承，刷架，換向器和繞組

7、支架等結構部件的尺寸較小，重量較輕。因此單位功率的材料消耗少，成本較低。（2）電機的體積不變，因此鐵的重量不變，在同一磁通密度下基本鐵耗也不變。但附加鐵耗有所降低，機械損耗則因直徑變小而減小。再考慮到電流密度一定時，端部銅（鋁）耗將減小，因此，電機中總損耗下降，效率提高。（3）由于繞組端部較短，因此端部漏抗減小。一般情況下總漏抗將減小。（4）由于電機細長，在采用氣體作為冷卻介質時，風路加長，冷卻條件變差，從而導致軸向溫度分布不均勻度增大（5）由于電機細長，線圈數目較粗短的電機較少，因而使線圈制造工時和絕緣材料的消耗減小。但電機沖片數目增多，沖片沖剪和鐵芯疊壓的工時增加，沖模磨損加劇；同時機座加

8、工工時增加，并因鐵芯直徑較小，下線難度稍大，而可能使下線工時增多。（6）由于電機細長，轉子的轉動慣量與圓周速度較小，這對于轉速較高或要求機電時間常數較小的電機是有利的。7.電機的主要尺寸是指什么？怎樣確定？答：電機的主要尺寸是指電樞鐵芯的直徑和長度。對于直流電機，電樞直徑是指轉子外徑；對于一般結構的感應電機和同步電機，則是指定子內徑。電機的主要尺寸由其計算功率和轉速之比或計算轉矩所決定。確定電機主要尺寸一般采用兩種方法，即計算法和類比法。1 計算法：選取合理的電磁負荷求得D2lef；選適當的主要尺寸比分別求得主要尺寸D和lef；確定交流電機定子外徑D1，直流電機電樞外徑Da，對電樞長度進行圓整

9、，并對外徑標準化。2 類比法：根據所設計的電機的具體條件（結構、材料、技術經濟指標和工藝等），參照已生產過的同類型相似規格電機的設計和實驗數據，直接初選主要尺寸及其他數據。8.何謂系列電機，為什么電機廠生產的大多是系列電機？系列電機設計有哪些特點？答：系列電機指技術要求，應用范圍，結構型式，冷卻方式，生產工藝基本相同，功率及安裝尺寸按一定規律遞增，零部件通用性很高的一系列電機。因為生產系列電機生產簡單并給制造，使用和維護帶來很大方便，可成批生產通用性很高的理工部件，使生產過程機械化，自動化，有利于提高產品質量，降低成本。其設計特點：1.功率按一定規律遞增2.安裝尺寸和功率等級相適應3.電樞沖片

10、外徑充分利用現已有的工藝設備4.重視零部件的標準化，系列化，通用化 5.考慮派生的可能性。第三章1. 為什么可以將電機內部比較復雜的磁場當作比較簡單的磁路計算？答：為簡化計算，可將復雜的磁場以磁極為對稱單元，依據磁路理論，電流可找到一條磁極中心線包含全部勵磁電流的磁路簡化計算。2.磁路計算時為什么要選擇通過磁極中心的一條磁力線路徑來計算，選用其他路徑是否也可得到同樣的結果？答：磁路計算時選擇通過磁極中心的一條磁力線的原因是此路徑包圍所有的電流，此路徑的氣隙和鐵芯的B、H以及相應的尺寸較容易計算。選用其他路徑也可得到相同的結果。3.磁路計算的一般步驟是怎么樣的？答：先根據假設條件將電機內的磁路分

11、段。利用磁路定律列寫各段的磁壓降和磁通密度的關系式，該關系式是磁路尺寸參數和材料特性的函數。修正磁場，簡化磁路計算過程中帶來的偏差，給出磁壓降和磁通密度關系式的修正公式。4.氣隙系數K的引入是考慮了什么問題？假設其他條件相同，而把電樞槽由半閉口槽改為開口槽，則K將增大還是減小？答：氣隙系數K的引入是考慮因槽開口的影響使氣隙磁阻增大的問題。由半閉口槽變成開口槽，由于磁通不變（因為外部電壓不變），槽的磁阻增大，通過槽的磁通減小，通過齒部的磁通增大，即Bmax增大，而B不變，K將增大.5.空氣隙在整個磁路中所占的長度很小，但卻在整個磁路計算中占有重要的地位，為什么？答：因為鐵芯磁導率遠大于空氣磁導率

12、，盡管氣隙長度很小，但磁阻很大，導致在氣隙上的磁壓降占據整條閉合磁路的60%85%，故而十分重要。6.當齒磁通密度超過1.8T時，計算齒磁位降的方法為什么要作校正？答：齒部磁密超過1.8T，此時齒部磁密比較飽和，鐵的磁導率比較低，使齒部的磁阻和槽部相比差別不是很大。這樣，一個齒距內的磁通大部分將由齒部進入軛部，部分磁通通過槽部進入軛部。因而齒部中的實際磁通密度Bt比通過公式計算出來的結果小些，即實際的磁場強度及磁壓降也會小一些，所以要進行修正。7.在不均勻磁場的計算中，為什么常把磁場看作均勻的，而將磁路長度（空氣隙有效長度ef，鐵芯軸向有效長度lef和齒聯軛磁路長度Lj）加以校正？校正系數有的

13、大于1，有的小于1，試說明其物理意義？答：為了簡化計算而將磁場看成均勻的，ef大于1對比校正是考慮到槽開口影響。lef大于1對比校正是考慮邊緣效應，而齒聯軛處有一部分磁路損失段。8.感應電機滿載時及空載時的磁化電流是怎樣計算的？它們與哪些因素有關？若它們的數值過大，可以從哪些方面去調整效果更為顯著？答：1.先根據感應電勢E確定每極氣隙磁通；2.計算磁路各部分的磁壓降，各部分磁壓降的總和便是每極所需要磁勢；3.計算出磁化電流或空載特性。它們與線圈匝數，磁路尺寸，氣隙大小，磁路飽和程度有關。若它們的數值過大，可從增加匝數，減小氣隙來調整9.將一臺感應電機的頻率由50Hz改為60Hz，維持原設計的沖

14、片及勵磁磁勢不變，問應如何調整設計？在不計飽和時其值為多少？解：維持沖片及勵磁磁勢不變，則磁通不變；根據,當頻率由50Hz改為60Hz,要保持電機輸出不變，則匝數應減少為原來的。又，在不計飽和時，鐵耗將增加為原來的倍。10.將一臺380V，Y接法的電機改為接法，維持原沖片及磁化電流不變，問如何設計？答：Y接法的電機改為接法，將增大倍，頻率不變；則將增大倍，又沖片不變，則不變，槽尺寸不變，又不變，所以需增大倍，槽尺寸不變，則線徑應適當減小。11.解釋氣隙系數K，有效氣隙長度ef，計算極弧系數，波幅系數F，極弧計算長度，飽和系數Ks，波形系數KNm，殘隙f，鐵芯疊壓系數KFe，槽系數ks，磁極漏磁

15、系數的含義。答：1.氣隙系數K表示了由于齒槽存在而使氣隙磁密增大的倍數2.有效氣隙長度ef是指用一臺無槽電機來代替有槽電機，在氣隙磁密的值仍當作有槽電機氣隙磁密最大值B時，無槽電機的氣隙長度3.計算極弧系數=，表示氣隙磁密平均值與最大值之比4.波幅系數F=，表示氣隙磁密最大值與平均值之比5.極弧計算長度是假想每極氣隙磁通集中在一定范圍內，并認為在這個范圍內氣隙磁場均勻分布，其磁密等于最大值B6.飽和系數Ks表示了齒部磁路的飽和程度，其中，F為氣隙磁壓降；Ft1為定子齒部磁壓降；Ft2為轉子齒部磁壓降7.波形系數KNm為半波有效值與半波平均值的比值，對于正弦波KNm=1.11，隨著Ks的增大，B

16、av增大，因此KNm逐漸減小8.殘隙f：由于工藝上的原因及旋轉時離心力的作用，凸極同步電機轉子磁極與磁軛的接觸面不可能處處密合，而在局部出現殘隙，在磁路計算時把它看成磁路之中附加了一個均勻的等值氣隙9.鐵芯疊壓系數KFe是考慮了由于硅鋼片的疊壓而使齒的計算截面積減小而引入的系數，對厚0.5mm的涂漆硅鋼片，KFe0.920.9310.槽系數ks(小寫k)又稱磁分路系數，決定于齒、槽尺寸，是該處槽的導磁截面積與該處齒的截面積的比值11.磁極漏磁系數，是表征漏磁通所占比例大小的量，值過大，電機設計得就不夠經濟，且對電機的運行特性可能產生不良影響第四章1.從等式可知，越大，漏抗標幺值越小，試說明漏抗

17、絕對值是否也變小？為什么？答：漏抗的計算問題可以歸結為相應的比漏磁導的計算。也就是，漏抗的計算可歸結為漏磁鏈的計算，對于一定的繞組，便只是漏磁通的計算。因為增大，得到漏磁通增大，漏抗絕對值變大。2. 漏抗的大小對交流電機的性能有何影響？答：一方面漏抗不能過小，否則同步發電機短路時或感應電機起動時將產生不能允許的電流。另一方面漏抗又不能過大，否則會引起同步發電機的電壓變化率增大，感應電動機的功率因數、最大轉矩和起動轉矩降低（若為直流電機則換向條件惡化）。3. 槽數越多為什么每相漏抗變小？試從物理概念上進行說明。答：由每相槽漏抗公式可知，當槽數越大，即q越大，漏抗變小，從物理概念上采用分布繞組和增

18、大槽數都是使每相槽產生的磁勢波形的基波越接近正弦波從而減少每相槽漏抗. 4. 有些資料中把籠形繞組的相數取作Z2，有些資料中又取作，究竟應該取等于多少？為什么？答：兩種都可以，因為都是對定子磁場的波形進行分析的。一般地，如果Z2可以被P整除，則可以將籠型繞組的相數取為，如果Z2不能被P整除，則可以將籠型繞組的相數取為Z2。5. 試寫出主電抗，槽漏抗，諧波漏抗的計算公式，并說明其大小主要與哪些因素有關？答：主電抗： ， ，其大小主要與繞組每相匝數的平方，基波繞組系數，電樞軸向計算長度，極距與氣隙有效長度之比，頻率有關。槽漏抗： ， 其大小主要與繞組每相匝數的平方，電樞軸向計算長度，頻率，每極每相

19、槽數以及具體的槽寬、槽深和槽型有關。諧波漏抗： ， ，其大小主要與繞組每相匝數的平方，電樞軸向計算長度，頻率，極距與氣隙有效長度之比，各次諧波繞組系數有關。6. 感應電機勵磁電抗的大小主要與哪些因素有關？它對電機的性能有什么影響？答：由主要關系式，可知，在頻率f，相數m，極數p一定的情況下，感應電機的主電抗Xm主要與繞組每相匝數的平方，基波繞組系數Kdp1，電樞軸向計算長度lef及極距與氣隙之比有關。當主電抗增大時，功率因數也會增加。7. 如果設計的電機漏抗太大，欲使之下降，應改變哪些設計數據最為有效？答：由可知改變匝數，即適當減少電機匝數，另外也可以調整電機尺寸，如增加電機槽數，及采用分布繞

20、組或漏抗含量少的繞組，也可以適當調整電磁負載來減小電機漏抗。8. 齒頂漏抗與諧波漏抗有何區別？在哪種電機里需要計算齒頂漏抗？為什么？答：一般把由各次諧波磁場所感生的基頻電勢看作為漏抗壓降，相應的電抗稱之為諧波漏抗。而在同步電機里，由于氣隙一般比較大，氣隙磁場不是完全沿徑向方向穿越氣隙，其一部分磁力線經由一個齒頂進入另一個齒頂形成閉合回路，這些磁通稱之為齒頂漏磁通，與之相應的漏抗即為齒頂漏抗。但是有一部分諧波磁場也不是沿徑向穿越氣隙而經由齒頂之間閉合。在隱極同步電機，由于氣隙是均勻的，可利用齒頂漏抗直接計算。9. 電阻的大小對電機有何影響？答：電阻的大小不僅影響電機的經濟性，并且與電機的運行性能

21、有著極密切的關系。電阻越大，電機運行時繞組中的電損耗就越大，繞組中瞬變電流增長或衰減速度越快，感應電機轉子電阻的大小對其轉矩特性影響特別突出。10.單層整距繞組的槽漏抗如何計算？（磁鏈法）答：設槽內有Ns根串聯導體，其電流有效值為I，計算磁鏈時，h0段與h1段分別計算，并設計算點距槽底的距離為x，取微元厚度為dx，槽長為lef。h0段： h1段： 假設繞組每相并聯支路數為a，則每一支路中有個槽中的導體相互串聯，故每一支路的槽漏抗等于，每相中有a條支路并聯，因此每相槽漏抗，考慮到，得單層矩形開口槽的每相槽漏抗，其中A） （矩形開口槽）B） （半閉口槽）C） D） （圓形半閉口槽）備注：在電磁場的

22、計算中，H，B，均為幅值，故電流取用第五章1.空載鐵芯損耗的大小主要與哪些因素有關？答:空載鐵芯損耗主要是渦流損耗和磁滯損耗，其大小主要與磁通密度B的平方，交變磁化頻率f及材料性能常數等有關。2.要減小負載時繞組銅中的附加損耗，一般采用哪些措施？答：附加損耗主要由漏磁產生，而漏磁又主要是諧波和齒諧波產生的，當要減小負載附加損耗時，可用諧波含量少的繞組，分布繞組，也可以用斜槽，近槽配合來減少齒諧波。3.在凸極同步電機中，空載表面損耗與負載時由繞組磁勢齒諧波引起的磁極表面損耗有何區別？（指出產生的原因與哪些因素有關）答：空載表面損耗的產生是由于轉子磁勢不是嚴格的正弦波以及開槽導致的氣隙磁密不均勻使

23、磁場中有諧波存在，轉子相對于諧波磁場轉動產生了渦流損耗；負載時的磁極表面損耗的產生是由于定子中的電流產生的磁勢含有的諧波在轉子表面感生渦流產生損耗，兩者的區別在于磁勢產生的源不同。空載表面損耗的影響因素為勵磁電流的大小，轉子磁極的形狀，定子開槽的情況，氣隙的大小；負載時的磁極表面損耗主要影響因素為定子電流中的諧波成分，繞組的節距與分布，定子開槽的情況，氣隙的大小。4.若將一臺感應電機的額定頻率由50Hz改為60Hz，要求保持勵磁磁勢基本不變，應改變什么為最佳？采取措施后，基本鐵耗在不計飽和影響時會不會發生變化？答：由分析得，如果要維持原設計沖片勵磁磁勢不變，就要維持不變，所以N要減少到原設計的

24、，從而保持勵磁磁勢基本不變、磁密不變。由公式得，基本鐵耗會增加。第六章1.電機中常用的通風冷卻系統有哪幾種？選擇和設計通風系統時應注意哪些問題？答：（1）開爐冷卻（自由循環）或閉路冷卻（封閉循環）；（2）徑向、軸向和混合式通風系統；（3）抽出式和鼓入式；（4）外冷與內冷。在選擇和設計通風系統時要綜合考慮電機的尺寸（如軸向長度）、功率大小和溫升對冷卻的要求與冷卻的成本的影響，來確定采用冷卻系統的方式，還要考慮其運行環境與運行要求。2.抽出式和鼓入式兩種冷卻方式哪一種冷卻能力較高？為什么？答：抽出式冷卻能力較高。由于抽出式的冷空氣首先和電機的發熱部分接觸，且能采取直徑較大的風扇，而鼓入式的冷卻空氣

25、卻首先通過風扇，被風扇的損耗加熱后，再和電機的發熱部分接觸。3.試比較離心式風扇和軸流式風扇的工作原理，它們各有什么優缺點？為什么在一般中小型電機中很少用軸流式風扇？答：離心式風扇的工作原理是風扇轉動時，處于其葉片間的氣體受離心力的作用向外飛逸，因而在風扇葉輪邊緣出口處形成壓力。優點是壓力較高，缺點是效率較低。軸流式風扇的工作原理是風扇轉動時，氣體受葉片鼓動沿軸向方向在風扇出口處形成壓力。優點是效率高，缺點是壓力低。感應電機和凸極同步機的孔縫很小，使得軸向風很難通過，只有直流電機可以有軸流式風扇而直流電機的應用范圍很小，而且離心式風扇能產生較高壓力。由于一般電機特別是中小型電機是交流電機，使用

26、的是離心式風扇，故中小型電機很少采用軸流式風扇。第十章1.在三相感應電動機的設計中，選擇電磁負荷時應考慮哪些問題？又A與B之間的比例關系對哪些量有影響？答：應考慮電機的材料，絕緣等級，冷卻方式，使用范圍，轉速，功率大小等因素，A與B之間比值對漏抗大小，漏抗標幺值大小，磁化電流的標幺值有影響，當選取較高的B或較低的A時，Im*增大，使功率因數下降，X*減小，從而電機的最大轉矩，起動轉矩和起動電流會增大。2.三相感應電機中，氣隙的大小對電機性能有哪些影響？一臺三相籠型轉子感應電動機，起動時間過長不符合要求，在不拆定子繞組的情況下，應采取什么措施來解決這一問題？這樣做對電機其他性能有何影響？答：氣隙

27、的大小主要對勵磁電流、功率因數和附加損耗有影響，通常氣隙取得盡可能的小，以降低空載電流，因為感應電機的功率因數cos主要決定于空載電流，但是氣隙不能過小，否則除影響機械可靠性外，還會使諧波磁場和諧波漏抗增大，導致起動轉矩和最大轉矩減小，諧波轉矩和附加損耗增加，進而造成較高的溫升和較大的噪聲。故在不拆定子繞組的情況下可以在轉子外圍增大氣隙從而增大起動轉矩。但這樣做會使電機的勵磁電流增加從而減小功率因數。3.在普通中小籠型三相感應電機中，極數越多則的比值越大，試說明造成這一趨勢的原因？答：極數增加，則每極面積成比例減小，再由于鐵芯飽和的原因，磁密不變，導致每極磁通減小，軛部磁通相應減小。可以相應減

28、小電機軛部，從而 增大。4.為什么計算三相感應電動機的起動性能必須考慮集膚效應和飽和效應？它們分別對哪些參數的哪個部分有影響？答：由于起動時電流很大，會使定轉子的磁路高度飽和，另外電機轉子頻率等于電源頻率，比正常運行時高很多，這些原因真實存在，造成的集膚效應和飽和效應對電機的起動有影響，所以必須考慮，集膚效應會增加起動電阻從而提高起動轉矩，降低起動電流，飽和效應可以使定轉子漏抗減小，從而減小起動轉矩。5.在三相感應電動機的電磁計算中應考慮哪些性能指標？如果計算結果發現效率不符合要求，應從哪些方面著手調整？答：應考慮1.效率 2.功率因數cos 3.最大轉矩倍數 4.起動轉矩倍數 5.起動電流倍

29、數 6.繞組和鐵芯溫升7.起動過程中的最小轉矩倍數。當效率不符合要求時應選擇1.優質材料2.合適的工藝 3.合理尺寸從而增加有效材料的用量，降低銅耗和鐵耗，也可以設計新型繞組以降低諧波引起的附加損耗，改進加工工藝，設計高效風扇等。6.如果功率因數cos不符合要求，應從哪些方面著手調整？這些調整措施會不會引起其他后果？答：應從電路方面著手調整，設法降低勵磁電流和漏磁參數，可調整電機的尺寸如縮小定轉子槽面積，降低各部分磁密；減小氣隙，增加每槽導體數Ns1增大Dt1，放長lt（或增大定轉子槽寬，減小槽高以降低X），但這些調整也會帶來其他方面的影響。7.三相感應電機中影響最大轉矩，起動轉矩和起動電流的是哪些參數？它們之間關系如何？如果這三項指標中有兩項或一項不符合要求，應如何著手調整？答：由關系式 ,可知，Tmax和Ist大致與起動總阻抗Zst成反比例關系而Tst與轉子起動電阻大致成正比例關系。若想調整起動轉矩可以從轉子的起動電阻著手調整，若想調整最大轉矩與起動電流則可以從漏抗著手調整。8.一臺原設計用銅線繞制的三相感應電動機，修理時若改用鋁線繞制，為盡可能提高電動機的出力，假定：（1）原來氣隙磁密偏低（2）原來槽滿率偏低，重繞時應如何考慮？（工注鋁的電阻率約為銅的1.6倍）答：提高出力則需要提高功率,由主要尺寸關系式知，若只重繞線圈，Dl