1、.樓板模板木支撐架計算書樓板模板的計算參照建筑施工模板安全技術規范 (JGJ162-2008) 、建筑施工木腳手架安全技術規范 (JGJ164-2008) 、混凝土結構設計規范 (GB50010-2010) 、木結構設計規范 (GB 50005 2003) 、建筑結構荷載規范 (2006 年版 )(GB 50009-2012) 等編制。一、基本參數信息1 、模板支架參數橫向間距或排距 (m):1; 立桿的間距 (m):1;模板支架計算高度 (m):3; 立柱采用 :方木 ;立桿方木截面寬度 (mm):60; 立桿方木截面高度 (mm):80;斜撐截面寬度 (mm):30; 斜撐截面高度 (mm

2、):40;帽木截面寬度 (mm):60; 帽木截面高度 (mm):80;斜撐與立桿連接處與帽木的距離(mm):600;板底支撐形式 :方木支撐 ;方木間隔距離 (mm):300; 方木截面寬度 (mm):40;方木截面高度 (mm):60;2 、荷載參數模板與木塊自重 :0.35; 混凝土和鋼筋自重 :25.1;荷載參數樓板現澆厚度 :0.1; 施工均布荷載標準值 :1.50;3 、板底方木參數板底彈性模量 (N/mm2):9000;板底抗彎強度設計值 (N/mm2):11;板底抗剪強度設計值 (N/mm2):1.4;4 、帽木方木參數帽木方木彈性模量 (N/mm2):9000;帽木方木抗彎強

3、度設計值(N/mm2):11;帽木方木抗剪強度設計值(N/mm2):1.4;專業資料.5 、斜撐方木參數斜撐方木彈性模量 (N/mm2):9000;斜撐方木抗壓強度設計值(N/mm2):11;斜撐方木抗剪強度設計值(N/mm2):1.4;6 、立柱方木參數立桿彈性模量 (N/mm2):9000;立桿抗壓強度設計值 (N/mm2):11;立桿抗剪強度設計值 (N/mm2):1.4;7 、面板參數面板彈性模量 (N/mm2):6000; 面板厚度 (mm):18; 面板自重 (kN/m2):; 面板抗彎設計值 (N/mm2):17; 面板抗剪設計值 (N/mm2):1.3;8 、樓板強度參數樓板模

4、板木支架的鋼筋級別:HRB335; 樓板模板木支架的混凝土強度等級:C30;樓板模板木支架的每標準層施工天數:8.0;樓板模板木支架的樓板截面支座配筋率 :0.3;樓板模板木支架的樓板短邊比長邊的比值:1.0;樓板模板木支架的樓板的長邊長度 :5.0;樓板模板木支架的施工平均溫度(C):15;專業資料.二、模板面板計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008,5.2, 以及建筑施工木腳手架安全技術規范 JGJ164-2008 ，面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板依據建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008,5.2 計算。面板類型名稱：膠合面板。(1) 鋼筋混

5、凝土板自重 (kN/m) ：q 11 = 25.100 ×0.100 ×1.000=2.510kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q 12 = 0.350 ×1.000=0.350kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值 (kN/m) ： q 13 = 1.500 ×1.000=1.500kN/m均布線荷載標準值為：q = 25.100 ×0.100 ×1.000+0.350 ×1.000=2.860kN/m專業資料.均布線荷載設計值為：按可變荷載效應控制的組合方式：q1 = 0.9×1.2 ×

6、;(2.510+0.350)+1.4×1.500=4.979kN/m按永久荷載效應控制的組合方式：q1 = 0.9×1.35 ×(2.510+0.350)+1.4×0.7×1.500=4.798kN/m根據以上兩者比較應取 q1 = 4.979kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2 = 0.9 ×1.2 ×0.350 ×1.000=0.378kN/m 跨中集中荷載設計值 P = 0.9 ×1.4 ×1.500=1.890kN面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為

7、:本算例中，截面抵抗矩 W 和截面慣性矩 I分別為 :W = 100.00 ×1.80 ×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00 ×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 48.60cm4 ；(1) 抗彎強度計算施工荷載為均布線荷載：M 1 = 0.1q 1l2 = 0.1 ×4.979 ×0.300 2施工荷載為集中荷載： M 2 = 0.1q 2 l2 + 0.175Pl = 0.1×0.378 ×0.300 2 +0.175×1.890 ×M 2 >

8、 M 1 ，故應采用 M 2驗算抗彎強度。= M / W < f其中 面板的抗彎強度計算值 (N/mm 2 )；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取 17.00N/mm 2；經計算得到面板抗彎強度計算值= 0.103 ×1000 ×1000/54000=1.901N/mm2面板的抗彎強度驗算< f, 滿足要求 !(2) 撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，專業資料.故采用均布線荷載標準值為設計值。v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值v

9、 = 0.677 ×2.860 ×300 4/(100 ×6000 ×486000)=0.054mm面板的最大撓度小于 300.0/250, 滿足要求 !三、支撐木方計算方木依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008,5.2, 以及建筑施工木腳手架安全技術規范 JGJ164-2008 ，計算。1. 荷載的計算(1) 鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q 11 = 25.100 ×0.100 ×0.300=0.753kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q 12 = 0.350 ×0.300=0.105kN

10、/m(3) 活荷載為施工荷載標準值 (kN/m) ： q 13 = 1.500 ×0.300=0.450kN/m均布線荷載標準值為：q = 25.100 ×0.100 ×0.300+0.350 ×0.300=0.858kN/m均布線荷載設計值為：按可變荷載效應控制的組合方式：q1 = 0.9×1.2 ×(0.753+0.105)+1.4×0.450=1.494kN/m按永久荷載效應控制的組合方式：q1 = 0.9×1.35 ×(0.753+0.105)+1.4×0.7×0.450=1.

11、439kN/m根據以上兩者比較應取 q1 = 1.494kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2 = 0.9 ×1.2 ×0.350 ×0.300=0.113kN/m 跨中集中荷載設計值 P = 0.9 ×1.4 ×1.500=1.890kN2. 方木的計算方木的截面力學參數為專業資料.本算例中，截面抵抗矩 W 和截面慣性矩 I分別為 :W = 4.00 ×6.00 ×6.00/6 = 24.00cm3 ；I = 4.00 ×6.00 ×6.00 ×6.00/12 = 7

12、2.00cm4；(1) 抗彎強度計算施工荷載為均布線荷載：M 1 = 0.1q 1l2 = 0.1 ×1.494 ×1.000 2施工荷載為集中荷載： M 2 = 0.1q 2 l2 + 0.175Pl = 0.1×0.113 ×1.000 2 +0.175×1.890 ×M 2 > M 1 ，故應采用 M 2驗算抗彎強度。= M / W < f其中 方木的抗彎強度計算值 (N/mm 2 )；M 方木的最大彎距 (N.mm) ；W 方木的凈截面抵抗矩；f 方木的抗彎強度設計值，取 11.00N/mm 2；經計算得到方木抗彎

13、強度計算值= 0.342 ×1000 ×1000/24000=14.254N/mm2方木的抗彎強度驗算> f, 不滿足要求 !建議減少橫距(2) 撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故采用均布線荷載標準值為設計值。v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250方木最大撓度計算值v = 0.677 ×0.858 ×1000 4/(100 ×9000 ×720000)=0.896mm方木的最大撓度小于 1000.0/250, 滿足要求 !(3) 最大支座力最大支座力N = 1.1ql

14、 =1.1×1.494 ×1.000=1.494kN四、帽木的計算帽木按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。專業資料.集中荷載取木方的支座力P= 1.49kN均布荷載取帽木的自重q= 0.046kN/m。帽木計算簡圖帽木剪力圖 (kN)帽木彎矩圖 (kN.m)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座F= 3.22kN經過計算得到最大變形V= 0.1mm頂帽木的截面力學參數為專業資料.截面抵抗矩W = 64.00cm3；截面慣性矩I = 256.00cm4 ；(1) 頂帽木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.129 ×10 6/64000.0=2.02N/mm 2 頂帽

15、木的抗彎計算強度小于 11.0N/mm 2 ,滿足要求 !(2) 頂帽木抗剪計算最大抗剪力 Q=862N截面抗剪強度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 ×862/(2 ×60 ×80)=0.269N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2頂帽木的抗剪強度計算滿足要求!(3) 頂帽木撓度計算最大變形v = 0.1mm頂帽木的最大撓度小于 1000.0/400, 滿足要求 !各支點 (從左到右 )所受的力第1個支點所承受的力 :N 1=0.654kN第2個支點所承受的力 :N 2=3.219kN第3個支點所承受的力

16、 :N 3=0.654kN五、立柱的穩定性驗算穩定性公式如下：（依據建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ164-2008 ，）=N/( A 0)fc;其中 ,N- 作用在立柱上的軸力 ;N = N 1 +N 2+N 3 = 0.654+3.219+0.654=4.5kN=4527.0N;- 立柱受壓應力計算值 ;A0 - 立柱截面的計算面積 ;A0 = 60.0 ×80.0= 4800.0mm2;專業資料.fc- 立柱抗壓強度設計值 ;- 軸心受壓構件的穩定系數,由長細比 =l 0 /i 結果確定 ;軸心受壓穩定系數按下式計算： （依據建筑施工木腳手架安全技術規范 JGJ164-200

17、8 ，）當 91 時:當 >91 時:i- 立桿的回轉半徑， i = 0.289 ×60.0 =17.3mm;l0-立桿的計算長度， l0 = (3000.0-600.0)/2 = 1200.0mm;= l 0/i= 1200.0/17.3=69.2;因為 =69.2 91, 所以采用公式 : = (1/1+(69.2/65)2 = 0.469;經計算得到：= N/( A 0) = 4527.0/(0.469× 4800.0) =2.0N/mm2;依據建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ164-2008 ，規定，施工使用的木腳手架強度設計值應乘1.2 調整系數：f=1.

18、2 ×11.0=13.2N/mm2;木頂支撐立柱受壓應力計算值為2.0N/mm2 ,小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 f=13.2N/mm 2,滿足要求 !六、斜撐計算(1) 斜撐軸力計算木頂撐斜撐的軸力 RDi 按下式計算：RDi RCi /sin i專業資料.其中RCi - 斜撐對帽木的支座反力 ;RDi - 斜撐的軸力 ;i- 斜撐與帽木的夾角;sin i = sin90-arctan(1000.0/2)/600.0 = 0.768斜撐的軸力： RDi =R Ci/sin i= 0.7/0.768=0.9kN(2) 斜撐的穩定性驗算穩定性公式如下：（依據建筑施工木腳手架安全技術規

19、范JGJ164-2008 ，5.2.4 ）=N/( A 0)fc;其中 ,N- 作用在斜撐上的軸力 ;N = 0.9kN=851.3N;- 斜撐受壓應力計算值 ;A0- 斜撐截面的計算面積 ;A0= 30.0 ×40.0= 1200.0mm2;fc- 立柱抗壓強度設計值 ;- 軸心受壓構件的穩定系數,由長細比 =l 0 /i 結果確定 ;軸心受壓穩定系數按下式計算： （依據建筑施工木腳手架安全技術規范 JGJ164-2008 ，）當 91 時:當 >91 時:i- 斜撐的回轉半徑， i = 0.289 ×30.0 =8.7mm;l0-立桿的計算長度， l0= (100

20、0.0/2)2+600.0 2 0.5 = 781.0mm;= l 0/i= 1200.0/17.3=90.1;因為 =90.1 91, 所以采用公式 :專業資料. = (1/1+(90.1/65)2 = 0.342;經計算得到：= N/( A 0) = 851.3/(0.342 × 1200.0) =2.1N/mm2 ;依據建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ164-2008 ，規定，施工使用的木腳手架強度設計值應乘1.2 調整系數：f=1.2 ×11.0=13.2N/mm2;木頂支撐斜撐受壓應力計算值為2.1N/mm2 ,小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值 f=13.2N/m

21、m 2,滿足要求 !七、樓板強度的計算1. 計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取 5.00m ，樓板承受的荷載按照線均布考慮。單元板寬度范圍內配筋 2級鋼筋，配筋面積 A s=300.0mm2 ，fy =300.0N/mm2 。板的截面尺寸為b ×h=5000mm×100mm ，截面有效高度h 0 =80mm 。按照樓板每 8天澆筑一層，所以需要驗算8 天、 16 天、 24 天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：專業資料.2. 計算樓板混凝土 8 天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 5.00m ，短邊 5.00 ×1.00=5

22、.00m ，樓板計算范圍內擺放 5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+1×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=10.16kN/m2板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×10.16 ×5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 M max = 1 ×驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00 ，查溫度、齡

23、期對混凝土強度影響曲線得到 8天后混凝土強度達到 56.93% ，C30.0 混凝土強度近似等效為C17.1 ?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fc=8.20N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×8.20)=0.137 計算得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s =(1-0.5 ) = 0.137×-0.(15 × 0.137) = 0.128 ；專業資料.此層樓板所能承受的最大彎矩為：M 2 = sbh 02 f c = 0.128 &#

24、215;1000 ×80.000 2 ×8.20 ×10 -6結論：由于 M i = 6.71 < M max =13.04所以第 8天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3. 計算樓板混凝土 16 天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 5.00m ，短邊 5.00 ×1.00=5.00m ，樓板計算范圍內擺放 5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+1×1

25、.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+2×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=14.42kN/m2板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×14.42 ×5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 M max = 1 ×驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00 ，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到 16 天后混凝土強度達到 77.73% ， C30.0 混凝土強度近似等效為 C23.3 ?；炷翉澢箟簭姸仍O

26、計值為fc=11.13N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×11.13)=0.101 計算得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s = (1-0.5 ) = 0.101 ×-0.(15 × 0.101) = 0.096 ；此層樓板所能承受的最大彎矩為：M 3 = sbh 02 f c = 0.096 ×1000 ×80.000 2 ×11.13 ×10 -6結論：由于 M i = 13.54 &l

27、t; M max =18.49所以第 16 天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。專業資料.第3層以下的模板支撐必須保存。4. 計算樓板混凝土 24 天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 5.00m ，短邊 5.00 ×1.00=5.00m ，樓板計算范圍內擺放 5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 2×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 3×1.2 ×(5 

28、15;5/5.00/5.00)+1.4×1.50=18.67kN/m 2板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×18.67 ×5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 M max = 1 ×驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00 ，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到 24 天后混凝土強度達到 89.90% ， C30.0 混凝土強度近似等效為 C27.0 。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fc=12.85N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= A sf y/bh 0f c = 300

29、.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×12.85)=0.088 計算得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s = (1-0.5 ) = 0.088 ×-0.(15 × 0.088) = 0.084 ；此層樓板所能承受的最大彎矩為：M 4 = sbh 02 f c = 0.084 ×1000 ×80.000 2 ×12.85 ×10 -6結論：由于 M i = 20.43 < M max =23.95所以第 24 天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第4層以下

30、的模板支撐必須保存。5. 計算樓板混凝土 32 天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 5.00m ，短邊 5.00 ×1.00=5.00m ，樓板計算范圍內擺放 5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。專業資料.第5層樓板所需承受的荷載為q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+3×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+4×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=22.93kN/m2板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接

31、雙向板計算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×22.93 ×5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 M max = 1 ×驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00 ，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到 32 天后混凝土強度達到 98.54% ， C30.0 混凝土強度近似等效為 C29.6 ?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fc=14.09N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×14.09)=0.080 計算得到

32、鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s = (1-0.5 ) = 0.080 ×-0.(15 × 0.080) = 0.077 ；此層樓板所能承受的最大彎矩為：M 5 = sbh 02 f c = 0.077 ×1000 ×80.000 2 ×14.09 ×10 -6結論：由于 M i = 27.34 < M max =29.40所以第 32 天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第5層以下的模板支撐必須保存。6. 計算樓板混凝土 40 天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 5.00m ，短邊 5.00

33、 ×1.00=5.00m ，樓板計算范圍內擺放 5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第6層樓板所需承受的荷載為q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 4×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 5×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+專業資料.1.4×1.50=27.18kN/m2板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×27.18 ×5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 M max = 1 ×驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00 ，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到 40 天后混凝土強度達到 105.23% ， C30.0 混凝土強度近似等效為 C31.6 ?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fc=15.05N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×8