1、一.設計目的及要求1.1設計目的1：進一步掌握晶閘管相控整流電路的組成、結構、工作原理；2：重點理解移相電路的功能、結構、工作原理；3：理解同步變壓器的功能。1.2設計要求1：根據課題正確選擇電路形式；2：繪制完整電氣原理圖（包括主要電氣控制部分）；3：詳細介紹整體電路和各功能部件工作原理并計算各元、器件值；4：編制使用說明書，介紹適用范圍和使用注意事項。二.三相晶閘管全控整流電路的觸發電路設計方案的選擇對于三相晶閘管全控整流電路的觸發電路可用鋸齒波移相電路觸發，也可用單片機電路來觸發，還可用PLC電路來觸發。還可以用集成電路來觸發，但由于鋸齒波電路輸出的為直流電壓信號，且觸發信號有足夠的功率

2、及脈沖有一定的寬度，脈沖的前沿較陡。故我們選擇鋸齒波移相觸發電路來作為三相晶閘管全控整流電路的觸發電路。三 . 三相晶閘管全控整流電路原理說明3.1主電路原理說明圖1三相橋式相控整流電路主電路 三相全控橋式整流電路由一組共陰極接法的三相半波可控整流電路（共陰極接法的3個晶閘管依次編號為VT1，VT3，VT5）和一組共陽極接法的三相半波可控整流電路（共陽極接法的接在一起的3個晶閘管VT4，VT6，VT2）串聯而成如圖1所示。因此，整流輸出電壓的平均值Ud為三相半波整流時的兩倍，在大電感負載時為式中U2l為變壓器次級線電壓有效值。與三相半波電路相比，若要求輸出電壓相同，則三相橋式整流電路對晶閘管最

3、大正反向電壓的要求降低一半； 若輸入電壓相同，則輸出電壓Ud比三相半波可控整流時高一倍。另外， 由于共陰極組在電源電壓正半周時導通，流經變壓器次級繞組的電流為正；共陽極組在電壓負半周時導通， 流經變壓器次級繞組的電流為負，因此在一個周期中變壓器繞組不但提高了導電時間，而且也無直流流過，克服了三相半波可控整流電路存在直流磁化和變壓器利用率低的缺點。3.1.1 帶電阻負載時的工作情況圖2三相橋式相控整流電路帶電阻性負載電路a =0°時的情況假設將電路中的晶閘管換作二極管進行分析對于共陰極阻的3個晶閘管，陽極所接交流電壓值最大的一個導通對于共陽極組的3個晶閘管，陰極所接交流電壓值最低（或者

4、說負得最多）的導通任意時刻共陽極組和共陰極組中各有1個晶閘管處于導通狀態從相電壓波形看，共陰極組晶閘管導通時，ud1為相電壓的正包絡線，共陽極組導通時，ud2為相電壓的負包絡線，ud=ud1 - ud2是兩者的差值，為線電壓在正半周的包絡線直接從線電壓波形看， ud為線電壓中最大的一個，因此ud波形為線電壓的包絡線。  三相橋式全控整流電路的特點：（1）2管同時通形成供電回路，其中共陰極組和共陽極組各1，且不能為同1相器件。（2）對觸發脈沖的要求：按VT1-VT2-VT3-VT4-VT5-VT6的順序，相位依次差60°。共陰極組VT1、VT3、VT5的脈沖依次差120

5、76;，共陽極組VT4、VT6、VT2也依次差120°同一相的上下兩個橋臂，即VT1與VT4，VT3與VT6，VT5與VT2，脈沖相差180°。（3）ud一周期脈動六次，每次脈動的波形都一樣，故該電路為六脈波整流電路。表1 三相橋式全控整流電路電阻負載a=0°時晶閘管工作情況時  段 III IIIIV  V VI共陰極組中導通的晶閘管VT1 VT1 VT3  VT3VT5 VT5共陽極組中導通的晶閘管VT6VT2 VT2VT4 VT4VT6整流輸出電壓Ud Ua-Ub=Ua-Uc=Uac Ub-Uc=UbcUb-

6、Ua=UbaUc-Ua=UcaUc-Ub=Ucb圖3 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =0°時的波形圖4三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =30°時的波形（4）需保證同時導通的2個晶閘管均有脈沖可采用兩種方法：一種是寬脈沖觸發另一種方法是雙脈沖觸發（常用）。（5）晶閘管承受的電壓波形與三相半波時相同，晶閘管承受最大正、反向電壓的關系也相同  a=30°時的工作情況從wt1開始把一周期等分為6段，ud波形仍由6段線電壓構成，每一段導通晶閘管的編號等仍符合表1的規律區別在于：晶閘管起始導通時刻推遲了30°，組成ud的每一段線電壓因此推遲30

7、76;變壓器二次側電流ia波形的特點：在VT1處于通態的120°期間，ia為正，ia波形的形狀與同時段的ud波形相同，但為負值。a=60°時工作情況ud波形中每段線電壓的波形繼續后移，ud平均值繼續降低。a=60°時ud出現為零的點。圖5 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =60°時的波形圖6 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =90°時的波形由此可見：當a60°時，ud波形均連續，對于電阻負載，id波形與ud波形形狀一樣，也連續當a>60°時，ud波形每60°中有一段為零，ud波形不能出現負值。帶電阻負載時

8、三相橋式全控整流電路a 角的移相范圍是120°3.1.2阻感負載時的工作情況圖7三相橋式相控整流電路帶阻感性負載電路圖 8 三相全控橋式整流電路大電感負載=0°時的波形(a) 輸入電壓； (b) 晶閘管的導通情況； (c) 觸發脈沖； (d) 輸出電壓； (e) 變壓器次級電流及電源線電流； (f) 晶閘管上的電壓圖 8 三相全控橋式整流電路大電感負載=0°時的波形(a) 輸入電壓； (b) 晶閘管的導通情況； (c) 觸發脈沖； (d) 輸出電壓； (e) 變壓器次級電流及電源線電流； (f) 晶閘管上的電壓為分析方便，把一個周期分為6段，每段相隔60°

9、;。在第(1)段期間a相電位ua最高，共陰極組的V1被觸發導通，b相電位ub最低，共陽極組的V6被觸發導通，電流路徑為uaV1R(L)V6ub。變壓器a、b兩相工作，共陰極組的a相電流ia為正，共陽極組的b相電流ib為負，輸出電壓為線電壓ud=uab。 在第(2)段期間，ua仍最高，V1繼續導通，而uc變為最負，電源過自然換流點時觸發V2導通，c相電壓低于b相電壓，V6因承受反壓而關斷，電流即從b相換到c相。這時電流路徑為uaV1R(L)V2uc。變壓器a、c兩相工作，共陰極組的a相電流i為正，共陽極組的c相電流ic為負，輸出電壓為線電壓ud=uac。在第(3)段期間，ub為最高，共陰極組在經

10、過自然換流點時觸發V3導通，由于b相電壓高于a相電壓， V1管因承受反壓而關斷， 電流從a相換相到b相。V2因為uc仍為最低而繼續導通。這時電流路徑為ubV3R(L)V2uc。變壓器b、 c兩相工作，共陰極組的b相電流ib為正，共陽極組的c相電流ic為負，輸出電壓為線電壓ud=ubc。以下各段依此類推，得到在第(4)段時輸出電壓ud=uba；在第(5)段時輸出電壓ud=uca；在第(6)段時輸出電壓ud =ucb。以后則重復上述過程。由以上分析可知，三相全控橋式整流電路晶閘管的導通換流順序是：V6V1V2V3V4V5V6。電路輸出電壓ud的波形如上圖8(d)所示。由以上分析可看出如下幾點： (

11、1) 三相全控橋式整流電路在任何時刻必須保證有兩個不同組的晶閘管同時導通才能構成回路。換流只在本組內進行， 每隔120°換流一次。 由于共陰極組與共陽極組換流點相隔60°，所以每隔60°有一個元件換流。 同組內各晶閘管的觸發脈沖相位差為120°，接在同一相的兩個元件的觸發脈沖相位差為180°， 而相鄰兩脈沖的相位差是60°。 元件導通及觸發脈沖情況如圖8(b)、 (c)所示。 (2) 為了保證整流裝置啟動時共陰與共陽兩組各有一個晶閘管導通或電流斷續后能使關斷的晶閘管再次導通，必須對兩組中應導通的一對晶閘管同時加觸發脈沖。采用寬脈沖（必

12、須大于60°、小于120°， 一般取80°100°）或雙窄脈沖（在一個周期內對每個晶閘管連續觸發兩次， 兩次脈沖間隔為60°）都可達到上述目的。 采用雙窄脈沖觸發的方式示于圖8(c)中。 雙窄脈沖觸發電路雖然復雜， 但可減小觸發電路功率與脈沖變壓器體積， 所以較多采用。 (3) 整流輸出電壓ud由線電壓波頭uab、uac、ubc、uba、uca和ucb組成，其波形是上述線電壓的包絡線。可以看出， 三相全控橋式整流電壓ud在一個周期內脈動6次，脈動頻率為300 Hz， 比三相半波大一倍（相當于6相）。 (4) 圖8(e)所示為流過變壓器次級的電流

13、和電源線電流的波形。由圖可看出，由于變壓器采用/Y接法，使電源線電流為正、負面積相等的階梯波， 更接近正弦波，諧波影響小， 因此在整流電路中， 三相變壓器多采用/Y或Y/接法。 (5) 圖8(f)所示為晶閘管所承受的電壓波形。由圖可看出， 在第(1)、(2)兩段的120°范圍內， 因為V1導通，故V1承受的電壓為零；在第(3) 、 (4)兩段的120°范圍內，因V3導通，所以V1管承受反向線電壓uab；在第(5)、 (6)兩段的120°范圍內，因V5導通，所以V1管承受反向線電壓uac。同理也可分析其它管子所承受電壓的情況。當變化時，管子電壓波形也有規律地變化。

14、可以看出，晶閘管所承受最大正、 反向電壓均為線電壓峰值， 即：(6) 脈沖的移相范圍在大電感負載時為0°90°。 順便指出， 當電路接電阻性負載時，當60°時波形斷續， 晶閘管的導通要維持到線電壓過零反向后才關斷， 移相范圍為0°120°。 (7) 流過晶閘管的電流與三相半波時相同， 電流的平均值和有效值分別為：當0°時，每個晶閘管都不在自然換流點換流，而是后移一個角開始換流，圖9、10、 11為=30°、60°、 90°時電路的波形。 從圖中可見，當60°時，ud的波形均為正值，其分析方法與=

15、0°時相同。當60°時， 由于電感L的感應電勢的作用，ud的波形出現負值，但正面積大于負面積，平均電壓Ud仍為正值。當=90°時，正、 負面積相等，輸出電壓Ud =0。 (a)(b)(c)0u2a=30°uaubucwt0uduabuacubaubcucaucbuabwtwt0uV1uacuabuac 圖 9 三相全控橋式整流電路大電感負載=30°時的電壓波形(a)(b)(c)0u2a=60°uaubucwt0uduabuacubaubcucaucbuabwtwt0uV1uacuabuac圖10 三相全控橋式整流電路大電感負載(a)(

16、b)(c)0u2a=90°uaubucwt0uduabuacubaubcucaucbuabwtwt0uV1uacuabuac圖 11 三相全控橋式整流電路大電感負載=90°時的電壓波形3.1.3定量分析1、三相橋式全控整流電路參數計算1）當60°時，負載電流連續，負載上承受的是線電壓設其表達式為 ，在 內積分上 、下限為 和 。因此當控制角為時，整流輸出電壓的平均值為2）當60°時，負載電流不連續，整流輸出電壓的平均值為晶閘管承受的正、反向峰值最大電壓為 ：2、大電感負載參數計算 在0°90°范圍內負載電流連續，負載上承受的是線電壓，

17、設其表達式為 ， 而線電壓超前于相電壓30°，在內 積分上下限為 和 。因此當控制角為時： （0°90°）1）負載電流平均值為： 式中R和E分別為負載中的電阻值和反電動勢的值。三相全控橋式整流電路中，晶閘管換流只在本組內進行，每隔120°換流一次，即在電流連續的情況下，每個晶閘管的導通角T=120°。因此1）流過晶閘管的電流平均值和有效值為：2） 流進變壓器次級的電流有效值為：3）晶閘管承受的最大電壓為：3.2同步信號為鋸齒波的觸發電路原理說明相控電路指晶閘管可控整流電路，通過控制觸發角a的大小即控制觸發脈沖起始相位來控制輸出電壓大小。為保證相

18、控電路的正常工作，很重要的一點是應保證按觸發角a的大小在正確的時刻向電路中的晶閘管施加有效的觸發脈沖。對于相控電路這樣使用晶閘管的場合，也習慣稱為觸發控制，相應的電路習慣稱為觸發電路。  大、中功率的變流器對觸發電路的精度要求較高，對輸出的觸發功率要求較大，故廣泛應用的是晶體管觸發電路，其中以同步信號為鋸齒波的觸發電路應用最多。泛應用的是晶體管觸發電路，其中以同步信號為鋸齒波的觸發電路應用最多。圖12 同步信號為鋸齒波的觸發電路如圖12為同步信號為鋸齒波的觸發電路，其輸出可為雙窄脈沖（適用于有兩個晶閘管同時導通的電路），也可為單窄脈沖。電路結包括三個基本環節：脈沖的形成與放大、鋸齒波

19、的形成和脈沖移相、同步環節。此外，還有強觸發和雙窄脈沖形成環節。3.2.1鋸齒波的形成和脈沖移相環節1) 鋸齒波形成鋸齒波形成電路由Tl、T2、T3和C2等元件組成，其中Tl、DW、RW2和R3為一恒流源電路。T2截止時，恒流源電流I1c對電容C2充電，所以C2兩端電壓uc為:Uc 按線性增長，既T3的基極電位Ub3線性增長。當T2導通時，由于R4阻值很小，所以C2迅速放電，使ub3電位迅速降到零。當T2周期性地導通和關斷時，ub3便形成一鋸齒波，同樣ue3也是一個鋸齒波電壓， 如圖13所示。圖13 同步信號為鋸齒波的觸發電路工作波形射極跟隨器T3的作用是減小控制回路的電流對鋸齒波電壓的影響。

20、調節電位器RW2，即改變C2的恒定充電電流I1c，可調節鋸齒波斜率。2) 同步移相環節初始位T4基極電位由鋸齒波電壓uh、控制電壓uco、直流偏移電壓up三者共同決定。如果uco=0，up為負值時，ub4點的波形由uh+up確定。當uco為正值時，ub4點的波形由uh+ up+uco確定。ub4電壓等于0.7V后，T4導通，T4經過M點時使電路輸出脈沖。之后ub4一直被鉗位在0.7V。M點是T4由截止到導通的轉折點，也就是脈沖的前沿。因此當up為某固定值時，改變uco便可改變M點的時間坐標，即改變了脈沖產生的時刻，脈沖被移相?？梢姡觰p的目的是為了確定控制電壓uco=0時脈沖的初始相位。對于

21、三相全控橋接感性負載且電流連續時，脈沖初始相位應定在=90o。如果是可逆系統，需要在整流和逆變狀態下工作，要求脈沖的移相范圍理論上為180°（由于考慮min和min，實際一般為120°），由于鋸齒波波形兩端的非線性，因而要求鋸齒波的寬度大于180°（例如240°）。此時令uco=0，調節up的大小使產生脈沖的M點移至鋸齒波240°的中央（120°處），對應于=90°的位置。如uco為正值，M點就向前移，控制角<90°，晶閘管電路處于整流工作狀態。如uco為負值，M點就向后移，控制角>90°，晶

22、閘管電路處于逆變狀態。T4極電位由鋸齒波電壓、控制電壓uco、直流偏移電壓up三者作用的疊加所定。如果uco=0，up為負值時，b4點的波形由uh+up確定。當uco為正值時，b4點的波形由uh+up + uco確定。M點是V4由截止到導通的轉折點，也就是脈沖的前沿。加up的目的是為了確定控制電壓uco=0時脈沖的初始相位。在三相全控橋電路中，接感性負載電流連續時，脈沖初始相位應定在a=90°；如果是可逆系統，需要在整流和逆變狀態下工作，要求脈沖的移相范圍理論上為180°（由于考慮amin和min，實際一般為120°），由于鋸齒波波形兩端的非線性，因而要求鋸齒波的

23、寬度大于180°，例如240°，此時，令uco=0，調節up的大小使產生脈沖的M點移至鋸齒波240°的中央（120°處），相應于a=90°的位置。如uco為正值，M點就向前移，控制角a<90°，晶閘管電路處于整流工作狀態。如uco為負值，M點就向后移，控制角a>90°，晶閘管電路處于逆變狀態。3.2.2同步環節同步環節是由同步變壓器TB和作同步開關用的晶體管T2組成。同步變壓器TB二次電壓經二極管D1間接加在T2的基極上。當二次電壓波形在負半周的下降段時，D1導通，電容C1被迅速充電。因O點接地為零電位，R點為負

24、電位，Q點電位與R點相近，故在這一階段T2基極為反向偏置而截止。在負半周的上升段，15V電源通過R1給電容C1反向充電，為電容反向充電波形，其上升速度比 波形慢，故D1截止。當Q點電位達1.4V時，T2導通，Q點電位被鉗位在1.4V。直到 TB二次電壓的下一個負半周到來時，D1重新導通，C1迅速放電后又被充電， T2截止。如此周而復始。在一個正弦波周期內，T2包括截止與導通兩個狀態，對應鋸齒波波形恰好是一個周期，與主電路電源頻率和相位完全同步，達到同步的目的。可以看出，Q點電位從同步電壓負半周上升段開始時刻到達 1.4V的時間越長，T2截止時間就越長，鋸齒波就越寬。鋸齒波的寬度是由充電時間常數

25、R1C1決定的,可達240° 。3.2.3脈沖形成環節脈沖形成環節T4、T5 組成，T7、T8組成脈沖放大電路?？刂齐妷簎co加在V4基極上。uco=0時，V4截止。V5飽和導通。V7、V8處于截止狀態，無脈沖輸出。電容C3充電，充滿后電容兩端電壓接近2E1(30V)時，V4導通，A點電位由+E1(+15V) 下降到1.0V左右，V5基極電位下降約-2E1(-30V)， V5立即截止。V5集電極電壓由-E1(-15V) 上升為+2.1V，V7、V8導通，輸出觸發脈沖。電容C3放電和反向充電，使V5基極電位上升，直到ub5>-E1(-15V)，V5又重新導通。使V7、V8截止，輸

26、出脈沖終止。脈沖前沿由V4導通時刻確定，脈沖寬度與反向充電回路時間常數R11C3有關。電路的觸發脈沖由脈沖變壓器TP二次側輸出，其一次繞組接在V8集 脈沖前沿由T4導通時刻確定，脈沖寬度與反向充電回路時間常數R11C3有關。3.2.4雙窄脈沖形成環節內雙脈沖電路由V5、V6構成“或”門。當V5、V6都導通時，V7、V8都截止，沒有脈沖輸出，只要V5、V6有一個截止，都會使V7、V8導通，有脈沖輸出。第一個脈沖由本相觸發單元的uco對應的控制角a 產生。隔60°的第二個脈沖是由滯后60°相位的后一相觸發單元產生（通過V6）。在三相橋式全控整流電路中，器件的導通次序為 ，彼此間

27、隔600。本相觸發電路輸出脈沖時X端發出信號給相鄰前觸發電路Y端，使前相觸發電路補發一個脈沖，其觸發電路中雙脈沖環節的接線方式如圖14所示，其中CF表示鋸齒波電路模塊。圖14觸發電路X，Y瑞的連接3.2.5. 觸發脈沖與主電路電壓的同步在晶閘管裝置中，送到主電路各晶閘管的觸發脈沖與其陽極電壓之間保持正確的相位關系，關系到裝置能否正常工作。觸發脈沖必須在晶閘管陽極電壓為正的區間內出現，晶閘管才能被觸發導通。鋸齒波同步觸發電路產生觸發脈沖的時刻由接到觸發電路的同步電壓uT定位，由控制電壓UK、偏移電壓UP的大小來產生移相。這就是說，必須根據被觸發晶閘管的陽極電壓相位正確供給觸發電路特定相位的同步電

28、壓uT，以使觸發電路在晶閘管需要觸發脈沖的時刻輸出脈沖。這種正確選擇同步電壓相位以及得到不同相位的同步電壓的方法，稱為晶閘管裝置的同步或定相。 每個觸發電路的同步電壓uT與被觸發晶閘管的陽極電壓應該有什么樣的相位關系呢？這取決于主電路形式、觸發電路形式、 負載性質、 移相范圍要求等幾個方面。 那么如何獲得上述的同步電壓呢？晶閘管裝置通過同步變壓器的不同連接方式再配合阻容移相，得到特定相位的同步電壓。 三相同步變壓器有24種接法，可得到12種不同相位的次級電壓， 通常形象地用鐘點數來表示各相的相位關系，這在電機拖動中討論過。由于同步變壓器次級電壓要分別接至各觸發電路，需要有公共接地端， 所以同步

29、變壓器次級繞組采用星形連接，即同步變壓器只能有Y/Y、 /Y兩種形式的接法。 實現同步就是確定同步變壓器的接法，具體步驟是： (1) 根據主電路形式、 觸發電路形式與移相范圍來確定同步電壓uT與對應的晶閘管陽極電壓之間的相位關系。 (2) 根據整流變壓器TR的實際連接或鐘點數，以電網某線電壓作參考矢量，畫出整流變壓器次級電壓，也就是晶閘管陽極電壓的矢量。再根據步驟(1)所確定的同步電壓與晶閘管陽極電壓的相位關系，畫出同步相電壓與同步線電壓矢量。 (3) 根據同步變壓器次級線電壓矢量位置， 確定同步變壓器的鐘點數和連接法。 按照上述步驟實現同步時，為了簡化步驟，只要先確定一只晶閘管觸發電路的同步

30、電壓， 然后對比其它晶閘管陽極電壓的相位順序， 依序安排其余觸發電路的同步電壓即可。 圖15 同步變壓器的鐘點數和連接法 圖16同步變壓器和整流變壓器的接法及矢量圖3.2.6觸發電源（15）電路圖17觸發電源電路其輸入瑞分別與主電路和地相連，經TF1得到AC12V電壓，再經D1整流，穩壓器穩壓，電容濾波，最后得到穩定的+15V電壓。3.2.7勵磁電源電路圖18勵磁電源電路其輸入瑞分別與主電路和地相連，經TF2得到AC110V電壓，再經D2整流，電容、電感濾波，最后得到110V直流勵磁電壓Uf。 四、 三相橋式全控整流電路的調試在進行調試前，要做好準備工作。根據所設計的電路原理圖連接電路。電路接

31、好后，首先對照原理圖檢查是否連接正確。如有個別線沒接或接錯，改正后在檢查一邊，以保證準確無誤，之后就可以打開電源進行調試了。在調試的過程中可能會出現一些問題，比如：變流器在逆變運行時，若換相失敗，將導致外接的直流電源通過晶閘管電路形成短路，或者使變流器輸出的平均電壓和直流電源順向連接。由于回路電阻很小，短路電流很大，這種情況叫做逆變失敗。造成失敗的原因主要有：(1) 觸發電路工作不可靠，使脈沖丟失，脈沖延遲等。(2) 晶閘管本身故障，使之應該導通時不能導通，應該阻斷時失去阻斷能力。(3) 交流電源突然斷電，缺相或電壓過低等異?，F象。(4) 逆變角太小，換相的余量角不足。為了防止逆變失敗，逆變角

32、不僅不能等于零，而且不能太小，必須限制在某一允許的最小角度內。主要有三個方面的因素影響，換相重疊角r隨電路形式、工作電流的大小不同而不同，一般取15o20 o；晶閘管關斷時間折合的電角度約為4 o5 o；考慮到脈沖調整時不對稱、電網波動等因素影響，還必須留有一個安全余量角，一般取的值為10 o。則最小逆變角min等于這三個的和。五.參數計算在此設計中我們選擇Z2-31型直流電機，P =3kw、U d =110V、Id =33.2A。由上面的分析可知，在范圍內負載電流id連續，負載上承受的是線電壓，設其表達式為,而線電壓超前相電壓,在內積分，上下限為和。因此當控制角為時，整流輸出電壓的平均值為： 由于時，為最大值，故此時電壓即為電機的額定電壓，從而可得出變壓器二次側的電壓為：三相全控橋式整流電路中，晶閘管換流只在本組內進行，每隔1200換流一次，即在電流連續的情況下，每個晶閘管的導通角。因此流過晶閘管的電流平均值和有效值分別為：AA 整流變壓器二次側正、負半周內均有電流流過，每半周期內通過為1200故變壓器二次電流有效值為：晶閘管承受的最大電壓：根據以上我們選擇KP50-300型晶閘管，取兩倍裕量。六