1、現澆箱梁模板支架及基礎處理施工方案編制： 審核： 審批： 項目經理部 2010年8月12日 目 錄1.編制依據11.1國家、行業和地方相關規范規程11.2相關設計圖紙11.3安全管理法規文件11.4其它12、工程概況12.1工程概況12.2地質概況22.3設計概況22.4危險性較大的分部分項工程概況33、支架基礎處理33.1施工總荷載33.2支架基礎處理方案43.3支架基礎處理計算54、滿堂支架搭設方案64.1支架設計64.2支架施工115、安全保證措施146、附件14大跨度連續箱梁滿堂支架及基礎處理方案1. 編制依據1.1 國家、行業和地方相關規范規程（1） 公路橋涵地基與基礎設計規范JTG

2、 D63-2007（2） 建筑地基基礎設計規范 GB 5007-2002（3） 建筑地基處理技術規范 JGJ79-2002（4） 組合鋼模板技術規范 GB 50214-2001（5） 建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008（6） 鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程 DB11/T583-2008（7） 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 1.2 相關設計圖紙唐山市曹妃甸工業區河北二橋及連接線工程施工圖設計唐山市曹妃甸工業區河北二橋及連接線工程地質勘察報告1.3 安全管理法規文件（1） 建設工程安全生產管理條例(國務院第393號令)（2） 危險性較大的分部分項工

3、程安全管理辦法（建質200987號）1.4 其它（1） 唐山曹妃甸河北二橋工程施工組織設計2、工程概況2.1工程概況曹妃甸工業區河北二橋及接線工程西起工業區唐曹高速連接線與新城中路（河北二路）的交叉口，東至向陽街，是連接工業區綜合服務區高壓走廊帶東西兩岸的生活性橋梁。橋梁樁號K0+040K0+360,全長320m，橋梁結構采用35+460+35m變截面預應力砼連續箱梁，橫斷面采用單箱雙室直腹板形式連續箱梁，梁高2.33.7m，箱梁頂板寬20.25m，底板寬12.25m，箱梁頂板厚標準段0.26m、根部加厚到0.46m，底板厚為標準段0.26m、根部加厚到0.5m，腹板厚0.61.1m。橋面橫坡

4、2%，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷面與梁高均保持不變；橋面縱坡為2.70%。2.2地質概況該工程橫跨曹妃甸工業區高壓走廊帶，以淤泥及淤泥質粉質粘土為主（局部夾有粉土），承載力極低【=40100Kpa】。無法滿足施工要求，主要地質特點如下：2層淤泥：灰黑色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高0.458，容許承載力40Kpa。1層淤泥：灰黑色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-0.542，容許承載力60Kpa。2層淤泥：灰黑色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-1.642，容許承載力70Kpa。3層粉砂加粉土：灰色，松散，中高壓縮性，局部夾粉層，土質性質差。底層

5、標高-7.542，容許承載力80Kpa。層粉質粘土：灰色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-10.742，容許承載力85Kpa。1層淤泥質粉質粘土：灰黑色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-13.142，容許承載力75Kpa。層粉質粘土：灰色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-16.042，容許承載力85Kpa。1層淤泥質粉質粘土：灰黑色，流塑，高壓縮性，土質性質差。底層標高-18.042，容許承載力75Kpa。因該地區曾被絞吸船擾動，因此上部土質容許承載力已達不到原地勘報告要求，如法滿足設計要求。由于以上地質特點，該工程支架地基處理成為現澆上部結構施工最大難題。2.3設計概況1設

6、計荷載：公路級；2跨徑：35+460+35米；3橋面橫向布置：4.25m人行道(含欄桿)+3.5m非機動車道+0.5m防撞護欄+11.5m機動車道+0.5m防撞護欄+2.0m中央帶+0.5m防撞護欄+11.5m機動車道+0.5m防撞護欄+3.5m非機動車道+4.25m人行道(含欄桿)，共42.5m。4結構型式：全預應力混凝土連續箱梁本橋上部結構采用高2.3m3.7m的變截面預應力砼連續箱梁，橫斷面采用單箱雙室直腹板形式連續箱梁，斷面上跨中兩邊腹板寬為60cm，中腹板寬60 cm，梁跨中頂扳厚26 cm，底板厚26 cm；邊支點處頂板厚46 cm，底板厚50 cm，邊腹板厚110 cm，中腹板厚

7、110 cm；中支點處箱梁頂板厚46 cm，底板厚50 cm，邊腹板厚110 cm，中腹板厚110 cm，其它截面形式根據其受力不同而變化。2.4危險性較大的分部分項工程概況本工程危險性較大的分部分項工程為支架基礎處理和變截面砼連續箱梁模板支架工程。一、支架基礎處理本橋的支架基礎位于軟土地基上，橋梁上部結構采用高2.3m3.7m的變截面預應力砼連續箱梁，橫斷面采用單箱雙室直腹板形式連續箱梁，每一個斷面上鋼筋混凝土的自重各不相同，對地基的附加應力也不相同，因此要求支架基礎具有足夠的剛度，避免不均勻變形對連續箱梁施工的影響；同時對于大跨徑連續現澆箱梁又要求支架基礎具有足夠的承載力能滿足施工總荷載的

8、要求，又要滿足軟弱地基承載力要求。二、變截面砼連續箱梁模板支架工程現澆預應力箱梁模板支架工程搭設除兩側橋臺處為35米跨外，其余跨跨度均為60m。支架搭設高度最小為1.1m，最大搭設高度6.37m，位于4#墩臺兩側位置。3、支架基礎處理3.1施工總荷載本橋上部結構采用高2.3m3.7m的變截面預應力砼連續箱梁，橫斷面采用單箱雙室直腹板形式連續箱梁，底板寬12.25米，翼緣板寬4米，恒載混凝土容重為26kN/m3計。對于高3.7米的截面，箱梁腹板處混凝土荷載3.72.69.8=94.27KN/m2底板的平均荷載1.932.69.8=49.18 KN/m2 （1.93米為箱梁實體混凝土平均厚度），對

9、于高2.3米的截面，箱梁腹板處混凝土荷載2.32.69.8=58.61KN/m2，底板的平均荷載1.412.69.8=35.92 KN/m2 （1.41米為箱梁實體混凝土平均厚度），翼緣板處混凝土荷載0.3652.69.8=9.3KN/m2，箱梁混凝土荷載按最大值P1=94.27KN/m2取值。模板、支架重量：P2 = 2.94KN/施工荷載：P3 = 1.96KN/振搗荷載：P4= 2.94KN/則有P = （P1+P2+P3+P4）=102.11 KN/m2。為保證施工安全，取安全系數2.0，則要求地基承載力fa=102.112.0=204.22KN/m2。要求處理后的地基承載力特征值不少

10、于205 KPa。3.2支架基礎處理方案一、 支架基礎處理方案1、一般地段支架基礎處理方案原勘察報告顯示，本工程地基容許承載力約為4080KPa。承載力太低。特別是因該地區曾被絞吸船擾動，上部土質容許承載力已達不到原地勘報告提供的地基承載力，因此，現場地地基承載力無法滿足施工要求，需進行地基加固處理，處理后的地基承載力應達到205 KPa。（在此基礎上確定換填的厚度，驗算下臥軟弱層能否滿足要求，進行沉降驗算，如能滿足即可；不能滿足要加大換填厚度）一般換填處理軟基處理厚度不會大3米，如果超過3米，經濟沒有優勢。沉降量大并不是因為換填厚度不夠造成的， 隨著換填厚度的加大，山皮石重度大于原來原狀土的

11、重度，隨之引起的附加應力也會加大地基的沉降。從地質報告上，換填3米后，原狀土層基底的承載力基本達到90KPa,所以也沒必要加大換填厚度。如果學降過大的話，可以先換填完山皮石然后做一些強夯，將沉降量提前完成，然后再打頂面混凝土。結合現場實際情況，首先清除地表承載力40KPa的淤泥，然后換填3.0米山皮石，由橋梁上部結構混凝土荷載各截面相差較大，為減少地基的不均勻變形，增加支架基礎的整體性和剛度，山皮石上面鋪筑30cm厚水泥穩定碎石，30cm厚C30鋼筋混凝土（一般部位10單層鋼筋網片，管涵部位10雙層鋼筋網片）。2、臨時通水管涵段支架基礎處理方案K0+100K0+120臨時通水管涵處，管涵上部砼

12、基礎已澆筑320mm厚。在原有基礎上鋪設10雙層鋼筋網片，鋼筋網片鋪設完成符合規范要求后澆注30拆模厚C30商品砼。二、支架基礎施工方案1、 清淤回填按42.5m+3.5m2=49.5m的寬度全聯放設清淤邊線，清淤要求將表層淤泥清到不影響地基兩側臨時排水溝的范圍外，并確保基底面無積水。首先在處理地基的外側挖好集水井，用挖掘機清除基槽淤泥，污水泵排出滲入槽內積水，確保基槽底部干凈。對于基槽填筑寬度不滿足要求的部位應進行刷破（坡度擬定1：1.5，根據淤泥坍塌實際另行增減），對于施工中因機械振動造成基槽邊坡失穩坍塌，地基處理前應將基槽兩邊5m范圍內的堆土倒運，減少其對換填基槽的側向壓力。2、換填山皮

13、石山皮石運至槽邊，由挖掘機分層填筑碾壓，每層填筑厚度不得超過50cm，要求壓實度大于90%。每填筑1.5m高度后，采用20t振動壓路機進行振動碾壓。振動碾壓不少于三遍。對于機械壓不到的部位采用級配砂礫分層換填，采用蛤蟆夯夯實。分層填筑厚度每層不大于30cm。3、水泥穩定碎石采用5%水泥含量的水泥穩定碎石，鋪設厚度30cm碾壓找平，設置3%的外向橫坡。4、水泥混凝土硬化水泥穩定碎石上面鋪設30cm厚C30混凝土面層，同時在支架地基處理范圍外修筑排水溝，確保排水溝暢通地排出施工現場外。并對處理后地基邊坡及排水溝進行防水處理，在排水溝底部及邊坡鋪設防水土工膜，確保該區域不被積水浸泡。5、載荷試驗對置

14、換好的地基進行加載試驗，驗證地基承載力和沉降量。3.3支架基礎處理計算 土層層數： 6 地下水埋深： 0.000(m) 壓縮層深度： 40.000(m) 沉降經驗系數： 0.600 地基承載力修正公式：承載力修正基準深度d0： 0.500(m) 序號 土類型 土層厚 容重 飽和容重 壓縮模量 承載力 寬度 深度 (m) (kN/m3) (kN/m3) (MPa) (kPa) 修正 修正 1 淤泥 4.000 18.0 19.0 3.000 60.0 0.000 1.000 2 粉土 1.200 17.7 19.0 5.000 90.0 0.000 1.500 3 粉砂 6.000 17.0 1

15、9.0 7.000 100.0 0.000 1.500 4 淤泥質土 7.000 17.2 19.0 4.000 90.0 0.000 1.500 5 粘性土 10.000 17.7 19.0 8.000 120.0 0.000 1.500 6 粘性土 10.000 18.0 19.0 10.000 150.0 0.000 1.500對于換填的山皮石、水泥穩定碎石以及水泥混凝土復合墊層結構取承載力按250KPa,擴散角25度。1. 墊層承載力驗算 基底平均壓力pk： 112.0(kPa) 基底最大壓力pkmax： 150.0(kPa) 基底自重壓力pc： 9.0(kPa) 墊層承載力特征值fz

16、： 256.8(kPa) pk = fz, 滿足！ pkmax = 1.2*fz, 滿足！ 因此換土墊層承載力滿足要求！2. 換填墊層底面處承載力驗算 墊層應力擴散角瑁 20.0(度) 墊層底附加應力pz： 98.0(kPa) 墊層底自重應力pcz： 36.0(kPa) 墊層底pz + pcz： 134.0(kPa) 墊層底地基土承載力特征值fz： 137.3(kPa) pz + pcz =300mm，滿足構造要求：墊層頂面寬度超出基礎底邊寬度不小于300mm！ 按應力擴散角驗算墊層底面寬度： 墊層底面寬度B2: 57.500(m) 基底壓力傳遞到墊層底的分布寬度B+2ztg瑁44.684(m

17、) B2 = B + 2ztg,墊層底面寬度滿足要求！4. 下臥層承載力驗算 土層號 深度 pz pcz pz + pcz fz 是否滿足 (m) (度) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) 3 5.20 0.0 98.0 46.8 144.8 163.4 滿足！ 4 11.20 0.0 98.0 100.8 198.8 234.4 滿足！ 5 18.20 16.5 89.6 163.8 253.4 359.0 滿足！ 6 28.20 23.0 76.4 253.8 330.2 524.0 滿足！ 7 38.20 23.0 66.5 343.8 410.3 659.0 滿足！ *

18、- 土層的應力擴散角 *pz - 下臥層頂面處的附加應力值 *pcz - 下臥層頂面處土的自重壓力值 *fz - 下臥層頂面處經深度修正后的地基承載力特征值5. 沉降計算 壓縮模量的當量值： 6.840(MPa) 沉降計算經驗系數： 0.600總沉降量：0.600 * 470.68 = 282.41(mm)通過計算，經過處理以后的支架基礎可以滿足上部施工總荷載的要求。 4、滿堂支架搭設方案4.1支架設計支架采用滿堂紅碗口架搭設，支架場地必須平整、堅密，標高基本一致。搭設前，在地面用白灰線彈出立桿的行距、列距控制線。在地基上每列腳手架底部沿縱向鋪設100mm*100mm的方木。支架施工前，應檢查

19、支架桿件的完好性，彎曲、壓扁的管件嚴禁施工。同時應按照鋼管架驗收規范抽樣進行抗壓失穩試驗，試驗合格后方可使用。支架搭設時，應保證立桿的垂直度偏差小于0.5%，頂部絕對偏差小于10mm/m。可調底座、可調頂托及碗口一定要旋緊，底部模板要墊實，底座要完全支在方木上，底座和頂托可調距不大于30厘米。箱梁支架設計原則為： 橫格梁與腹板下部沿橋長度立桿間距采用60cm，垂直橋方向間距采用30cm，橫桿步距60cm。無橫隔梁、無腹板下部桿橫距采用90cm，立桿縱距采用90cm，橫桿步距60cm。翼緣板下立桿橫距60cm，縱距60cm，橫桿步距90cm。剪刀撐設置：支架四邊與中間每隔4排支架立桿應設置一道縱

20、向剪刀撐，由底至頂連續設置；高于4米時，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。橫向剪刀撐按照每隔2排立桿設置一排橫向剪刀撐。1、支架穩定性計算箱梁梁高3.7m，頂板厚2646cm，底板厚2650cm。腹板厚60110cm，中隔梁寬200cm。（1）有橫梁部位驗算（3.7米梁高）有橫梁部位的模板支撐：次梁采用100mm150mm的方木，垂直于橋長度方向設置次梁中心間距30cm；主梁采用100mm150mm的方木，沿橋長度方向設置主梁中心間距60cm；碗扣腳手架立桿間距3060cm，步距60c

21、m。大、小楞采用東北落葉松，其力學參數如下：順紋彎應力 fm=11 N/mm2彈性模量 A. 荷載：模板及支架自重區：1100N/m2鋼筋砼自重：有橫梁部位：3.7m26103N/m3= 96200N/m2施工人員及設備自重：1000N/m2振搗時砼產生的荷載：2000N/m2荷載組合系數:靜載取1.2，動載取1.4 用于強度計算的總垂直荷載為：q1=（1100+96200+1000）1.2+20001.4=120760N/m2用于變形計算的總垂直荷載為：q2=（1100+96200+1000）1.2=117960N/m2B. 次梁計算：q=36.288N/mm 600 次梁上部荷載可簡化為受

22、均布荷載的簡支梁。 強度驗算：q=120760300/106=36.228N/mmM=1/8ql2=1/836.2286002=1630260 N.mm根據Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3計算得，Wx=1/6bh2=1/61001502=375000mm3IX=1/12bh3=28.125106 mm4=M/Wx=1630260/3.75105=4.35MPa=11Mpa撓度驗算：q=117960300/106=35.39N/mmf=5ql4/(384EIX)=535.396004/(3841000028.125106) =0.21mmf=300/400=0.75mmC. 主梁計算

23、：P=10868N 150 150主梁采用100mm150mm的方木，中心間距30cm，其上荷載可簡化為受集中荷載的簡支梁。 強度驗算：P=12076030030010-6=10868NM=PL/2=30190300/2=1.63106NmmWx=1/6bh2=1/61001502=375000mm3IX=1/12bh3=28.125106 mm4=M/Wx=1.63106/0.375106=4.3MPa=11Mpa撓度驗算：v=PL3/（48EIX）=10868 3003/(480.110528.125106) =0.007mmv=300/400=0.75mmD. 碗扣支架計算：碗扣支架立桿

24、截面（483.5），考慮到鋼管銹蝕，非標等因素，鋼管壁厚按照3mm計算，鋼管內徑為40mm，外徑為46mm。碗扣支架步距60cm，則有： A=405mm2 回轉半徑：r=1/4（462+402）0.5=15.24 長細比：=L/r=600/15.24=40 查鋼結構設計規范：=0.944結構重要系數取1.4=rN/（A）=（1207600.60.3）1.4/（0.944405）=79(Mpa) =215Mpa 支架滿足要求.（2） 箱梁無橫梁部位驗算（2.82米梁高）參見3.7米梁高處設置 (3) 無梁處板的驗算無橫梁部位的模板支撐：次梁采用100mm100mm的方木，中心間距300cm；主梁

25、采用100mm150mm的方木，中心間距900cm；碗扣腳手架立桿間距9090cm，步距60cm。A. 荷載模板及支架自重區：2200N/m2（因上部有板需支模板故數值加倍）鋼筋砼自重：無橫梁部位：0.52m261000 N/m3=13520N/m2施工人員及設備自重：1000 N/m2振搗時砼產生的荷載：2000N/m2荷載組合系數:靜載取1.2，動載取1.4 無橫梁部分用于強度計算的總垂直荷載為q3=（2200+13520+1000）1.2+20001.4=22864N/m2無橫梁部分用于變形計算的總垂直荷載為q4=（2200+13520+1000）1.2=20064N/m2B. 次梁計算

26、：q=6.859N/mm 900 次梁上部荷載可簡化為受均布荷載的簡支梁。 強度驗算：q=22864300/106=6.859N/mmM=1/8ql2=1/86.8599002=694473Nmm根據Wx=IX/（h/2）及IX=1/12bh3計算得，Wx=1/6bh2=16.67104 mm3，IX=8.33106 mm4=M/Wx=694473/16.67104=4.17MPa=11Mpa撓度驗算：q=2006430010-6=6.019 N/mmv=5ql4/(384EIX)=56.0199004/(3840.11058.33106) =0.616mmv900/400=2.25mmC.

27、主梁計算：P=6173N P=6173N 300 300 300主梁采用100mm150mm的方木，中心間距90cm，其上荷載可簡化為受集中荷載的簡支梁。 強度驗算：P=2286490030010-6=6173.28NM=PL/3=6173900/3=1.85106NmmWx=1/6bh2=1/61001502=375000mm3IX=1/12bh3=28.125106 mm4=M/Wx=1.85106/3.7510-5=5MPa=11Mpa撓度驗算：v=0.57mmv=900/400=2.25mmD. 碗扣支架計算：碗扣支架立桿間距9090cm，步距0.6m，則有 A=405mm2 回轉半徑

28、：r=1/4（462+402）0.5=15.24 長細比：=L/r=600/15.24=40 查鋼結構設計規范：=0.944結構重要系數取1.4=rN/（A）=（228640.90.9）1.4/（0.944405）=67.8(Mpa) =215Mpa 支架滿足要求.4.2支架施工1、測量放樣 測量人員用全站儀放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，并用白灰撒上標志線，現場技術員根據投影線定出單幅箱梁的中心線，同樣用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設碗扣支架。 2、布設立桿墊塊 根據立桿位置布設立桿墊板，墊板采用10cm10cm方木，使立桿處于墊板中心，墊板放置平整、牢固，底部無懸空現象。 3、支

29、架安裝 根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與碗扣支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。 4、頂托安裝 為便于在支架上高空作業，安全省時，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30cm以內為宜。 5

30、、支架參數（1） 翼板下立桿縱向及橫向間距采用9090cm，步距為60cm；（2） 無橫隔梁、無腹板下部桿橫距采用90cm，立桿縱距采用90cm，橫桿步距60cm。（3）橫格梁與腹板下部沿橋長度立桿間距采用60cm，垂直橋方向間距采用30cm，橫桿步距60cm。6、縱橫梁安裝 頂托標高調整完畢后，在其上安放1015cm的方木縱梁，在縱梁上間距30 cm安放1015cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫方木時，應注意橫向方木的接頭位置與縱向方木的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向方木接頭不在同一平面上。 7、支架預壓 為減少支架變

31、形及地基沉降對現澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢后進行支架預壓施工。預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.2倍。因懸臂板本身重量較輕，可根據實測的預壓結果，對懸臂板模板的預拱度作相應調整。 1、加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。 2、預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。 采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連

32、續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，可進行卸載。 3、卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。4、預壓荷載確定預壓重物用砂袋，砂帶底面積約1m2，每袋重量為1.2噸。T形剛構主梁部位每平米所需砂袋數量為：12.091.2/1.2 =12.09個，即需要1.2t砂袋12個，上層加0.5t砂袋1個。T型剛構箱梁無橫梁部位每平米所需砂袋數量為：9.331

33、.2/1.2=9.33個，取10個。8、模板工程箱梁基礎預壓卸載完成后，調整支架頂部標高到準確位置后，然后開始底模板施工。待箱梁鋼筋綁扎完畢、鋼絞線穿束完成后，方可支立側模。本工程箱梁底模采用15mm厚的木模。底模支設時，在每跨預壓沉降值基礎上再加1.5cm作為該跨預留拱度值，預留拱度按照拋物線布置。底模支設完成后，按照設計圖紙在每個箱室最低底處留設排水孔，孔徑5cm。為防止混凝土澆注時排水孔堵塞，混凝土澆注前，應在排水孔位置插PVC硬塑料管，塑料管長度應滿足高出底板混凝土頂面30cm以上。側模采用12mm厚的木模板。側模豎向設三道橫帶，橫帶采用100100mm方木，橫帶間距75cm。豎帶采用

34、50100mm方木，間距30cm。豎帶采用14穿墻螺栓對拉。側模支設完成后，在每個箱室內主梁腹板兩端預留通氣孔一個，孔徑10cm。底板鋼筋和腹板鋼筋、隔板及橫梁鋼筋綁扎完畢，且經監理工程師驗收合格后，開始支設內模。內模采用竹膠板場外組拼，現場吊裝的方法施工。內模吊裝到位后，外側套包一層塑料薄膜，防止灰漿從內模拼縫位置處滲漏。塑料薄膜破損位置采用塑料膠帶補漏。內模頂部采用滿堂紅鋼管架支撐，間距采用1.2m0.6m。端橫梁及中橫梁采用14穿墻螺栓對拉。內模支設完成后，在主梁頂板開設施工臨時人孔，人孔尺寸不得大于8080cm。人孔設在距梁端818m范圍內錯開布置。5、安全保證措施安全保證目標：無工傷

35、死亡事故，無重大機械設備事故，無坍塌事故。1、組織保證：項目部常設安全生產領導小組，下設專職安全員，督促、檢查日常安全工作。不允許違章指揮和違章操作。2、制度保證：完善各項生產管理制度，根據地基處理的施工特點制定相應的安全管理制度，如“教育制度、安全考核制度、安全檢查制度、事故分析制度、安全獎懲制度”等。3、責任保證：建立以安全崗位責任制為核心的安全生產責任制，落實各級管理人員和操作人員的安全責任。4、紀律保證：a、經理部職工要努力學習安全常識，提高安全意識，積極參加安全生產的各項活動，搞好安全生產。b、遵守勞動紀律，聽從指揮，不從事非本工種作業，嚴禁酒后上班。C、嚴格執行機械操作規程，持證上

36、崗操作，未有操作證和未受過安全教育的人員一律不準機械操作。6、附件說明：1、立桿接頭應錯開，接頭率不大于50%。支架基礎承載力計算-計算項目: 地基處理計算- 計算簡圖 應力分布簡圖 沉降計算簡圖 - 計算條件 - 基本參數 地基處理方法：換填墊層法 基礎參數 基礎類型： 條形基礎 基礎埋深： 1.000(m) 基礎寬度： 42.500(m) 基礎覆土容重： 20.000(kN/m3) 基底壓力平均值： 112.0(kPa) 基底壓力最大值： 150.0(kPa) 土層參數 土層層數： 6 地下水埋深： 0.000(m) 壓縮層深度： 40.000(m) 沉降經驗系數： 0.600 地基承載力

37、修正公式： 承載力修正基準深度d0： 0.500(m) 序號 土類型 土層厚 容重 飽和容重 壓縮模量 承載力 b d (m) (kN/m3) (kN/m3) (MPa) (kPa) 1 淤泥 4.000 18.0 19.0 3.000 60.0 0.000 1.000 2 粉土 1.200 17.7 19.0 5.000 90.0 0.000 1.500 3 粉砂 6.000 17.0 19.0 7.000 100.0 0.000 1.500 4 淤泥質土 7.000 17.2 19.0 4.000 90.0 0.000 1.500 5 粘性土 10.000 17.7 19.0 8.000 120.0 0.000 1.500 6 粘性土 10.000 18.0 19.0 10.000 150.0 0.000 1.500 *b - 基礎寬度地基承載力修正系數 *d- 基礎深度地基承載力修正系數 換填墊層參數 材料類型： A *A類：中砂、粗砂、礫砂、圓礫、角礫、石屑、卵石、碎石、礦渣等 *B類：粉質粘土、粉煤灰等 *C類：灰土等 壓縮模量： 15.000(MPa) 承載力： 25