1、精品文檔凝土課程設計單向肋梁板樓面姓名:班級:學號:指導教師:目錄1、設計任務書（1）2、設計計算書（2）4、板的設計（3）5、次梁的設計（6）6、主梁的設計（9）7、關于計算書及圖紙的幾點說明（15）參考資料：1、建筑荷載規范2、混凝土結構設計規范精品文檔鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設計任務書一、設計題目單向板肋梁樓蓋設計二、設計內容1、結構平面布置圖：柱網、主梁、次梁及板的布置2、板的強度計算（按塑性內力重分布計算）3、次梁強度計算（按塑性內力重分布計算）4、主梁強度計算（按彈性理論計算）5、繪制結構施工圖（ 1） 、結構平面布置圖（1：200）（ 2） 、板的配筋圖（1：50）（ 3）

2、、次梁的配筋圖（1：50；1：20）（4）、主梁的配筋圖（1:40;1:20）及彎矩M剪力V的包絡圖（5）、鋼筋明細表及圖紙說明三、設計資料1、樓面的活荷載標準值為6kN/m22、樓面面層水磨石自重為0.65kN/m2,梁板天花板混合砂漿抹灰20mm.3、材料選用：（1）、混凝土：C25（2）、鋼筋：主梁及次梁受力筋用HRB33駁鋼筋，板內及梁內的其它鋼筋可以采用HRB33驗。（3）、砌體采用MU10普通粘土石專、M7.5混合砂漿砌筑：丫=19KN/m現澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計計算書一、平面結構布置：1、確定主梁的跨度為6.6m和6.9m,次梁的跨度為6.0m,主梁每跨內布置兩根次梁，板

3、的跨度為2.2m和2.3m。2、按高跨比條件，當h圭工l=55mm時，滿足剛度要求，可不驗算撓度。40對于工業建筑的樓蓋板，要求h至80mm,取板厚h=80mm、，乙C/7Tt上乙-M、一、，井IT11t-i3、次梁的截面同度應滿足h=(一)L=(333-500)mm,取h=450mm121811則b=(-)h=(133200)mm,取b=200mm。23/、C/7Tt上乙Ur-1-1-1-、4、,#IT11_i-r4、主梁的截面同度應該滿足h=(一一)L=(440660)mm,h=650mm,則8141 1h=(-)h=(200300)mm,取b=300mm。23二、板的設計(按塑性內力重分

4、布計算)：1、荷載計算：板的恒荷載標準值：取1m寬板帶計算：水磨石面層80mm鋼筋混凝土板15mm板底混合砂漿0.65 1 =0.65kN/m0.08 25= 2.0kN/m0.015 17 = 0.255kN/m恒載：gk= 2.905kN/m活載：qk=61=6kN/m恒荷載分項系數取1.2;因為工業建筑樓蓋且樓面活荷載標準值大于4.0kN/m,所以活荷載分項系數取1.3于是板的設計值總值:g q=1.2gk 1.3qk =11.5kN/m2、板的計算簡圖:現澆板在墻上的支承長度不小于100mm取板在墻上的支承長度為120mm按塑性內力重分布設計，板的計算邊跨：Id=ln+；h=2300-

5、100120+8%=2120M1.0251n=2140mm,取101=2120mm(a=120mm)中跨：102=1n=2300-200=2100mm板為多跨連續板，對于跨數超過五跨的等截面連續板，其各跨受荷相同，且跨差不超過10%寸，均可按五跨等跨度連續板計算。計算簡圖如下圖：3、內力計算及配筋：%系數如下:用塑性內力重分布理論計算，則有表1.0支承情況截面位置端支座辿跨支座離端第一支座離端第二跨中中間支座中間跨中A1B2C3梁板擱支在墻上01/11兩跨連續：-1/10三跨以上連續：-1/111/16-1/141/16板與梁整澆連接-1/161/14梁-1/24梁與柱整澆連接-1/161/1

6、4則由M=o(g+q)l2可計算出Mi、Mb、M2、Mc,計算結果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/14-、.2M=s(g+q)l0(kN/m)4.699-4.6993.230-3.692由題知：b=1000mm,設as=20mm,貝Uh0=ha$=80-20=60mm,fc=11.9N/mm,fy=300N/mmcy根據各跨跨中及支座彎矩可列表計算如下：截面1B2CM(kNm)M1Mbm20.8M2Mc0.8McM="(g+q)l；4.699-4.6993.2302.584-3.629-2.95%fcbh；(kNm)42.84Ma=Sa1fcbh(20.11

7、0-0.1100.0750.0600.0860.0691=1_/1-2«s9b=0.614)0.116-0.1040.0780.062-0.083-0.067工=10房0.9421.0520.9610.9691.0411.033As=M/Ysfyh。（mm277.179248.106186.794148.184196.158.78實際配筋軸線軸線軸線位于次梁內跨上的板帶，其內區格四周與梁整體連接，故其中間跨的跨中截面（M2、M3）和中間支座（Mc）計算彎矩可以減少20%其他截面則不予以減少。5、繪制板的配筋示意圖：采用彎起式筋，詳見板的配筋圖.三、次梁設計（按塑性內力重分布計算）：1

8、、次梁的支承情況:5850U570060002、荷載計算:由板傳來：3.4862.3=8.0178kN/m次梁肋自重：0.20.45-0.0825=2.22kN/m0.015 0.45 -0.08 2 17 =0.30192kN /m次梁粉刷重恒載：gk=10.53972kN/m活載：qk=7.82.3=17.94kN/m設計值總值:g q=1.2gk 1.3qk28 .480 kN / m3、確定計算跨度及計算簡圖gH-q=28. 480KN/niU H H H H i H H B H H H H H H U H H J“II UH5兆口 WOO J 訴口。 157g J 5650塑性內力重

9、分布計算時，其計算跨度：中跨：l02uln=6000-300-5700mm邊跨：hi=lna2=6000-120-30022402=5850mm,(a=240mm)因跨度相差小于10%可按等跨連續梁計算，計算簡圖如下：3、內力計算：由M=u(g+q)l：可計算出Mi、Mb、M2、Mc,計算結果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/142M=ct(g+q)l0(kN/m)88.604-88.60457.832-66.093由V=F(g+q)ln可計算出Va、Vbi、Vb.、Vc,計算結果如下表:截面位置ABiBrCP0.450.600.550.55V=B(g+q)ln(kN)

10、81.12499.96489.28489.2844、截面承載力計算:、次梁跨中按T形截面計算，T形截面的翼緣寬度bf,按bfJl=1x6000=2000mm<b+s0=2100+200=2300mm,故取b；=2000mm。33梁高：h=450,h0=450-35=415mm翼緣厚：h'f=80mm判定T形截面類型：.hf80：1fcbfhf(h0)=1.011.9166780(360)=507.8106Nmm22= 507.8kN m>76.61kNm（邊跨中）50.10kNm（中間跨中）故各跨中截面屬于第一類T形截面、支座截面按矩形截面計算，離端第二支座B按布置兩排縱向

11、鋼筋考慮，取h。=40060=340mm,其他中間支座按布置一排縱向鋼筋考慮，取h0=360mm、次梁正截面承載力計算見下表:截面1B2C彎矩M(kNm)88.604-88.60457.832-66.093MfM0.0190.2450.012-0.183(送H.350)0.0190.2860.012-0.168¥s=1-0.5：0.9910.8570.9941.084As=M/八fyh0606.051-700.274394.247-413.011選用鋼筋、次梁斜截面承載力計算見下表:截面AB左B右CV(kN)81.12499.96489.28489.2840.25艮fcbh。(kN)

12、243.95232.05232.05243.95Vc=0.7ftbh0(kN)72.89869.34269.34272.898箍筋肢數、直徑2中62中62中6246Asv=nAsvi56.656.656.656.6445.01268.24913340.7122815523.1807194636.7190736實配箍筋間距150150150150AsvVcsVc十1.25fyvsvhs142.452861138.8968614138.8968614142.4528614O四、主梁設計（按彈性理論計算）：1、支承情況：25OLL12O口400.06600柱截面400X400,由于鋼筋混凝土主梁抗彎

13、剛度較鋼筋混凝土柱大的多,故可將主梁視作較支于鋼筋混凝土柱的連續梁進行計算。主梁端部支承于磚壁柱上，具支承長度a=370。2、荷載計算：為簡化計算，主梁自重亦按集中荷載考慮。10.55 6.0 = 63.3kN次梁傳來的荷載：主梁自重：(0.650.08)0.32.325=主梁粉刷重：2(0.65.-0.08)0.0152.317=恒載：Gk=76kN活載設計值：Q=17.96.0=108kN3、確定計算跨度及計算簡圖主梁計算跨度：邊跨：ln=6900-200-120=6580mm,因0.0251n=164<a/2=185mm取10=1.0251n+b/2=6950mm11中跨：10=1

14、n+-b柱+b柱=6200+400/0+400/2=6600mm22因跨度相差不超過10%可按等跨梁計算，計算簡圖如下:6S50660069503、內力計算：1)、彎矩設計值：M=k,GL+k2QL其中，k1k2可由書中表查取，L為計算跨度，對于B支座，計算跨度可取相鄰兩跨的平均值。2)、剪力設計值：V=k3G+k4Q,其中，k3k4可由書中表查可知。主梁彎矩計算GGGGGG(3)內力設計值及保包絡圖1)彎矩設計值彎矩M=ki+Glo+k2Qlo式中系數kik2由附表6-2相應欄內查得M,max=0.24X76X6.95+0.289乂108X6.95=345.8KN/mMB,max=-0.26

15、7X76X6.95-0.311乂108X6.95=-374.47KN/mM,max=0.067X76X6.600+0.20x108X6.6=176.17KN/m2)剪力設計值剪力V=k3+k4GVA,max=0.733X76+0.866乂108=149.24KNMlg=-1.267X76-1.311X108=-237.89KNVBR,max=1.0X76+1.22X108=207.98KN彎矩/剪力包絡圖彎矩包絡圖：1 ,第一三跨由可變荷載，第2跨沒有可變荷載Mb=Mc=-0.267X76X6.95-0.133X108X6.95=-240.45KN/m在第1跨內以支座彎矩M=0,M=-240.

16、45KM/m的連線為基線.做G=76KN,Q=108KN簡支連彎矩圖1/3x(G+q)xlo+MB/3=424.42KN/m1/3x(G+q)xlo+2乂M/3=265.97KN/m集中荷載作用出的彎矩值:1/3XGXl0+MB=-73.25KN/m2 ,第1,2跨由可變荷載,第3跨沒有第1跨：1/3X(76+108)X69.5-374.47/3=301.44KN/m1/3X(76+108)X69.5-2X374.47/3=176.62KN/m第2跨：1/3X(G+q)Xl0+Mc+2/3(MtMc)=107.34KN/m1/3x(G+Qxl0+Mc+2/3(MB-Mc)=162.89km/m

17、第2跨由可變荷載，第1,3跨沒有M=M=-0.267X76X6.95-0.133X108X6.95=-240.86KN/m第2跨兩集中荷載作用點出的彎矩為：1/3X(76+108)X6.95-240.86=185.41KN第1,3跨兩集中荷載作用點出的彎矩為:1/3X76X6.95-1/3X240.86=95.78KN/m1/3X76X6.95-2/3X240.86=15.49KN/m剪力包絡圖：1，第一跨VA,max=149.24KN,過第1個集中荷載后為149.24-76-108=-34.76KN;過第2個集中荷載后為-34.76-76-108=-218.76KNVBL,max=-237.

18、89KN；過第一個集中荷載后為-53.89KN；過第二個集中荷載后為130.11Kn2,第二跨VBl,max=207.98KN;過第一個集中荷載后為131.98Kn當可變荷載作用在低二跨時由此可作出下列幾種情況下的內力圖：將以上各圖繪于同一坐標系上，取其外包線，則為彎矩包絡圖。主梁剪力計算：同樣可繪出剪力包絡：4、主梁正截面和斜截面承載力計算：、主梁跨中按T形截面計算，T形截面的翼緣寬度bf,按bfE工l='<6950=2320mm<b+包=5980mm,故取bf=2320mm。33梁高：h=650,h°=65040=6100mm（邊跨），h0=65040=610mm（中間跨）翼緣厚：h'f=80mm各跨中截面屬于第一類T形截面。、支座截面按矩形截面計算，離端第二支座B按布置兩排縱向鋼筋考慮，取h0=650_70=580mm。正截面配筋計算。截面1B2彎矩M(kNm)345.8-374.47176.17-73.25M弋M“ofcbh2aQfcbfh20.0280.3180.0200.0601(圣=0.550)0.0460.5350.0260.099%=1-0.5;0.9860.8020.9900.969As=M/%fyh。158.412742.11082.4456.4選用鋼筋實際鋼筋截面回積(mnj)斜截面配筋計算：驗算接賣弄尺寸Hw=h-