1、本科畢業設計八層框架手算計算書摘 要本工程為市瑞都花園酒店，主體八層，局部為單層裙房。建筑物總高度為27.45m，占地面積約為1341.1。總建筑面積約為7194.2。主體部分結構形式總體上成“一”字型，本建筑物抗震等級為三級，抗震設防烈度為7度，設計使用年限為50，設計基準期為50年。基本雪壓為0.4kN/，屋蓋和樓蓋采用現澆鋼筋混凝土樓板。本設計選用橫向第6軸線的中間框架進行結構設計，考慮豎向恒、活荷載以與考慮地震作用。在確定結構布置之后，先進行重力荷載代表值的計算，接著利用由質量法求出的頂點位移求出結構自振周期，進而按底部剪力法計算水平地震作用的大小，從而求出在水平地震作用下的結構力（框

2、架彎矩、剪力、軸力）。然后利用彎矩二次分配法和靜力平衡原理計算豎向荷載（包括恒載、活載）作用下的結構力，進而進行框架的力組合，并找出最不利的一組或幾組組合力，進行梁、柱等構件配筋計算。此外還進行了結構布置中的室樓梯的設計，完成了平臺板、梯段板、平臺梁等構件的力分析和配筋計算。本結構采用橫向框架柱下條形基礎（縱向布置基礎連系梁），并對基礎進行了地基承載力、受沖切承載力和配筋計算，最后繪制出該房屋的結構施工圖。關鍵詞:地震作用、豎向荷載作用、力組合、截面設計。103 / 111AbstractThis project is Rui Garden Hotel in Zhengzhou City.It

3、 contains main partcomposed of eight floors and local single-layer skirt.The building whose total height is 27.45mcovers an area of approximately 1341.1 square meters.The total floor area is approxi-mately 7194.2 square meters. The main part ofthe overall structure is about straight. The building

4、9;s seismic rating is the 3rd level. The seismic fortification intensity is 7thdegree.The de-signlife span is 50 years and the design basis is also 50 years.The basi-c snowpressure is 0.4 KN per square meter.The structure of roof and floor is reinfoc-ed concrete board.This design uses intermediate f

5、ramework for the structural design of the horizontal axis 6. To consider the vertical constant and live load,as well as the horizontal direct-ion earthquake is essential.Having determining the structural arrangement,I firstly calcu-lated gravity loads representativevalue. Then, I use the vertex disp

6、lacement obtained b-ythe mass method to calculate the structural natural periods.And then I calculate thesize of the horizontal forcewith seismic base shear method.Thus obtained the internal force of the structure(moment,shear and axial force) under the horizontal seismic.And then I use the Moment D

7、istribution Method and static balance principle to calculate t-he structure's internal forces under the dead and live load. Then I caculated internal force combinations of the framework,andidentify the most unfavorable one group or s-everal groups of combinations of internal force to calculate r

8、einforcementof beams, co-lumns and other component. In addition,I operated the structural arrangement of the i-nterior staircases.And I completed the internal force analysis and reinforcement calcula-tion of platform board, bench boards,platforms, beams and other components.I use the stripfoundation

9、 under horizontal frame column,and layout longitudinal foundation tie b-eam.At the same time I operated foundation bearing capacity, the punching shear cap-acity and reinforcement calculation of the basis.Finally, I map out the structure of thehousing construction plans.Keywords:Horizontal seismic e

10、ffect,Vertical load effect,Internal force combination,Section design.目 錄第一章緒論1第二章工程概況32.1 工程概況32.2工程地質條件與主要參數32.2.1抗震等級32.2.2雪荷載32.2.3地質條件32.2.4 水文地質條件3第三章樓、屋面板結構設計53.1 設計資料53.1.1 樓面建筑做法53.1.2 屋面建筑做法53.1.3 活荷載53.1.4 選用材料53.1.5 結構布置63.2 板的受力分析級與配筋計算63.2.1荷載計算63.2.2 樓、屋面板受力分析與配筋計算73.3 繪制配筋計算結果16第四章框架結

11、構設計174.1 設計資料174.1.1 設計標高174.1.2 墻身做法174.1.3 樓面建筑做法174.1.4 屋面建筑做法174.1.5 頂棚做法174.1.6門窗做法174.1.7 地質資料174.1.8 基本風壓、雪壓174.1.9 活荷載184.2 確定計算簡圖194.2.1 結構平面布置圖194.2.2 橫向框架計算簡圖204.3 水平地震作用下橫向框架力分析214.3.1重力荷載代表值的計算214.3.2結構自振周期的計算244.3.3 水平地震作用力的計算274.3.4 水平地震作用下框架力分析294.4 豎向永久荷載作用下橫向框架力分析324.4.1 計算單元324.4.

12、2 荷載計算334.4.3 畫出框架計算簡圖364.4.4 計算分配系數和固端彎矩364.4.5 橫向框架彎矩分析404.4.6 橫向框架梁跨中彎矩、梁端剪力、柱軸力和剪力計算414.4.7 畫出橫向框架在永久荷載作用下的力圖434.5 豎向可變荷載作用下橫向框架力分析454.5.1 計算單元454.5.2 荷載計算464.5.3 畫出框架計算簡圖474.5.4 計算分配系數和固端彎矩474.5.5 橫向框架梁柱端彎矩分析484.5.6 橫向框架梁跨中彎矩、梁端剪力、柱軸力和剪力計算504.5.7 畫出橫向框架在永久荷載作用下的力圖514.6 橫向框架力組合534.6.1 結構抗震等級534.

13、6.2橫向中間框架力組合544.6.3 橫向中間框架力調整634.6.4 調整后的梁柱力設計值匯總674.7 框架梁、柱截面設計694.7.1 框架梁截面設計694.7.2 框架柱截面設計734.8 繪制框架結構施工圖80第五章樓梯結構設計815.1 首層樓梯結構設計815.1.1 設計資料815.1.2 梯段板的設計815.1.3 平臺板的設計825.1.4 平臺梁的設計835.2 標準層樓梯結構設計845.2.1 設計資料845.2.2 梯段板的設計845.2.3 平臺板的設計855.2.4 平臺梁的設計855.3 繪制樓梯結構施工圖86第六章. 基礎結構設計876.1基礎布置876.2

14、力分析876.2.1基礎底面尺寸的確定876.2.2 計算地基凈反力876.2.3計算梁初始力和支座反力886.2.4 計算調整荷載886.2.5 計算荷調整載作用下基礎梁力與支座反力896.2.6 計算基礎梁的力906.3 條形基礎截面設計916.3.1條形基礎肋梁設計916.3.2條形基礎翼板設計936.4 繪制結構施工圖94第七章結論95參考文獻97附錄99致101第一章 緒 論建筑結構的選型是一個綜合性的問題，應選擇合理得到結構形式。該房屋選用了框架結構。鋼筋混凝土框架結構是多高層建筑中常用的結構形式，是因為框架結構整體性能好而利于抗震，便于形成大跨度大空間。平面布置靈活，便于分割布置

15、，結構輕巧。框架結構的梁、柱構件易于標準化、定型化，便于采用裝配整體式結構，施工效率高，從而縮短工期；采用現澆混凝土框架時，結構的整體性、剛度好，設計處理適當能達到較好的抗震效果。因此，很多現代建筑如教學樓、圖書館住宅等公共建筑多采用框架結構，或者框架剪力墻結構。材料上多用鋼筋混凝土，局部采用鋼結構，以滿足自重活荷載以與實驗器材和辦公用具荷載，并保證具有足夠狗的強度和穩定性要求。框架結構是指由梁和柱以剛接或者鉸接相連接而成構成承重體系的結構，即由梁和柱組成框架共同抵抗適用過程中出現的水平荷載和豎向荷載。傳力明確、結構布置靈活、抗震性能好和整體性好，目前已廣泛應用與各類多層的工業與民用建筑中。采

16、用框架結構的房屋墻體不承重，僅起到圍護和分隔作用，一般用預制的加氣混凝土、膨脹珍珠巖、空心磚或多孔磚等輕質板材等材料砌筑或裝配而成。該房屋為八層，且高度適中，綜合適用性，安全性，經濟性等因素，結構形式采用框架結構比較合理。框架結構設計主要包括框架結構布置、框架結構力分析、框架結構截面設計、框架結構地震作用位移驗算與基礎設計等方面的容。在本次設計中以上所提到容均有涉與。第二章 工程概況2.1 工程概況本工程為八層鋼筋混凝土框架結構體系，建筑平面為“一”字型，建筑高為26.94m。2.2工程地質條件與主要參數2.2.1抗震等級建筑結構抗震等級為三級，抗震設防烈度為7度，設計使用年限為50年。2.2

17、.2雪荷載地區基本風壓為0.45kN/，基本雪壓為0.4kN/。2.2.3地質條件根據某地質勘察部門提供的工程地質勘察報告，地層結構與底層評書，自然地面以下土層依次為：第一層：素填土層，地不賣身為0.5m-0.8m。第二層:黏土層，底部埋深為1.5m-1.8m，承載力特征值為=150kPa。.第三層:粉質粘土層，底部埋深為3.2m-3.5m，承載力特征值為=180kPa。第四層：細砂層,底部埋深為4.8m-5.2m，承載力特征值為=195kPa。第五層：中砂層，底部埋深為6.1m-6.4m，承載力特征值為=210kPa。第六層：粗砂層，底部埋深為7.8m-8.4m，承載力特征值為=230Pa.

18、。第七層：含砂粗礫層，底部埋深為17.8m-18.5m，承載力特征值為=243kPa。2.2.4 水文地質條件地下水埋深9.5m-10.3m，場地類型為一類場地，建筑場地類別為類。地震烈度為7度，不會產生地震液化。勘察結論與建議：本工程建議采用柱下條形基礎，地基采用天然地基。粉質粘土層和細砂層為持力層地基承載力特征值為=230kPa，基礎埋深為2.4m。第三章樓、屋面板結構設計3.1 設計資料3.1.1 樓面建筑做法樓面上建筑做法采用中南標準圖集98ZJ001中的樓10，頂棚做法采用其中的頂1,如圖3.1。3.1.2 屋面建筑做法屋面建筑做法，采用中南標準圖集98ZJ001中的屋9，頂棚采用其

19、中的頂1，如圖3.2。圖3.1 樓面與頂棚建筑做法3.1.3 活荷載該房屋用途為酒店，查建筑結構荷載規GB50009-2001，樓面活荷載為2.0 KN/。屋面為不上人屋面，查建筑結構荷載規GB50009-2001，屋面活荷載為0.5 KN/。3.1.4 選用材料樓面結構采用C25級混凝土，板受力鋼筋采用HRB335。圖3.2 屋面與頂棚建筑做法3.1.5 結構布置該框架結構采用橫向框架承重方案，樓板與屋面板類型如圖3.3。圖3.3 樓板、屋面板區格類型劃分3.2 板的受力分析級與配筋計算3.2.1荷載計算1）屋面板荷載恒載標準值屋面建筑做法(查中南標準圖集98ZJ001) 2.2 kN/屋面

20、鋼筋混凝土板 25×0.1=2.5 kN/頂棚(中南標準圖集98ZJ001) 0.24 kN/ 小計 =4.94 kN/ 活載標準值屋面活荷載(不上人屋面) 0.5 kN/雪荷載(查荷載規雪荷載分布系數=1.0) =1.0×0.4 kN/ 小計 =0.5 kN/2）樓面板荷載 恒載標準值樓面建筑做法(查中南標準圖集98ZJ001) 0.7 kN/樓面鋼筋混凝土板 25×0.1=2.5 kN/頂棚(中南標準圖集98ZJ001) 0.24 kN/ 小計 =3.44 kN/活載標準值 樓面活荷載（查荷載規） 2.0 kN/ 小計 2.0 kN/3.2.2 樓、屋面板受力

21、分析與配筋計算樓、屋面板設計采用塑性理論，本設計采用塑性鉸線法。1）屋面板力分析與配筋計算（1）設計荷載永久荷載控制 q=1.35+1.4×0.7=1.35×4.94+1.4×0.7×0.5=7.16 kN/可變荷載控制 q=1.2+1.4=1.2×4.94+1.4×0.5=6.63 kN/ 屋面板分布荷載采用q=7.16 kN/ （2）屋面板力分析和配筋計算D區格板： D區格如圖3.4所示 計算跨度 =2.4-b=2.4-2×0.125=2.15m=3.6-b=3.6-2×0.15=3.30m圖3.4 D區格計算

22、簡圖=1.53，采用以下比值=0.48 =1.1 =0.72 由塑性理論公式（3.1）（a=l） （3.1）得×7.16××（3×3.3-2.15）=+2.15（1.5×）求得=1.26 =0.60=1.34 =0.91 跨中截面配筋、= =1-=0.55 =0.016×1000×80×=50.77=0.2%，故少筋，需按最小配筋率配筋=0.2%×1000×100=100 故配以B6150（=189） ,、配以B6200，、配以B6250. C區格板C區格如圖3.5所示圖3.5 C區格計算簡圖計

23、算跨度 =2.15m =3.6-+0.05+=3.58m=1.66，采用以下比值=0.42 =1.24 =0.65 由D區格已經求得=0.91 由上式得×7.16××（3×3.58-2.15）=3.58（2+1.24+1.24） +2.15（1.5×0.42-0.5+0.91+0.65） 求得=1.27 =0.53 =1.58 =0.91 =0.83 由D區格的計算，可對C區格采用一樣配筋。B區格 B區格簡圖如圖3.6所示 圖3.6 B區格計算簡圖計算跨度 =3.6-2×0.15=3.3m =6.6-+0.05+=6.575=1.99

24、2，采用以下比值=0.18 =1.97 =0.2 由D區格計算得=1.34 由上式得×7.16××（3×6.575-3.3）=6.575（2+1.97+1.97） +3.3（1.5×0.15-0.5+1.34+0.2） 求得=2.71 =0.49 =5.34 =1.34 =0.54 跨中截面配筋、=0.036=0.0362=0.0362×1000×80× =115.0 ，仍按構造配筋，配以B8220（=229），按構造配以B6250。 支座截面配筋、=0.07=0.55=0.073×1000×8

25、0×=231.7=0.289%=0.2%、配以B8200（=251），配以B6250。 A區格 A區格簡圖如圖3.7所示 計算跨度 =3.6-0.15+=3.5m =6.6-0.125+0.05+=6.575m=1.88，采用以下比值=0.2 =1.9 =0.3圖3.7 A區格計算簡圖 由前計算得 =5.34 =1.58 由上式得×7.16××（3×6.575-3.5）=6.575（2+5.34+1.9） +3.5（1.5×0.2-0.5+1.58+0.3） 求得=3.0 =0.6 =5.34=5.7 =1.58 =0.9 跨中截面配

26、筋、 由B區格配筋計算，該區格配以B8220，配以B6250。支座截面配筋、=0.075=0.55=0.078×1000×80×=247.52=0.248%=0.2%、配以B8200（=251），配以B6160。2）樓板力分析與配筋計算（1）設計荷載永久荷載控制 q=1.35+1.4×0.7=1.35×3.44+1.4×0.7×2.0=6.604 kN/可變荷載控制 q=1.2+1.4=1.2×3.44+1.4×2.0=6.93 kN/ 屋面板分布荷載采用 q=6.93 kN/ （2）屋面板力分析和配筋計

27、算D區格板 計算跨度 =2.4-b=2.4-2×0.125=2.15m=3.6-b=3.6-2×0.15=3.30m=1.53，采用以下比值=0.48 =1.1 =0.72 由塑性理論公式（a=l）得×6.93××（3×3.3-2.15）=+2.15（1.5×）求得=1.28 =0.61=1.41 =0.92 跨中截面配筋、= =1-=0.55 =0.0171×1000×80×=54.4=0.2% ，故少筋，需按最小配筋率配筋=0.2%×1000×100=100 故按構造配以

28、B6160（=177） ,、配以B6250。 支座配筋=0.019=1-=0.55=0.0192×1000×80×=61.0=0.2%按構造配以B6160（=177），、均配以B6250。C區格板計算跨度 =2.15m =3.6-+0.05+=3.58m=1.66，采用以下比值=0.42 =1.24 =0.65 由D區格已經求得=0.92 由上式得×6.93××（3×3.58-2.15）=3.58（2+1.24+1.24） +2.15（1.5×0.42-0.5+0.92+0.65） 求得=1.28 =0.54 =1

29、.58 =0.92 =0.83 由D區格的計算，可對C區格采用一樣配筋。B區格 計算跨度 =3.6-2×0.15=3.3m =6.6-+0.05+=6.575=1.992，采用以下比值=0.18 =1.97 =0.2 由D區格計算得=1.41 由上式得×6.93××（3×6.575-3.3）=6.575（2+1.97+1.97） +3.3（1.5×0.18-0.5+1.41+0.2） 求得=2.72 =0.49 =5.36 =1.41 =0.54 跨中截面配筋、=0.036=0.037=0.037×1000×80&

30、#215; =117.0 ，仍按構造配筋，配以B8200（=251），配以B6250。 支座截面配筋、=0.07=0.55=0.073×1000×80×=231.8=0.289%=0.2%、配以B8200（=251），配以B6250。A區格 計算跨度 =3.6-0.15+=3.5m =6.6-0.125+0.05+=6.575m=1.88，采用以下比值=0.2 =1.9 =0.3 由前計算得=3.84=5.36 由上式得×6.93××（3×6.575-3.5）=6.575（2+5.36+1.9） +3.5（1.5×

31、0.2-0.5+1.58+0.3） 求得=3.2 =0.64 =3.84=6.08=5.36 =0.96跨中截面配筋、=0.042=0.55=0.043×1000×80×=136.5=0.17%=0.2%配以B8220（=229），配以B6250。支座截面配筋、=0.08=0.55=0.083×1000×80×=263.4=0.263%=0.2%配以B8180（=279），配以B6250,配以B8200。3.3 繪制配筋計算結果將前述各類型區格配筋計算結果畫出樓板和屋面板配筋圖，見附錄。第四章框架結構設計4.1 設計資料4.1.1 設

32、計標高室設計標高0.000，室外高差為450mm。4.1.2 墻身做法填充墻為粘土空心磚，用M5混合砂漿砌筑，粉刷為混合砂漿打底，紙筋灰抹面，厚20mm，“803”墻涂料兩度。外粉刷為1:3水泥砂漿打底，厚20mm，瓷錦磚貼面。4.1.3 樓面建筑做法樓面建筑做法見3.1.14.1.4 屋面建筑做法屋面建筑做法見3.1.24.1.5 頂棚做法頂棚建筑做法見3.1.1和3.1.24.1.6門窗做法門廳處為鋁合金門窗，其他均為木門、鋼窗。4.1.7 地質資料地基資料見工程概論中2.2.3，地基土為良好密實，修正后地基承載力特征值為=230。4.1.8 基本風壓、雪壓查建筑結構荷載規GB50009-

33、2001，地區基本風壓為0.45 kN/，基本雪壓為0.4 kN/。4.1.9 活荷載該房屋用途為酒店，查建筑結構荷載規GB50009-2001，樓面活荷載為2.0 kN/，走廊也為2.0 kN/。屋面為不上人屋面，查建筑結構荷載規GB50009-2001，屋面活荷載為0.5 kN/。a 首層平面布置圖圖4.1 結構平面布置圖b 二層平面布置圖圖4.1 結構平面布置圖b 二層平面布置圖圖4.1 結構平面布置圖4.2 確定計算簡圖4.2.1 結構平面布置圖該房屋結構采用橫向框架承重方案，結構平面布置如圖4.1 。1）梁截面尺寸如下表4.1表4.1 樓蓋、屋蓋梁截面尺寸與混凝土強度等級 層次混凝土

34、強度等級橫向框架梁（b×h）邊縱連系梁（b×h）中縱連系梁（b×h）邊跨（AB、CD）中間跨（BC）1-8C25300×600300×450250×500250×5002）柱截面尺寸初估 由建筑抗震設計規GB50011-2010確定該房屋結構抗震等級為三級，其軸壓比限值=0.9，各層重力荷載代表值近似取為12kN/，由圖4.1可知邊框架柱和中間框架柱符合面積分別為4.5×3.6和3.3×3.6。對初步布置的柱進行軸壓比驗算： 第一層： 邊柱 =0.28=0.9 中柱 =0.35=0.9 第二層： 邊柱 =

35、0.0.336=0.9 中柱 =0.423=0.9第三層： 邊柱 =0.346=0.9中柱=0.435=0.9柱截面尺寸確定如下表4.2表4.2 框架柱截面尺寸與混凝土強度層次混凝土強度等級柱截面尺寸（b×h）柱高3-8C30450×5003.32450×6003.31C35450×7005.554.2.2 橫向框架計算簡圖取頂層柱形心線作為框架柱軸線，兩軸線取至板底，2至8層為層高，底層柱高度取基礎頂面至一層板底的高度，即3.9+0.45+1.2=5.55m，橫向框架計算簡圖如圖4.2。圖4.2 框架結算簡圖4.3 水平地震作用下橫向框架力分析水平地震

36、作用下橫向框架力分析采用底部剪力法。4.3.1重力荷載代表值的計算1）屋面與樓邊永久荷載標準值 屋面恒載 4.94 kN/ 樓面恒載 3.44 kN/ 2）屋面與樓面可變荷載標準值 屋面（不上人）活荷載 0.5 kN/ 屋面雪荷載 =1.0×0.4 kN/ 樓面活荷載 2.0 kN/ 3）梁、柱、墻、門窗重力荷載代表值計算 （1）梁、柱重力荷載代表值計算 梁柱重力荷載代表值計算列于下表4.3表4.3 梁、柱重力荷載代表值 構件類型層次構件名稱bmhmkN/m³gkN/mmnkN梁1邊KL300600251.054.7255.822606.36中KL300450251.053

37、.5441.71166.272邊KL300600251.054.7255.9522618.50中KL300450251.053.5441.81170.173-8邊KL300600251.054.7256.122634.10中KL300450251.053.5441.91174.071-8縱連梁250500251.053.283.1540413.281衛次梁240400251.052.525.721228.832-8衛次梁240400251.052.525.721172.97柱1KZ450700251.18.6635.55442115.502450600251.17.4253.3441078.1

38、13-8450500251.16.1883.344898.50（2）墻體重力荷載代表值計算 墻體為240mm厚粘土空心磚，外墻面貼瓷磚（0.5 kN/），墻20mm厚抹灰，則單位墻重如下： 外墻：0.5+15×0.24+17×0.02=4.44 kN/ 墻：15×0.24+2×17×0.02=4.28 kN/ （3）門窗重力荷載代表值查建筑結構荷載規GB50009-2001得知木門單位面積重力荷載代表值為0.2 kN/； 鋁合金窗單位面積重力荷載代表值為 0.4 kN/； 鋼窗單位面積重力荷載代表值為0.45 kN/。 4）各層質點重力荷載代表

39、值計算 每個質點處的重力荷載代表值即該層所有構件與墻體門窗重力荷載代表值總和，該計算模型共有8各質點。=606.36+66.27+413.28+2115.50+2×13.41+（3.44+0.5×2.0）×15.6×+4.4×+4.28× +（6.6-0.35-0.45）×5.55×0.2×25×2+8×2.1×0.9×0.15+5×1.5×2.1×0.15+4×1.5×2.4×0.15+8×2.

40、1×1.8×0.4+4×2.1×0.9×0.4+1.5×1.8×0.4+1.2×1.8×0.4=9147.95 kN=618.5+70.17+413.28+1078.17+12×13.41+(3.44+0.5×2.0) ×15.6×36+4.44× +4.28× +（6.6-0.3-0.35）0.24×12+2.4×0.24×（3.3-0.4）×2×7.5+（20×2.1×1.

41、8+4×2.1×0.9 +1.5×1.8）×0.4+（14×2.1×0.9+1.5×2.1+12×0.75×2.1）×0.15 =7235.9 kN（i=37）=634.10+74.07+413.28+898.50+12×13.41+(3.44+0.5×2.0) ×15.6×36+4.44×+4.28× +（6.6-0.5）×3.6×0.2×2×25+×7.5×0.24

42、5;12+2.4×0.24×（3.3-0.4）×2×7.5+（20×2.1×1.8+4×2.1×0.9+1.5×1.8）×0.4+（14×2.1×0.9+1.5×2.1+12×0.75×2.1）×0.15 =7115.6 kN=-(3.44+0.5×2.0) ×15.6×36+(4.94+0.5×0.4) ×15.6×36+0.24×0.6×2×(

43、15.6+36) ×15+3.3×(3×2.4+2×3.6) ×0.2×25=7969.2 kN4.3.2結構自振周期的計算 （1）橫向框架梁剛度的計算 該房屋結構為鋼筋混凝土現澆框架，中間框架剛度矩為1.5， 中間框架剛度為2.0,邊框架和中間框架線剛度分別為1.5/l、2.0/l，橫向框架梁剛度的計算如下表4.4圖4.3 各質點重力荷載代表值表4.4 橫向框架梁剛度計算 跨別N/b×hmm×mm=lmm/l1.5/l2.0/l邊跨2.8×300×6005.4×66002.291&#

44、215;3.437×4.582×中跨2.8×300×4502.278×24002.658×3.987×5.316×（2）框架柱側移剛度的計算表4.5 框架柱線剛度的計算 層次mmN/b×hmm×mm=/l 15.55×3.15×450×70012.863×7.301×23.3×3.0×450×6008.100×7.364×3-83.3×3.0×450×5004.688

45、×4.262×表4.6（a） 橫向中框架A、D柱側移剛度計算 層次截面尺寸層高混凝土彈性模量（一般層）(一般層)D=kN/mb×hm×mhmkN/（底層）（底層）3-80.45×0.53.33.0×1.0750.3501.10216438.520.45×0.63.33.0×0.6220.2371.10219232.910.45×0.75.553.15×0.6280.4290.39012215.3表4.6（b） 橫向中框架B、C柱側移剛度計算層次截面尺寸層高混凝土彈模（一般層）(一般層)D=kN/

46、mb×hm×mhmkN/（底層）（底層）3-80.45×0.53.33.0×2.3220.5371.10223344.720.45×0.63.33.0×1.3440.4021.10232622.810.45×0.75.553.15×1.3560.5330.39015746.1表4.6（c） 橫向邊框架A、D柱側移剛度計算 層次截面尺寸層高混凝土彈性模量（一般層）(一般層)D=kN/mb×hm×mHmkN/（底層）（底層）3-80.45×0.53.33.0×0.8060.287

47、1.10213479.620.45×0.63.33.0×0.4670.1891.10215337.610.45×0.75.553.15×0.4710.3930.39011190.2表4.6（d） 橫向邊框架B、C柱側移剛度計算層次截面尺寸層高混凝土彈 性模量（一般層） (一般層)D=kN/mb×hm×mHmkN/（底層）（底層）3-80.45×0.53.33.0×1.7420.4661.10221886.720.45×0.63.33.0×1.0080.3351.10227185.710.45&#

48、215;0.75.553.15×1.1680.5230.39014891.86) 各層D值的匯總 第1層: D=(11190.2+14891.8)×4+（12215.3+15746.1）×18=607633.2 第2層：D=(15337.6+27185.7)×4+（19232.9+32622.8）×18=1103495.8 第3層：D=(13479.6+21886.7)×4+（16438.5+23344.7）×18=857562.87） 結構自振周期的計算框架頂點位移的計算采用質量法，具體計算如下表4.7表4.7 橫向框架頂

49、點位移計算層次（kN）(kN)(kN/m)=(m)（m）87969.27969.2857562.80.00930.324977115.615084.8857562.80.01760.315667115.622200.4857562.80.02590.298057115.629316.0857562.80.03420.272147115.636431.6857562.80.04250.237937115.643547.2857562.80.05080.195427235.950783.11103495.80.04600.144619147.9559931.1607633.20.09860.098

50、6考慮框架填充墻的作用，取=0.7 結構基本自振周期 =1.7×0.7=1.7×0.7×=0.68 s4.3.3 水平地震作用力的計算 （1）多遇地震作用下總剪力的計算 查建筑抗震設計規GB50011-2010，該結構抗震設計按七度設防，地震基本加速度為0.15g，類場地，設計地震分組按照第一組，則=0.35s、=0.12，采用底部剪力法計算，由于=0.681.4=0.49s，故應考慮頂部附加地震作用，取=0.08+0.07=0.08×0.68+0.07=0.124s 結構底部剪力=0.85 =×0.12×0.85×5993

51、1.1 =3362.4 kN頂部附加地震作用=0.124×3362.4=416.9 kN（2）各層地震作用剪力的計算 考慮了頂部附加地震作用后，第i質點上的水平地震作用標準值=(1-) （4.1）各層地震作用剪力計算見下表4.8表4.8 各層地震作用剪力計算 層次mmkNkN83.328.657969.2228317.60.2260665.68665.68+416.9=1082.673.325.357115.6180380.50.1786526.071608.763.322.057115.6156899.00.1553457.442066.153.318.757115.6133417.50.1321389.102455.243.315.457115.61099