1、17137降壓變電站（110/35/10kV）電氣部分初步設計摘 要IVAbstractV第一部分 設計說明書1第1章 概述11.1 變電站的作用11.2 待建變電站的主要技術指標與參數1第2章 主變壓器的選擇22.1 主變壓器容量、臺數的選擇22.1.1主變壓器臺數的選擇22.1.2 主變壓器容量的選擇22.2 主變壓器型式的選擇22.2.1相數的確定32.2.2繞組數的確定32.2.3接線型式的確定32.2.4結構型式的選擇32.2.5調壓方式的確定32.3 主變壓器型號選擇結果42.4 站用變壓器型號的選擇4第3章 電氣主接線的選擇53.1 電氣主接線的設計原則和要求53.1.1電氣主接

2、線的設計原則53.1.2對主接線設計的基本要求53.2 電氣主接線設計方案5第4章 短路電流的計算74.1 短路電流計算的目的74.2 短路電流計算方法與結果74.2.1三相短路電流的計算方法74.2.2不對稱短路電流的計算方法84.2.3短路電流計算的結果9第5章 電氣設備的選擇和校驗105.1 電氣設備選擇的一般條件105.1.1按正常工作條件選擇105.1.2按短路情況校驗：105.2 敞露母線與電纜的選擇125.2.1母線的選擇125.2.2母線的選擇結果135.2.3架空出線的選擇135.2.4架空出線的選擇結果145.2.5電纜的選擇145.2.6電纜選擇結果155.3 絕緣子和穿

3、墻套管的選擇155.3.1絕緣子和穿墻套管的選擇方法155.3.2絕緣子的選擇結果165.3.3穿墻套管的選擇結果175.4 高壓斷路器的選擇175.4.1高壓斷路器的選擇方法175.4.2高壓斷路器的選擇結果185.5 隔離開關的選擇195.5.1隔離開關的選擇方法195.5.2 隔離開關的選擇結果205.6 電流互感器的選擇215.6.1電流互感器的選擇方法215.6.2電流互感器的選擇結果225.7 電壓互感器的選擇235.7.1電壓互感器的選擇方法235.7.2電壓互感器的選擇結果235.8 高壓熔斷器的選擇245.8.1熔斷器的選擇原則245.8.2熔斷器的選擇結果245.9 避雷器

4、的選擇255.9.1避雷器的選擇原則255.9.2避雷器的選擇結果255.10 消弧線圈的選擇265.10.1中性點不接地的適用圍265.10.2中性點接地方式的選擇265.10.3主變壓器中性點接地選擇26第6章 高壓配電裝置的配電布置266.1 配電裝置的類型與應用276.1.1各類型配電裝置的特點276.1.2配電裝置的應用276.2 配電裝置的設計要求與步驟276.2.1配電裝置的設計要求276.2.2配電裝置的設計27第7章 變壓器繼電保護277.1概述277.2繼電保護裝置的基本要求287.3繼電保護裝置的一般規(guī)定287.4變壓器繼電保護類型28第二部分 設計計算書29第8章 變壓

5、器容量的計算308.1 主變壓器容量的計算308.1.1主變容量的選擇308.1.2主變壓器型號的選擇308.2 站用變壓器型號的選擇31第9章 短路電流的計算3110.1 母線的選擇4710.1.1 110kV側母線的選擇4710.1.2 35kV側母線的選擇4810.1.3 10kV側母線的選擇4910.2 架空出線和電纜的選擇5110.2.1 35kV側架空出線選擇5110.2.2 10kV側架空出線選擇5210.2.3 10kV側電纜出線選擇5410.3 絕緣子和穿墻套管的選擇5610.3.1 110kV側絕緣子5610.3.2 35kV側絕緣子5610.3.3 10kV側絕緣子561

6、0.3.4 10kV側穿墻套管5710.4 高壓斷路器的選擇5710.4.1 110kV側斷路器5710.4.2 35kV側斷路器5810.4.3 10kV側斷路器6010.5 隔離開關的選擇6110.5.1 110kV側隔離開關6110.5.2 35kV側隔離開關6210.5.3 10kV側隔離開關6310.5.4 中性點隔離開關6410.6 電流互感器的選擇6610.6.1 110kV側電流互感器的選擇6610.6.2 35kV側電流互感器的選擇6710.6.3 10kV側電流互感器的選擇6710.6.4 中性點電流互感器的選擇6810.7 電壓互感器的選擇6910.7.1 110kV側電

7、壓互感器的選擇6910.7.2 35kV側電壓互感器的選擇6910.7.3 10kV側電壓互感器的選擇7010.8 高壓熔斷器的選擇7010.8.1 35kV側熔斷器的選擇7010.8.2 10kV側熔斷器的選擇7110.9 避雷器的選擇7110.9.1 110kV側避雷器的選擇7110.9.2 35kV側避雷器的選擇7210.9.3 10kV避雷器的選擇7310.10 消弧線圈的選擇7310.11 無功補償的計算74第11章 主變壓器保護的整定計算7411.1 變壓器瓦斯保護整定7411.2 變壓器差動保護整定計算7511.3 變壓器復合電壓啟動的過電流保護7711.3.2 35kV側復合電

8、壓啟動的過電流保護7811.4 變壓器接地短路的后備保護-零序電流保護7911.5 異常運行保護-過負荷保護的整定80致 81摘 要本次設計為17137地區(qū)性降壓變電站110/35/10kV電氣部分初步設計,該變電站是為了滿足該地區(qū)的供電需要，提高對用戶供電的可靠性和電能質量所建設的一所區(qū)域性降壓變電站，該變電站高壓側與系統相連，中壓側、低壓側只有出線負荷。本次設計是對變電站電氣一次部分的設計與電氣二次的初步設計，設計過程可以通過對該變電站的原始資料分析首先確定變電站的電氣主接線與主變壓器型號，然后根據電氣主接線進行短路點的選擇并進行短路電流計算，根據短路電流計算結果并依據變電站設計規(guī)、參考有

9、關電力工程設計手冊，按照目前電力系統工程設計的新思路來選擇設備，并進行校驗。 設計的主要容包括：電氣主接線設計、短路電流計算、電氣設備選擇與校驗（包括變壓器的選擇、斷路器與隔離開關的選擇和校驗、導體的選擇與校驗、電流互感器與電壓互感器的選擇與校驗等）、主變壓器保護配置、配電裝置設計。關鍵詞：變壓器;電氣設備;電氣主接線;短路電流The Preliminary Designof the Electrical Part of No.17137RegionalStep-down Substation(110/35/10kV)AbstractThis design is the electricity

10、 one of the 110/35/10kV dropping transformer substation. The transformer substation is built to meet the need for the load, and to improve the reliability and the electrical energy quality. And the high side of this transformer is connected with the system, but the middle voltage side and the low vo

11、ltage side only has the load.This design is the electric preliminary design of the transformer substation. Through the analysis of firsthand information, I determine the main wiring and style of the main transformer and choice the dot of the short-circuit, and make short-circuit calculation, and bas

12、ing on that and the standard of the transformer substation design, the reference related to the electric power project design hand book, and according to the new mentality of the electrical power system engineering design at president, I make the check.The design mainly includes: main electrical wir

13、ing design, the calculation of the short-circuit, the choose and the check of the elect equipment ( including transformer, line breaker, bus-bar, current transformer, tension transformer and so on), and the design of the setting equipment.Key words:transformer ,electric equipment ,main electrical wi

14、ring,short-circuit current86 / 93第一部分 設計說明書第1章 概述1.1 變電站的作用變電站是聯系發(fā)電廠和用戶用電設備的中間環(huán)節(jié)，一般安裝有變壓器與其控制和保護裝置，其作用是變換和分配電能。此次所設計的變電站是一座110kV降壓變電站，是為了滿足該地區(qū)鄉(xiāng)鎮(zhèn)負荷日益增長的需要，同時也是為了提高對用戶供電的可靠性和電能質量所建設的一所110/35/10 kV區(qū)域性降壓變電站。1.2 待建變電站的主要技術指標與參數1為滿足鄉(xiāng)鎮(zhèn)負荷日益增長的需要，提高對用戶供電的可靠性和電能質量，根據電力系統發(fā)展規(guī)劃，擬建設一座110/35/10kV的區(qū)域性降壓變電所。2擬建變電站在城

15、市近郊，在變電站附近有地區(qū)負荷。110kV以雙回路與140km外的系統相連。系統最大方式的容量為1600 MVA，相應的系統電抗為0.525；系統最小方式的容量為800 MVA，相應的系統電抗為0.644（系統容量與電壓為基準的標么值）。335kV電壓級重要負荷為64%，cos0.95。架空線6回，3回輸送距離40km，每回輸送功率5MVA；3回輸送距離20km，每回輸送功率6MVA。4. 10kV電壓級重要負荷為60%，cos0.90。電纜出線6回，每回輸送距離3km，輸送功率1.8MW；架空輸電線4回，輸送距離7km，每回輸送功率1.4MW。5. 本站屬新建變電站，周圍無大污染源，處于系統

16、環(huán)式主干網上，在110kV側有明顯的穿越功率，該變電站一旦停電，不但對本地區(qū)工農業(yè)生產造成很大的影響，而且影響全系統的安全運行，所以系統對本站的運行要求程度很高。35kV和10kV用戶負荷的最大負荷利用小時Tmax5300h，同時系數35kV取0.9，10kV取0.85，35kV各負荷與10kV各負荷之間取0.9。 6. 變電站所在地區(qū)海拔150m地勢平坦，為非強地震區(qū)，輸電線路走廊闊，架設方便，全線為黃土層地帶，地耐力為2.6kg/cm，天然容重=2g/cm，摩擦角=23º，土壤電阻率為130·cm，地下水位較低，水質良好，無腐蝕性。氣象條件：年最高氣溫40，年最低氣溫8

17、，年平均溫度16，最熱月平均最高溫度31.5，最大復水厚度b=10cm，最大風速25m/s，屬于我國第六標準氣象區(qū)。第2章 主變壓器的選擇2.1 主變壓器容量、臺數的選擇2.1.1主變壓器臺數的選擇為了保證供電可靠性，避免一臺主變壓器故障或檢修時影響供電，變電所一般裝設2臺主變壓器，但一般不超過2臺變壓器。對于大型樞紐變電所，裝設兩臺大型變壓器，當一臺發(fā)生故障時，要切斷大量負荷是有困難的，根據具體情況，應安裝24臺主變壓器。本設計擬建設一座110/35/10kV的區(qū)域性降壓變電所，因此選擇主變臺數為2臺。2.1.2 主變壓器容量的選擇變電所主變壓器的容量一般按變電所建成后510年規(guī)劃負荷考慮，

18、并適當考慮遠期1020年的負荷發(fā)展。并應按照其中一臺停運時其余變壓器能滿足變電所最大負荷的60%70%。（35110kV變電所為60%，220500kV變電所為70%）或全部重要負荷（當I、II類負荷超過上述比例時）選擇，即本變電站經計算主變容量可選為：2 × 50000kVA2.2 主變壓器型式的選擇主變壓器型式選擇包括變壓器的相數、繞組數、繞組接線組別、結構型式、調壓方式、冷卻方式的選擇。2.2.1相數的確定在330kV與以下的變電所中，一般都選用三相式變壓器。因為一臺三相式較同容量的三臺單相式投資小、占地少、損耗小、同時配電裝置結構簡單，運行維護較方便。如果受到制造、運輸限制時

19、，可選用兩臺容量較小的三相變壓器，在技術經濟合理時，也可選用單相變壓器。 本次設計的變電所，所處位置海拔較低，地勢平坦，條件限制少。選用三相變壓器。2.2.2繞組數的確定在具有三種電壓等級的變電所中，如通過主變壓器的各側繞組的容量均達到變壓器額定容量的15%與以上，或低壓側雖無負荷，但需在該側裝設無功補償設備時，宜采用三繞組變壓器。 2.2.3接線型式的確定我國電力變壓器的三繞組所采用的連接方式為：110kV與以上電壓側均為“YN”，即有中性點引出并直接接地；35kV作為高中壓側時都可能采用“Y”，其中性點不接地或經消弧線圈接地，作為低壓側時可能用“Y”或“D”；35kV以下電壓側（不含0.4

20、kV與以下）一般為“D”，也有“Y”的方式。本設計變壓器繞組的連接方式為YN，yn0，d11。2.2.4結構型式的選擇變電所的三繞組變壓器，如果以高壓側向中壓側供電為主，向低壓側供電為輔，則選擇“降壓型”；如果高壓側向低壓側供電為主，向中壓側供電為輔，也可選“升壓型”。本設計中，主變壓器選擇降壓結構。2.2.5調壓方式的確定變壓器調壓方式分為無載調壓和有載調壓。其中，無載調壓分接頭較少，調壓圍只有10%，且分接頭必須在停電的情況下才能調節(jié)；有載調壓變壓器的分接頭較多，調壓圍可達30%，且分接頭可在帶負荷的情況下進行調節(jié)，但其結構復雜，價格昂貴，可用于電力潮流變化大和電壓偏移大的110kV變電所

21、的主變壓器。本變電站停電對本地區(qū)影響較大,所以選擇有載調壓方式。2.3 主變壓器型號選擇結果所選變壓器型號為SFSZ7-50000/110(三相風冷卻三繞組有載調壓電力變壓器)，其技術數據見表2-1。表2-1 主變壓器技術參數型號SFSZ7-50000/110額定容量（kVA）50000聯接組標號YN，yn0，d11額定電壓(kV)高壓中壓低壓110±8×1.25%38.5±2×5%10.5阻抗電壓高中高低中低10.517186.52.4 站用變壓器型號的選擇站用變壓器型號為：SZ9-400/10，其技術數據見表2-2表2-2 SZ9-400/10的變壓

22、器參數型號SZ9-400/10額定容量（kVA）400聯接組標號Y，yn0空載電流(%)1.3空載損耗(kW)0.87短路損耗(kW)4.40額定電壓(kV)高壓低壓6,6.3,10±4×2.5%0.4阻抗電壓（%）4第3章 電氣主接線的選擇3.1 電氣主接線的設計原則和要求3.1.1電氣主接線的設計原則基本原則為：以下達的設計任務書為依據，根據國家現行的“安全可靠、經濟適用、符合國情”的電力建設與發(fā)展的方針，嚴格按照技術規(guī)定和標準，結合工程實際的具體特點，準確地掌握原始資料，保證設計方案的可靠性、靈活性和經濟性。3.1.2對主接線設計的基本要求主接線應滿足可靠性、靈活性、

23、經濟性等三方面的要求。1. 可靠性電氣主接線不僅要保證正常運行時，還考慮到檢修和事故時，都不能導致一類負荷停電，一般負荷要盡量減少停電時間。2. 靈活性電氣主接線的設計，應當適應在運行、熱備用、冷備用和檢修等各種方式下的運行要求,考慮并到具有擴建的可能性。3.經濟性主接線在保證安全可靠、操作靈活方便的基礎上，還應使投資和年運行費用小，占地面積最少，使其盡地發(fā)揮經濟效益。3.2 電氣主接線設計方案初步選定兩種主接線方案:方案一: 110kV側采用單母線接線 35kV側采用單母線分段接線10kV側采用單母線分段接線方案二: 110kV側采用單母線分段接線 35kV側采用單母線分段接線10kV側采用

24、單母線分段接線1. 110kV母線表3-1110kV接線方案對比技術性對比經濟性對比單母線接線線路斷路器檢修會造成長時間停電；母線檢修或短路會造成整個裝置的全部停電；母線隔離開關檢修會造成整個裝置的全部停電。后者比前者多使用一臺斷路器與兩臺隔離開關，增加的投資并不多，但供電的可靠性得到顯著增強。分段的單母線接線任一段母線檢修僅造成該段母線上的電源和負荷停電；任一段母線短路僅造成該段母線上電源和負荷停電。對比結果：宜選用分段的單母線接線。2. 35kV母線 從技術性看，單母分段接線適用35kV63kV配電裝置，出線回路數為48回。接線簡單,操作方便；從經濟性看單母線分段接線設備少，投資少。本變電

25、站35kV側進出線回路共6回，綜合考慮應采用單母分段接線。3. 10kV母線從技術性看，單母分段接線適用610kV配電裝置，出線回路數為6回與以上；從經濟性看單母線分段接線設備少，投資少。本變電站10kV側進出線回路總10回，綜合考慮應采用單母分段接線。經過比較確定電氣主接線為方案1:110kV側:單母線分段接線；35kV側:單母線分段接線；10kV側:單母線分段接線。圖3-1 電氣主接線圖第4章 短路電流的計算4.1 短路電流計算的目的（1）電氣主接線的比較與選擇。（2）選擇斷路器等電氣設備，或對這些設備提出技術要求。（3）為繼電保護的設計以與調試提供依據。（4）評價并確定網絡方案，研究限制

26、短路電流的措施。4.2 短路電流計算方法與結果4.2.1三相短路電流的計算方法在工程計算中，短路電流的計算常采用運算曲線法。三相短路電流的計算步驟如下：1. 確定網絡模型，計算網絡參數，繪制等值網絡。2. 化簡等值網絡。3. 三相短路電流周期分量起始值的計算。4. 三相短路電流周期分量任意時刻值的計算5. 查運算曲線算出短路電流。6. 計算短路電流的沖擊值。如果計算阻抗Xjs>3.45，將系統視為無限大系統，用標幺值進行計算，無窮大系統電源電壓保持不變，電源相電壓的標幺值為，故短路電流標幺值 (4-1)短路電流有名值 (4-2)短路沖擊電流 (4-3)式中 計算時所選用的基準容量，一般選

27、短路點處的基準電壓，一般為該點的平均額定電壓短路沖擊電流幅值4.2.2不對稱短路電流的計算方法1. 先求出正序、負序、零序等值電抗2. 根據正序增廣網絡，求出正序增廣網絡中的附加阻抗，求出正序電流標幺值為 (4-4)3. 根據正序增廣網絡求出短路電流標幺值 （其中兩相短路時M?。?(4-5)4. 短路電流有名值 (4-6)4.2.3短路電流計算的結果短路電流計算結果見表4-1、4-2。表4-1 系統最大運行方式下的短路電流初始值（kA）短路點編號支路名稱短路類型三相短路不對稱短路單相接地短路兩相短路兩相短路接地K1110kV側母線2.0552.5831.7802.688K235kV側母線4.4

28、6703.8683.868K310kV側母線12.960011.21911.219表4-2 系統最小運行方式下的短路電流初始值（kA）短路點編號支路名稱短路類型三相短路不對稱短路單相接地短路兩相短路兩相短路接地K1110kV側母線1.7472.2171.4892.346K235kV側母線3.94503.4033.403K310kV側母線11.651010.08610.086從以上計算表格可見，各電壓級的最大短路電流均在斷路器一般選型的開斷能力（20kA）之，所以不必采用價格昂貴的重型設備或者采取限制短路電流的措施。第5章 電氣設備的選擇和校驗5.1 電氣設備選擇的一般條件5.1.1按正常工作條

29、件選擇1. 按額定電壓選擇：(5-1)式中：為電氣設備額定電；為電網額定電壓 2. 按額定電流選擇： (5-2)式中：為長期運行允許電流；為最大持續(xù)工作電流；為綜合修正系數；3.選擇設備的種類和型式：（1）應按電器的裝置地點、使用條件、檢修和運行等要求，對設備進行種類和型式的選擇。（2）除考慮海拔，當地實際環(huán)境溫度的影響外，尚需考慮日照、風速、覆冰厚度濕度、污穢等級、地震烈度等環(huán)境條件的影響。5.1.2按短路情況校驗：1. 短路電流的計算條件為使所選電器具有足夠的可靠性、經濟性和合理性，并滿足系統發(fā)展的需要，校驗用的的短路電流應按容量和接線、短路種類以與短路計算點確定。2. 短路計算時間：校驗

30、電氣設備的熱穩(wěn)定和開斷能力時，必須合理地確定短路計算時間。（1） 校驗熱穩(wěn)定的短路計算時間。即計算短路電流熱效應的時間。 (s) (5-3)式中后備繼電保護動作時間，s斷路器全開斷時間，s斷路器固有分閘時間，s斷路器開短時電弧持續(xù)時間，s（2）校驗開斷電器開斷能力的短路計算時間 (5-4)式中：為主繼電保護動作時間(s)。3. 熱穩(wěn)定和動穩(wěn)定校驗(1) 熱穩(wěn)定校驗就是在短路電流通過時，電氣設備各部分的溫度（或發(fā)熱效應）不超過允許值。1）導體和電纜滿足熱穩(wěn)定的條件： (5-5)式中：為按正常工作條件選擇的導體或電纜截面積，為按熱穩(wěn)定確定的導體或電纜最小截面積，。2）電器滿足熱穩(wěn)定的條件： (5-

31、6)式中：為制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定電流，kA；為制造廠規(guī)定的允許通過電器的熱穩(wěn)定時間，s；為短路電流通過電器時所產生的熱效應，。(2) 動穩(wěn)定校驗：動穩(wěn)定就是要求電氣設備能承受短路沖擊電流所產生的電動力效應。1）硬導體滿足動穩(wěn)定的條件為： (5-7)式中：為導體材料最大允許應力,Pa；為導體最大計算應力，Pa。2）電器滿足動穩(wěn)定的條件： (5-8)式中：為電器允許通過的動穩(wěn)定電流幅值，kA；為短路沖擊電流幅值，kA。5.2 敞露母線與電纜的選擇5.2.1母線的選擇1. 材料：一般情況下采用鋁母線,在持續(xù)工作電流較大、且位置特別狹窄的發(fā)電機、變壓器出口處，以與污穢對鋁有嚴重腐蝕而對銅腐

32、蝕較輕的場所, 采用銅母線。2. 截面形狀：35kV與以下、持續(xù)工作電流在4000A與以下，一般采用矩形母線；持續(xù)工作電流在40008000A時，一般采用槽型母線，35kV與以上的屋外配電裝置，可采用鋼芯鋁絞線；110kV與以上、持續(xù)工作電流在8000A以上的屋、屋外配電裝置，采用管型母線。3. 布置方式：鋼芯鋁絞線、管型母線一般采用三相水平布置。矩形、雙槽型母線常見布置方式有三相水平布置和三相垂直布置。導體的布置方式應根據載流量的大小、短路電流水平和配電裝置的具體情況而定。4. 截面積選擇：(1) 按最大持續(xù)工作電流選擇為保證母線正常工作時間的溫度不超過允許值，應滿足式(5-2)。(2) 按

33、經濟電流密度選擇根據確定的母線材料和最大負荷年利用小時由載流導體的經濟電流密度曲線圖查出經濟電流密度，則母線的經濟截面積:(5-9)5. 熱穩(wěn)定校驗滿足熱穩(wěn)定要求的母線最小截面積(5-10)其中C為熱穩(wěn)定系數，由母線材料與其正常運行最高工作溫度查表得出(5-11)只要實際選用的母線截面積滿足 (5-12)母線滿足熱穩(wěn)定要求。6. 硬母線的共振校驗當未知絕緣子跨距L時，令，計算導體不發(fā)生共振所允許的最大絕緣子跨距，其中一般取(5-13)5.2.2母線的選擇結果1. 110kV側母線參數見表5-1型號技術參數S （）(A)KsLGJ-240/402406481表5-1 110kV側母線的選擇結果2

34、. 35kV母線參數見表5-2型號技術參數S （）(A)KsLGJ-630/4563011821表5-2 35kV側母線的選擇結果3. 10kV母線參數見表5-3表5-3 10kV側母線的選擇結果導體尺寸每相三條鋁導體三相水平布置、導體平放平放時的允許載流量（A）Ks39031.85.2.3架空出線的選擇架空出線的選擇和校驗同母線一樣。5.2.4架空出線的選擇結果2. 35kV架空出線參數見表5-4。表5-4 35kV架空出線選擇結果型號標稱截面（）鋁/鋼外徑（）70時長期允許載流量（A）拉斷力（N）LGJ 150/25150/2517.133154.113.10kV架空出線參數見表5-5。表

35、5-5 10kV架空出線選擇結果型號標稱截面（）鋁/鋼外徑（）70時長期允許載流量（A）拉斷力（N）LGJ 400/20400/2026.91898888505.2.5電纜的選擇1.結構類型的選擇根據電纜的用途、敷設方法和場所，選擇電纜的芯數、芯線材料、絕緣種類、保護層與電纜的其他特征，最后確定電纜型。2. 額定電壓選擇見式(5-1)3.截面選擇(1) 對長度不超過20m的電纜，按回路最大持續(xù)工作電流選擇；對最大負荷利用小時數大于5000h，且長度不超過20m的電纜，可計算出經濟截面，并滿足(2) 根數的確定。當時，用一根；當時，用跟。(3) 綜合修正系數K與環(huán)境溫度、敷設方式等因素有關。 4

36、. 允許電壓損失校驗對供電距離較遠、容量較大的電纜線路，應校驗其電壓損失。對于三相交流電路，一般應滿足： (5-14) (5-15)式中：為電纜線路最大持續(xù)工作電流,A； 為線路長度，Km；、為電纜單位長度的電阻和電抗，；為功率因素；為電纜線路額定線電壓，V。4. 熱穩(wěn)定校驗電纜的熱穩(wěn)定校驗與裸母線一樣，但其中的。5.2.6電纜選擇結果1. 10kV側電纜出線表5-6 10kV側電纜出線的選擇結果纜心截面（mm）額定電壓(kV）絕緣類型擺放方式長期允許載流量（A）24010交聯聚乙烯絕緣直埋地下2755.3 絕緣子和穿墻套管的選擇5.3.1絕緣子和穿墻套管的選擇方法1按額定電壓選擇支柱絕緣子和

37、穿墻套式中為支柱絕緣子（或穿墻套管）與其所在電網的額定電壓kV。 2選擇絕緣子和穿墻套管的種類和型式選擇支柱絕緣子和穿墻套管時應按裝置種類（、環(huán)境條件選擇滿足使用要求的產品。穿墻套管一般采用鋁導體穿墻套管。3按最大持續(xù)工作電流選擇穿墻套管式中K為溫度修正系數，當環(huán)境溫度時 (5-16)4校驗穿墻套管的熱穩(wěn)定。5校驗支柱絕緣子和穿墻套管的動穩(wěn)定支柱絕緣子和穿墻套管的動穩(wěn)定應滿足： （N） (5-17)支柱絕緣子的計算：(5-18) (5-19)式中： 為絕緣子底部到導體水平中心線的高度，mm；H為絕緣子的高度,mm；為導體支持器下片厚度；為母線的總高度，mm。三相短路時絕緣子（或套管）所受的電動

38、力： (5-20)式中：為絕緣子計算跨距。5.3.2絕緣子的選擇結果1. 110kV側絕緣子初選絕緣子型號為懸式絕緣子，并根據電壓等級選擇7片。2. 35kV側絕緣子初選絕緣子型號為懸式絕緣子，并根據電壓等級選擇3片。3.10kV絕緣子參數見表5-7表 5-7 10kV側母線支柱絕緣子型號參數型號額定電壓（kV）絕緣子高度H（mm）機械破壞負荷（kN）ZL10/81017085.3.3穿墻套管的選擇結果1. 10kV側穿墻套管表5-810kV側母線穿墻套管型號參數型號額定電壓（kV）額定電流（A）套管長度（mm）機械破壞負荷（KN）CWWL-10/160010160052045.4 高壓斷路器

39、的選擇5.4.1高壓斷路器的選擇方法1.種類和型式的選種類和型式的選擇，即根據環(huán)境條件、使用技術與各種斷路器的不同特點進行選擇。一般斷路器在實用中的選型見表5-9表5-9 斷路器的選型參考安裝使用場所可選擇的主要型式參考型號配電裝置610kV少油、真空、斷路器SN10-10、ZN-10、LN-10系列35kV多油、少油、真空、斷路器DW-35、SN10-35、SW2-35系列110330kV少油、空氣、斷路器SW-110、KW-110、LW-110系列2.按額定電壓選擇。3.按額定電流選擇。4.額定開斷電流選擇一般情況下，額定開斷電流不應小于實際開斷瞬間的短路全電流有效值，即 (5-21)5.

40、額定關合電流選擇為了保證斷路器在關合短路電流時的安全，不會引起觸頭熔斷和遭受電動力的損壞，應滿足（5-22）6.熱穩(wěn)定校驗。7.動穩(wěn)定校驗。5.4.2高壓斷路器的選擇結果1. 110kV側高壓斷路器參數見表5-10。表5-10 110kV側高壓斷路器的選擇結果設備選型計算數據技術數據110275.552.0556.85416.89211101250256318752. 35kV側高壓斷路器參數見表5-11。表5-11 35kV側高壓斷路器的選擇結果3. 10kV側高壓斷路器參數見表5-15。設備選型計算數據技術數據35866.0254.46711.39179.81635160025632500

41、表5-12 10kV側高壓斷路器的選擇結果設備選型計算數據技術數據102886.75112.9633.048671.84641025004010048005.5 隔離開關的選擇5.5.1隔離開關的選擇方法1. 種類和型式的選一般隔離開關在實用中的選型參見表5-13。表5-13隔離開關的選型參考安裝使用場所特點參考型號屋發(fā)電機回路，大電流回路單極，10kV，大電流30009100AGN10，GN23三極，10kV,大電流20004000AGN2，GN3三極，15kV，200600AGN11屋外220kV與以下配電裝置雙柱式，220kV與以下GW4高型，硬母線布置V型，35110kV，屬雙柱式GW

42、5硬母線布置單柱式，110500kV，可分相布置GW6，GW10，GW162按額定電壓選擇3按額定電流選擇至此，可初選隔離開關的型號，可通過查表得其有關參數，如動穩(wěn)定電流峰值，t秒通過的熱穩(wěn)定電流。4.熱穩(wěn)定校驗5動穩(wěn)定校驗5.5.2 隔離開關的選擇結果1. 110kV側隔離開關參數見表5-14。表5-14 110kV側隔離開關的選擇結果設備選型計算數據技術數據110275.556.854416.89211106305016002. 35kV側隔離開關參數見表5-15。表5-15 35kV側隔離開關的選擇結果設備選型計算數據技術數據GN2-35T/100035866.02511.3979.81

43、6351000703781.253. 10kV側隔離開關參數見表5-16。表5-16 10kV側隔離開關的選擇結果設備選型計算數據技術數據102886.75133.048671.8464103000100245004.110kV側中性點隔離開關參數見表5-17。表5-17 型隔離開關參數型號額定電壓（kV）額定電流（A）動穩(wěn)定電流（峰值，kA）4s熱穩(wěn)定電流（kA）11063055165.35kV側中性點隔離開關參數見表5-18。表5-18 GN2-35T/1000型隔離開關參數型號額定電壓（kV）額定電流（A）動穩(wěn)定電流（峰值，kA）5s熱穩(wěn)定電流（kA）GN2-35T/1000351000

44、7027.55.6 電流互感器的選擇5.6.1電流互感器的選擇方法1.種類和型式的選應根據安裝地點、安裝方式與產品情況來選擇電流互感器的種類和型式。2一次回路額定電壓和電流的選擇應滿足：3 額定二次電流的選擇額定二次電流有5A和1A兩種，一般弱電系統用1A，強電系統用5A。4準確級選擇（1）供重要回路中的電能表和所有計費用的電能表的電流互感器，不應低于0.5級；（2）供運行監(jiān)視的電流表、功率表、電能表的電流互感器，用0.51級；（3）供繼電保護用的電流互感器，應用D級或B級。至此，可初選出電流互感器的型號，由手冊可查得其在相應準確級下的二次負荷額定阻抗,熱穩(wěn)定倍數和動穩(wěn)定倍數。5動穩(wěn)定校驗 (

45、5-23)6熱穩(wěn)定校驗 (5-24)5.6.2電流互感器的選擇結果1. 110kV側電流互感器參數見表5-19。表5-19 110kV側電流互感器型號參數型號額定電流比準確級次1s熱穩(wěn)定倍數動穩(wěn)定倍數751352. 35kV側電流互感器參數見表5-20。表5-20 35kV側電流互感器型號參數型號額定電流比準確級次1s熱穩(wěn)定電流（kA，有效值）動穩(wěn)定電流（kA,有效值）401023. 10kV側電流互感器參數見表5-21。表5-21 10kV側電流互感器型號參數型號額定電流比準確級次1s熱穩(wěn)定倍數動穩(wěn)定倍數50904. 110kV側中性點電流互感器參數見表5-22。表5-22 110kV側電流

46、互感器型號參數型號額定電流比準確級次1s熱穩(wěn)定倍數動穩(wěn)定倍數751355.7 電壓互感器的選擇5.7.1電壓互感器的選擇方法1額定電壓的選電壓互感器的一次繞組的額定電壓必須與實際承受的電壓相符；電壓互感器二次繞組的額定電壓應能使所接表計承受100V電壓。2種類和型式的選擇電壓互感器的種類和型式應根據安裝地點和使用技術條件來選擇。3準確級的選擇電壓互感器準確級的選擇原則，可參照電流互感器準確級選擇，用于繼電保護的電壓互感器不應低于3級。5.7.2電壓互感器的選擇結果1. 110kV側電壓互感器參數見表5-23。表5-23 110kV側電壓互感器參數型號電壓等級（kV）額定電壓比(kV)二次額定容

47、量（VA）最大容量(kV)準確級JCC6-11011015020000.52. 35kV側電壓互感器參數見表5-24。表5-24 35kV側電壓互感器參數型號電壓等級(KV)額定電壓比(kV)二次額定容量（VA）最大容量(kV)準確級JDX7-353515010000.53. 10kV側電壓互感器參數見表5-25。表 5-25 JSJW-10型電壓互感器型號參數型號電壓等級（KV）額定電壓比(kV)二次額定容量（VA）最大容量(kV)準確級JSJW-101010/0.1/1209600.55.8 高壓熔斷器的選擇5.8.1熔斷器的選擇原則熔斷器用來保護電路中的電氣設備，使其免受過載和短路電流的

48、危害。廣泛用于1kV與以下的配電裝置中。在電壓為335kV高壓裝置中，主要作為小功率線路、配電變壓器、電力電容器、電壓互感器等設備的保護中。 保護電壓互感器的高壓熔斷器，一般選用、系列，額定電壓應高于或等于所在電網的額定電壓，額定電流通常均為0.5A，其開斷電流應滿足5.8.2熔斷器的選擇結果1. 35kV側熔斷器參數見表5-26表 5-26 RXW0-35 高壓熔斷器技術參數型號額定電壓（kV）額定電流（A）最大斷開容量(MVA)RXW0-35350.510002.10kV側熔斷器參數見表5-27表 5-27 RN2-10 高壓熔斷器技術參數型號額定電壓（kV）額定電流（A）最大斷開容量(M

49、VA)RN2-10100.510005.9 避雷器的選擇5.9.1避雷器的選擇原則避雷器是一種過電壓限制器,它實質上是過電壓能量的接受器,它與其他保護設備并聯運行,當作用電壓超過一定的幅值以后避雷器總是先動作，釋放大量能量,限制過電壓,保護電氣設備。氧化鋅避雷器是當前最先進的過電壓保護設備，與傳統碳化硅閥式避雷器相比，具有優(yōu)良的非線性，動作迅速，殘壓低，流通量大，無續(xù)流，結構簡單，可靠性高，耐污性強，維護簡便等優(yōu)點，是傳統碳化硅閥式避雷器的更新換代產品。因此，本設計均采用氧化鋅避雷器。5.9.2避雷器的選擇結果避雷器選擇結果見表5-28表5-28 避雷器技術數據表安裝地點型號系統額定電壓（kV）避雷器持續(xù)運行電壓（kV）避雷器額定電壓（kV）8/20雷電沖擊波殘壓峰值不大于（kV）110kV側Y10W-100/2601107310026035kV側Y5W-42/1283523.44212810kV側Y5WZ-12.7/45106.612.745110kV中性點Y1.5W-72/18611058721865.10 消弧線圈的選擇5.10.1中性點不接地的適用圍1. 電壓小于500V的裝置。2. 310kV電力網，當單相接地電流小于30A時。3. 2063kV電力網。當單相接地電流小于10A時。