1、精品浙江致遠皮業有限公司廠房擴建工程（車間四）模板施工方案編制人 職務（稱）審核人 職務（稱）批準人 職務（稱）感謝下載載溫州市萬里市政工程公司二。一五年九月模板工程專項施工方案一、編制依據混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001建筑結構荷載規范 GB50009-2001建筑施工高空作業安全技術規程 JGJ33-91建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）建筑施工手冊第三版浙江致遠皮業有限公司廠區擴建工程（車間四）施工組織設計浙江致遠皮業有限公司廠區擴建工程（車間四）施工圖紙二、工程概況浙江致遠皮業有限公司廠區擴建工

2、程 （車間四） 位于溫州市甌海經濟開發區三溪工業園，場地周圍空曠，交通較為方便?？偨ㄖ娣e2029.35 嘰其中：地上1683.88 m2,地下室345.47 nf,總高度23.90m，混凝土框架結構。建筑特點：樓板厚為100mm，一層高為7.5m, 梁最大截面為350 ><750mm，柱子最大截面尺寸為600 X600 mm ;由浙江致遠皮業有限公司 投資建設，由浙江恒欣建筑設計股份有限公司設計， 由溫州恒大工程管理有限公司監理，由我溫州市萬里市政工程公司組織施工； 由 胡炳武 擔任項目經理， 呂建寅擔任技術負責人。三、方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，在選擇方案時，

3、應充分考慮以下幾點：1 、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2 、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3 、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ5999檢查標準要求，要符合有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的 施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁模板（扣件鋼管架），板模板（扣件鋼管高架），柱模板（鋼管加固）。四、施工準備及部署（

4、一）施工準備1、技術準備（1）熟悉施工圖紙，按設計準備相應的規范、圖集等。（2）對施工人員進行相應的培訓，所有的人員必須先考核后上崗。（3）編寫詳細的施工方案，進行逐級技術交底，技術交底必須要有針對性和實用性，要通 俗易懂，避免生搬硬套。2、模板材料的選擇膠合板（厚度18mm）:用于承臺、地梁、板邊模、柱模板、梁模板、平板等。松木方料（80鄧0）:模板連接排擋。鋼管（直徑（|）48 M.5mm ）:圍楞和搭支模架?？奂河糜谥ｄ摴芗荏w的連結與緊固。3、施工機具的準備主要機具表表1在舁 廳P名稱數量功率（KW）總耗電量（KW）1木工臺鋸45.622.42木工臺刨45.622.43圓盤電鋸45.

5、622.44開扎器6/（二）施工部署模板工程所需用的材料，選用材質較好的進場，必須要求作相應的檢測，達到合格要求 后方允許使用。松木方、鋼管、扣件、松木板、PVC塑料穿墻管、穿墻對拉螺栓、脫模劑等 應符合有關驗收標準規定。1、承臺、地梁均采用18 mm厚九夾板和（|48 >3.5鋼管支撐，80 >60楊木組合，加固而 成。2、柱模板1)柱模板采用高強度覆蓋膠合板，用松木料作排檔固定，用域8 X3.5鋼管沿柱模板豎向排列，間距200mm ,外套鋼管箍橫向扣緊，兩邊用木楔擰緊，截面大于 500 X500的柱子在 柱箍處對拉一道螺桿，柱模橫向鋼管與樓層梁板整體鋼管支架相連結，以防柱模位移

6、。3 、梁模板1) 梁模底板采用 18mm 厚高強度九層膠合板配制四面刨光， 厚度均勻， 邊側必須與平面 成直角，使梁側模板與梁底模板連接密封，確保梁底砼棱角完整。2) 梁側板采用高強度九層膠合板配制，配制方法同柱模。3) 梁模板排檔采用松木檔，間距為 30cm ，梁模板應嚴格按梁斷面尺寸進行配制，誤差 不得超過±2mm 。4) 側模配模時必須從梁的凈跨之中計算，接點設置于梁跨中間，保證梁、柱細部尺寸完 整。4、梁柱節點模：梁柱節點處模板應為重點控制對象，如果控制不好，將出現漏漿、蜂窩等缺陷。梁模板與柱模及板模接頭處的空隙均用竹膠板或松木板拼縫嚴密，并采取加固牢固。檢查其平整度 是否

7、與大面相同及垂直。5) 、現澆樓板支模現澆樓板采用膠合板支模，支模排檔采用80鄧0方木間距為50cm。膠合板使用時嚴禁隨 意鋸割。6) 、勞動按排現場設專業工長1 人，班組長2 人，木工 35 人。五、模板安裝方法( 一 ) 框架柱支模1 、按圖紙尺寸放好墨線并進行技術復核，檢查無誤后，先在底板面層上找平，同時在框架柱角的四周點焊L45X45X5 角鋼固定柱腳。2 、支模前應檢查墻柱拉結筋、預埋件、孔洞等有否漏放，柱腳墨線，固定點是否正確， 檢查無誤后方可進行立模。3 、立模時，將柱模四角和模板接頭處薄薄地刮一層玻璃油灰，阻塞模板接頭處的縫隙， 避免在接頭處產生漏漿現象。4、柱模拼裝時模板應交

8、錯搭接，這樣使整個柱模形成一個整體，每個柱子底部模板必須緊貼四角角鋼，使柱底部位置正確。5、柱腳須開設一個垃圾檢查口 (不小于100 X100)便于澆搗碎前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完畢及時進行封口。6、柱身模板拼裝好后，安設圍楞、鋼管柱箍(用48 M.5鋼管及扣件)進行加固，柱截 面為650 X650的柱子柱箍設置間距為距柱底部2M以內為500 , 2M以上為600。7、校正截面尺寸、位置、標高并加以臨時固定，用線錘檢查軸線位移誤差控制在5 mm內，截面尺寸控制+4 mm, -5 mm范圍內。(二)框架梁、現澆平板支模1 、在梁底部，現澆平板搭設鋼管支撐承重架，應注意以下幾點；(1) 承重

9、架必須支承于堅實的基面上，并設木墊板。(2) 先搭設梁部立桿，后搭平板立桿。(3)支撐架高 7.9m 時，立桿設立間距：板為 1m ；沿梁方向為 1m ，垂直方向為 0.8m ；橫桿步距為 1.2m/ 道。 因操作人員行走要求， 第一道橫桿步距為 1.8m ， 立桿與橫桿的連接采用雙扣件。(4)承重支架下部須設縱橫掃地桿和剪刀撐，掃地桿離基面20cm ,剪刀撐成45 °60 °角設置，每軸設一道。(5) 緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須加雙扣件，雙扣件必須相互頂緊。2 、整個承重架完成后方可擺設梁擱柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤后，先立一側

10、梁模，待梁鋼筋綁扎完成校對無誤后立另一側模板校正尺寸(截面、軸線、標高及埋件位置、尺寸等 )無誤后，再行固定，梁模固定后，方可鋪設平板擱柵及底模板。3、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通長線。梁板跨 >4米時，應按施工規范要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的 1/1000-3/1000。4、所有梁平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用玻璃油灰填實及膠帶紙貼合，避免漏漿。5 、梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在表2 、表 3 中數據的范圍內。6、剪刀撐的設置：(1) 沿支架四周外立面應滿設剪刀撐。(2) 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-1

11、5m 設置。7、頂部支撐點的設置：(1) 在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm 。(2)頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm 。(3)支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N<12kN時。8 、支撐架搭設的要求：(1) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。(2) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。(3) 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m ，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。9 、施工使用的要求：(1) 精心設計混凝土澆筑

12、方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。(2) 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。(3) 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。(三) 梁板式樓梯支模1 、 首先根據樓梯層高放樣， 確定好休息平臺和梯口平臺的標高及樓梯斜段長， 并彈墨線，用鋼管排架搭設休息平臺的支撐，再搭設樓梯斜梁支撐系統。2 、待梯口梁，平臺梁模板，標高和平面等尺寸無誤后，再立斜梁及板底模(含平臺、樓梯段 )，整個模板體系校正無誤后，進行支撐系統的完整連接固定工作，待鋼筋綁扎復核后，再進行

13、掛模，封頭及埋件的埋設固定。3 、支模工程未盡事宜，按有關施工規范及技術標準要求施工。(四)底層基礎處理4 、回土至 -0.30 ，分層壓實。5 、片石回填150 厚。6 、 C20 砼 100 厚。六、模板及支撐架設計計算【參數信息】 :7 二±4 公也 48 .荷載參數模板與木塊自重(kN/m 2):5.000 ；混凝土和鋼筋自重(kN/m 3):25.000 ；傾倒混凝土荷載標準值 (kN/m 2):2.000 ；施工均布荷載標準值( KN/m 2):1.000 ；振搗砼時產生的荷載值(kN/m 2): 2.000 ; f為模板的強度設計值，取15N/ mm20模板彈性模量E取

14、8000N/mm 29 .木方參數木方彈性模量E（N/mm 2）:9500.000 ;木方抗彎強度設計值（N/mm 2）:13.000 ;木方抗剪 強度設計值（N/mm 2）:1.400 ;木方的截面寬度（mm）: 80.00 ;木方的截面高度（mm）: 60.00 ;10 鋼管參數采用的鋼管類型（mm）:48 M.5 °W=5080mm 3,用為鋼管的強度設計值，取205N/mm 2 扣件抗滑承載力系數：0.80;（一）梁支撐架計算書支撐系統簡圖圖1梁模板支撐架立面簡圖圖2梁底模板簡圖驗算截面尺寸750 X350的主梁，梁底支架高度=7.5-0.8 （梁高）=6.7m ,木方間距為

15、 0.25m ,鋼管步距第一步為1.8m ,第二步為1.2m ,沿梁方向立桿間距為1m。梁底模板的計算（按照三跨連續梁計算）1、線荷載的計算：1）模板的自重：（18mm ）: 5M.35 >0.018=0.027KN/m2）鋼筋混凝土梁自重：25 >0.35 >0.75=6.56KN/m3）振搗碎時產生的荷載：2.0 >0.25=0.50KN/m荷載設計值：qi= （0.027+7.0 ） X1.2 >0.9+0.50 X1.4 >0.9=8.219KN/m2、梁底模板強度驗算：Mmax=0.1q il2=0.1 >8.219 >0.252 =

16、0.0514KN mW=bh 2/6=0.35 >0.018 >0.018/6=0.189 X10-4m3X = Ma/W = 0.0514 /（ 0.189 X10-4） = 2.720 X103Kpa < 15 X103Kpa強度滿足要求3、梁底模板的剛度驗算q2= （0.027 + 7.0） X1.2 >0.9 = 7.589 KN/m產0.677ql 4/100EI <招1/250I=bh 3/12=350 X18 M8X18/12=170100mm4產0.677ql 4/100EI =0.677 X7.589 >250 4/100 >8000

17、 >170100=0.1475 <=1/250=250/250=1當木楞間距為250mm時，梁底模的強度、剛度均滿足要求。梁底支撐方木的計算（按簡支梁計算）1.荷載的計算：1）鋼筋混凝土梁自重（kN）: 25.000 >0.35 >0.75=6.56KN2）木楞及模板的自重：5>0.35 >0.018+5 >0.06 >0.08=0.056 KN3）振搗碎時產生的荷載：2.0 >0.25=0.50KN靜荷載設計值：q1= （7.0+0.056 ） X1.2 >0.9=7.620KN活荷載設計值：q2=0.50 X1.4 >0.9

18、=0.882KNP=7.62+0.882=8.502 KN2、木楞強度計算：最大彎矩為靜荷載與活荷載共同作用下的跨中彎矩：跨中最大彎距（kN.m）M=8.502 >0.25/4=0.531kN.m;木楞截面抵抗矩：W= bh 2/6=80 >602/6=48000mm 3木方抗彎強度（N/mm 2） o=M/W=M/（bh2/6 ） =531000/48000=11.067<f=13.000N/mm2;能滿足要求！3、支撐方木抗剪計算：最大剪力的計算公式為：Q = 1/2p il+p 2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh其中最大剪力（kN） Q=1/2 X7.620

19、>0.25+0.882=1.8345kNT=3 X1834.5/（2 M0.00 >60.00）=0.573<T =1.400N/mm2;:滿足要求！11 支撐方木撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下7= -1-的 48 EII=bh 3/12=80 >60 >60 >60/12=1440000最大撓度：Vmax=2380 >0.253/(48 >9500 X1440000)=0.103<R=l/250=250/250=1:滿足要求！梁底橫向支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁進行計

20、算，集中荷載P取梁底支撐傳遞力的一半，P=4.25KN ,立桿間距1000mm ,方木間距250mm 。最大彎距(kN.m): Mmax=0.175Pl=0.175 M.25 X1=0.74375kN.m ;最大支座反力：Qmax=0.65 >P=0.65 M.25=2.7625kN截面應力： 產M/W=0.74375 M06/5080=146.4N/mm2Vm=205N/mm2能滿足要求！梁底縱向鋼管計算縱向鋼管通過扣件連接立桿，只起構造作用，因此不做驗算。扣件抗滑移的計算：縱向或橫向水平桿與立桿相連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RRc其中：Rc單扣件抗滑承載力設計值，取8.0K

21、N計算中R取最大支座反力，即R=3.53KN所以：考慮采用雙扣件！按照扣件抗滑承載力系數0.8 ,該工程實際的旋轉雙扣件承載力 取值為6.4KN。R= 3.53 KN < 6.4 kN ,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩定性計算：1.荷載的計算：1）腳手架鋼管的自重（kN）: 0.489 X7.5=3.668KN（自重查 JGJ30-2001 ）2）木楞及模板的自重：5 >0.35 >0.018+5 >0.06 >0.08=0.056 KN3）鋼筋混凝土梁自重：25 >0.35 >0.75 X1=6.56KN/m4）振搗碎時產生的荷載：

22、2.0 >0.25=0.50KN靜荷載設計值：q1= （3.863+0.056+7.0 ） X.2=10.919KN活荷載設計值：q 2=0.50 X1.4=0.7KN立桿的軸向壓力設計值 P=10.919+0.7= 11.699KN2、立桿的穩定性計算公式：幽其中：（7 -鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）;N -立桿的軸心壓力設計值；N=11.699KN用-鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205.00 N/mm 2;6軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；lo-計算長度（m）;i -計算立桿的截面回轉半徑 （cm） : i = 1.58 ;A -立桿凈截面面積（cm 2）:

23、 A = 4.89 ;W -立桿凈截面抵抗矩（cm3）: W = 5.08 ;如果完全參照扣件式規范（JGJ30-2001 ）不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算lo = k 1 uh（1）lo = （h+2a）（2）k1 -計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ;u -計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3, u =1.700 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m ;公式（1）的計算結果：立桿計算長度 lo = kiuh = 1.167 X.700 X1.200 = 2.38 m ;lo/i = 2380 / 15.800 = 150.6

24、8;公式（2）的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數后0.309 ;產N/ /=8645/（0.309 必89）=63.83N/mm2（用=205.00 N/mm 2:滿足要求?。ǘ┌甯咧渭苡嬎銜蜗到y簡圖嘴 T胴碗 柳睚11詈工卻' . . * n . E一。 .二.71口 0 I一 、二F W T1工 _V-1 11 PM模板支架立面醫樓板支撐架向載計隼樓板底模的計算（按照三跨連安 樓板厚度為120，底層高度第二步為1.2m ,立桿間距為11、線向載的計算：1）模板的自重：（18mm ）2）鋼筋混凝土樓板自重：.。I sT 0 ° <

25、1設單元與梁計算）7.9-0.1=7.8 m,木方間距為0.5m，鋼管步距第一步為1.8m ,m o:0.3KN/m25 >0.12=3KN/m3）施工人員及施工設備荷載：2.5 KN/m4)振搗碎時產生的荷載：2.0Xl.1=2.2KN/m荷載設計值：qi= (0.3+3) X1.2X0.9+ (2.5+2.2 ) X1.4 >0.9=9.486KN/m2、底模板強度驗算：M max =0.1q il2=0.1 >9.486 >0.52 = 0.23715KN mW=bh 2/6=0.9 >0.018 >0.018=0.29 xi0-4m3X = Ma/W

26、 = 0.23715 /( 0.29 X10-4) = 8.178 X103Kpa < 15 X103Kpa強度滿足要求3、樓板底模板的剛度驗算q2= (0.3 + 3) X1.2>0.9 = 3.564KN/m產0.677ql 4/100EI <招1/250I=bh 3/12=900 X18 M8X18/12=437400mm4產0.677ql 4/100EI =0.677 X3.564 >500 4/100 >8000 >437400=0.431 < 4=1/250=500/250=2剛度滿足要求。p樓板底支撐方木的計算(按簡支梁計算)T* f I

27、 I i d1 .荷載的計算：&L1L1)鋼筋混凝土樓板自重：25 >0.5 M.12=1.5KN/m*孤2)木楞及模板的自重：5>0.5 >0.018+5 >0.06 >0.08=0.069KN3)施工人員及施工設備荷載：2.5 >0.5=1.25 KN/m4)振搗碎時產生的荷載：2.0>0.5=1KN/m靜荷載設計值：q1= (1.5+0.069 ) X1.2>0.9=1.6945KN活荷載設計值：q2= (1.25+1 ) X1.4 >0.9=2.835KNP=1.6945+2.835=4.530 KN2、木楞強度計算：最大彎

28、矩為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和：跨中最大彎距(kN.m)M=1.6945 >0.5/4+2.835 >0.5 >0.5/8=0.294 kN.m木楞截面抵抗矩：W= bh 2/6=80 >602/6=133333.333mm3木方抗彎強度(N/mm 2) o=M/W=M/(bh2/6 ) =270000/133333.333=2.12<f=13N/mm 2;能滿足要求！3、支撐方木抗剪計算:最大剪力的計算公式為：Q = 1/2p il+p 2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh其中最大剪力(kN) Q=1 /2 X1.6945 xl+2.835

29、=3.715kNT=3M715/(2 X80.00 >60.00)=1.15<T =1.400N/mm2;:滿足要求！4.支撐方木撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下I=bh 3/12=80 >60 >60 >60/12=1440000Vmax=1.6945 >500 4/(48 >9500 >1440000)+5 M.615 X5004/ (384 >9500 X1440000 )=0.413< 4=l/250=500/250=2:滿足要求！板底橫向支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的

30、三跨連續梁進行IIII計算，集中荷載P取板底支撐傳遞力，P=4.395KN ,立孑 ¥ 14 彳 桿間距1000mm ,方木間距500mm ,計算簡圖如右：橫向支撐鋼管前I知最大彎距(kN.m)：M max=0.175Pl=0.175 X4.395 X1.0=0.769kN.m ;最大支座反力：Qmax=0.65 >P=0.65 >4.395=2.857 kN截面應力：產M/W=0.769M06/5080=151.4N/mm2< f=205N/mm 2能滿足要求！板底縱向鋼管計算縱向鋼管通過扣件連接立桿，只起構造作用，因此不做驗算。扣件抗滑移的計算：縱向或橫向水平桿

31、與立桿相連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RRc其中：Rc單扣件抗滑承載力設計值，取8.0KN計算中R取最大支座反力，即R=2.857 KN按照扣件抗滑承載力系數0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 6.4KNR=2.77< 6.4 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩定性計算：1.荷載的計算：1）腳手架鋼管的自重（kN）: 0.489 X7.5=3.668KN（自重查 JGJ30-2001 ）2）木楞及模板的自重：5>0.9 >0.018+5 >0.06 >0.08=0.105KN3）鋼筋混凝土梁自重：25 >0.75 >

32、0.35=5.66KN/m4）施工人員及施工設備荷載：2.5 >0.5=1.25 KN5）振搗碎時產生的荷載：2.0>0.5=1KN靜荷載設計值：q= （3.668+0.105+5.66 ） X1.2 X0.9=10.188KN活荷載設計值：q2= （1.25+1.2 ） M.4X0.9=3.087KN立桿的軸向壓力設計值 P=11.845+3.087=14.932KN2、立桿的穩定性計算公式：其中：（7 -鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）;N -立桿的軸心壓力設計值；N=14.932KN用-鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205.00 N/mm 2;6軸心受壓立桿的穩定系數，由長

33、細比 lo/i查表得到；lo-計算長度（m）;i -計算立桿的截面回轉半徑（cm） : i = 1.58 ;A -立桿凈截面面積（cm 2）: A = 4.89 ;W -立桿凈截面抵抗矩（cm3）: W = 5.08 ;如果完全參照扣件式規范（JGJ30-2001 ）不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算lo = k 1 uh精品lo = (h+2a)(2)ki -計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ;u -計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3, u =1.700 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m ;公式(1)的計算結果：立桿計算長度

34、 lo = k 1uh = 1.167 X.700 X1.200 = 2.38 m ;lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68;公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數后0.309 ;產N/ 招=14900/(0.309 X489)= 98.82N/mm2(用=205.00:滿足要求！(三)柱子模板、柱箍的計算柱子模板的計算(按簡支梁進行計算，以 600 >600為例，柱箍200 )1、荷載的計算：1)新澆混凝土對模板側面的壓力：F1=0.22r cto 伊伊/2 =0.22 >25 >200/(30+15)X1.0 X1.

35、0 M1/2 =42.3KN/m 2F2=rcH=25 >.2=155KN/m 2>42.3KN/m 2q 故取 F1=42.3KN/m 2:，！F=Fi X1.2 >0.9=42.3 X.2 >0.9=43.146KN/m 2:.2）傾倒混凝土時產生的水平荷載：2X1.4 >0.9=2.52 KN/m 23）荷載組合：F'=43.146+2.52=45.67KN/m2q1= F'>0.9=45.67 >0.9= 41.1KN/mq2= F >0.9=2.52 >0.9=2.27KN/m2、柱模板的強度驗算1）強度驗算：M=

36、 q 1m2/8=41.1 >0.2 >0.2/8=0.2055KN.mW=bh 2/6=0.90 >0.018 >0.018=0.486 X10-4m3決=M a/W = 0.2055 /（ 0.486 M04） =4.23 M03Kpa < 15 X03Kpa強度滿足要求Pt, 5/V + -ii 48sl 靜密/精品2)剛度驗算:I=bh 3/12=900 X18 M8 X18/12=437400Vmax=2.27 >200 3/(48 >8000 X437400)+5 X41.1 >2004/ (384 >8000 X437400

37、)=0.245< 4=1/250=200/250=0.8剛度滿足要求！柱箍的計算(按簡支梁進行計算，柱箍為域8 >3.5mm鋼管)1.荷載的計算：均布荷載：q1= F ' >0.2=45.67 >0.2= 9.133KN/m集中荷載：q2= F >0.2=2.52 >0.2=0.504KN/m2、柱箍的強度計算：M= q 1m2/8=9.133 >0.65 >0.60/8=0.445KN.m截面應力： 產M/W=0.445 M06/5080=87.59N/mm2< f=205N/mm 2七、質量要求：1、模板及其支承結構材料，質量應

38、符合規范規定和設計要求。2、模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉與變形，模板 的內側面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。3、模板安裝后應仔細檢查各部件是否牢固，在澆灌混凝土過程中要經常檢查，如發現變形、松動現象，要及時修整加固。4、現澆整體式結構模板安裝的允許偏差(見下表)。表2項 目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面亦rB水準儀或拉線、鋼尺檢杳截面內部尺寸基礎鋼尺檢杳柱、墻、梁+4、一 5鋼尺檢查層高垂直度不大丁 5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢杳人丁 5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢杳相鄰兩板表面高低差2鋼尺核杳表面s整座52m靠尺和塞尺椅杳5、固定在模板的預埋件

39、和預留洞均不得遺漏， 安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差見下表。表3項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10、0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10、0預留洞中心線位置10尺寸+10、06、檢查模板承重支架的扣件，立桿、斜桿及螺栓對拉情況。7、做好實側實量工作。八、模板拆除方法(一)拆模的要求1、拆模順序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。2、拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范規定。現澆混 凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下 列要求：(1)不承重的側模板，

40、包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不 因拆除模板而受損壞，即可拆除。(2)承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度 達到表4的規定，方可拆除。(3)在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問 題，應暫停拆模。經妥善處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。(4)已拆除模板及其支架的混凝土結構，應混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后， 方允許承受全部設計的使用荷載，當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過 核算，加設臨時支撐。表4項次結構類型結構跨度(m)按達到設計混凝土強度標準值的百分率()感謝下

41、載載精品1板250>2 , <8身5>8當002梁、拱、殼身5>8當003懸臂構件當00(5)拆除預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發生塌陷裂縫時，方可拆除。3、拆模之前必須有拆模申請書，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，應經項目 部技術負責人、施工員、質檢員同意，報監理工程師認可后，方能進行。嚴禁未經申請盲目 拆模。4、冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定， 其中主要是要考慮混凝土模板拆除 后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。5、對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保 證混

42、凝土內部與表面溫差不超過20 C ,表面與大氣溫差不大于25 c以免發生溫差裂縫。6、各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時， 可按先支后拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進 行拆除。(1)柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或拉桿 (或鋼拉條)一自上而下拆除柱箍或橫楞一拆 除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。(2) 一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍一拆柱側模一拆樓板底 模一拆梁側模一拆梁底摸。九、支模質量保證的技術措施(一)模板工程施工質量控制程序框圖模板選擇學習圖紈和技術資料才下載載班組自檢精品(二)模

43、板工程施工易出現軸線偏位，梁板標高誤差和炸模等現象，要確保模板工程質量，必須對以上易出現的缺陷進行有效的控制，防止發生，技術措施如下：1 、所有梁、柱均由翻樣給出模板排列圖和排梁支撐圖。經項目部技術負責人審核后交班組施工。2 、模板使用前，應先進行篩選，對變形、翹曲超出規范的應予以清除，不得使用。3 、認真做好 “三檢” 制度，每個分項在拼模過程中，班組及時進行自檢、互檢，誤差控制在規定的范圍內，再由項目部質量員按規范要求進行技術復核，辦好書面簽字手續后方可進入下一道工序。4、接縫控制：柱、梁模板采取一次支好，接頭嚴密，拼縫結合良好。對柱、梁根部及外墻剪力墻上下層接合處采取貼雙面膠加海綿條，使

44、模板夾緊后不致漏漿；對模板拼縫，缺棱、掉角處采用原子灰補平并粘貼不干膠帶，以避免拼縫處漏漿，如縫隙過大達3mm 以上時采用 1.8mm 膠合板塞縫并粘貼不干膠帶，小于3mm 的縫隙采用膠粘海綿條補縫，確保拼縫密實不漏漿。5 、斷面尺寸控制：模板采用九層膠合板，與砼接觸面進行油漆光面，使拆模后的砼表面光潔，顏色一致。為保證陽角順直、通角，柱面平整，柱角和下柱模接頭要求采用企口拼接，以防止柱角漏漿。上、下塊柱模接頭處用抱箍卡住，保證相鄰模板接頭的平整度。配模時按設計標準尺寸配制，避免應反復使用，模板磨損及拉桿太緊等原因造成截面過小，超過允許偏差范圍，影響主體結構質量。6 、表面平整度控制：柱子模板

45、平整度全部采用上、下掛鉛垂線、水平拉線，用卷尺測量線與模板之間的距離，距離應控制相差不超過3mm ，以確保平整度滿足規范設計要求。7 、澆搗砼過程中應派技術好的木工守模、工地現場總施工或技術負責人。十、模板施工的安全技術措施8 、模板施工前的安全技術準備工作發現問題及時整改和報告。(1)模板構件進場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求，特別是承重構件其檢查驗收手續要齊全。(2)保證運輸道路暢通，現場有安全防護保護措施。(3)檢查木工施工機具運轉是否正常，電源線的漏電保護裝置要齊全。(4)模板施工作業前，現場施工人員(負責人)要認真向有關人員作安全技術交底。9 、模板安裝的安全要求1) 基本要求(1)模板工程作業高度在2m 以上時，要嚴格按 “高處作業安全技術規范”的要求進行操作 和防護。(2)采用全封閉施工，模板施工作業區，周圍應設安全