1、一、編制說明2二、技術要求2三、搭設材料要求2四、施工要求2五、施工程序3六、防護門的使用4七、生產安全事故應急救援預案4八、計算式5（一）落地式雙排鋼管架計算5（二）工字鋼懸挑鋼管架及懸挑梁計算11九、附圖21一、工程概況：1、工程簡介福晟錢隆公館3#樓工程，3#樓建筑層數為24層，建筑高度為72.45m。2、編制依據施工升降機卸料平臺施工方案，依據施工圖紙、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001、J84-2001）和建筑結構荷載規范（GBJ9）、建筑結構靜力手冊、鋼結構設計規范GB50017-2003及參考建筑施工腳手架實用手冊、施工電梯、井字架卸料平臺及防護門搭設圖冊（SG

2、TCM-01-2003）而編制。3、編制說明3#樓人貨電梯與塔吊安裝在同一側，為保證塔吊能有足夠空間拆除，故施工電梯卸料平臺采用雙排鋼管腳手架，立桿橫距為0.43m,吊籃兩側立桿間距為1.5m,中間為0.8m,并每3層結構層一卸載。二、技術要求與日常管理1、本卸料平臺采用13層以上（不含13層）采用工字鋼梁懸挑扣件鋼管腳手架卸料平臺，13層以下采用落地扣件鋼管腳手架卸料平臺，架體高度H=39.7m。13層以上采用二道懸挑架，架搭設高度為18m。2、卸料平臺基礎地面承載力應達到60KN/m,并在其上澆注200mmf的C15混凝土墊層。地面承載力達不到60KN/m2時，必須進行夯實，且將混凝土墊層

3、提高到C20,并在其中配筋。3、施工電梯每三層時，架體應搭設卸荷撐桿，間距不得大于9簿卸荷撐桿通過與建筑物的預埋插管相連接，預埋插管埋深不得小于250mm并在架體兩端應設置連續型交叉剪刀撐（見詳圖）。4、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻件，采用每層設置六道連墻件（見詳圖），并與外立桿進行拉通，連墻件預埋插管埋深不得小于250mm。5、卸料平臺卸料層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近施工電梯側應高于靠近建筑物側10-20mm。6、卸料平臺在吊籃兩側及正面外側中間兩立桿之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板。7、懸挑支架：采用16號工字鋼鋼，工字鋼制作的水平懸挑梁頂端用小16的鋼絲純

4、與上一層邊梁或墻柱上小18鋼筋套環拉接，工字鋼伸樓層的一端插入在前后各制作小16鋼筋套環內環形鋼筋間隙用木椎卡緊，環形鋼筋預埋安裝在砼梁筋、樓板底筋內焊接牢固。8、項目部由安全員進行架體每日巡查，發現隱患立即安排人員整改。:、搭設材料要求1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用小48X3.5mm的鋼管，并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準，碳結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。2、卸料平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）

5、的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求。四、施工要求1、搭設要求（1）相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于500mm，當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。（2）縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。（3）縱向掃地桿應固定在距底座上方200mm勺立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（4）連墻件應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200mnit。連墻桿應水平設置,或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10°。（5）卸荷撐桿

6、應與平臺架外側立桿連接。卸荷撐桿下端應與預埋桿連接牢固。卸荷撐桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。（6）之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100mm。（7）扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊扭力矩不應小于45N.m,且不應大于60。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。（8）擋腳板應鋪設在立柱內。（9）卸料平臺欄桿兩側應用安全密目網進行防護。2、拆除要求（1）拆除作業必須近先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。（2）連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除后再拆架體。（3）當拆除至下部最后一根立桿高

7、度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（4）拆除時，各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。五、施工程序1、施工前的準備（1）卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。（2）應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格產品。2、地基與基礎（1）按施工方案做好卸料平臺架基礎混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。（2）按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。（3）放置墊板（4）將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺架的搭設（1）架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿扶手、中欄桿

8、及八字撐應隨架體的升高同步搭設。需要設置卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。（2）腳手板的鋪設在卸料平臺架第每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。（3）防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯的立柱上。4、卸料平臺架的拆除（1）拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。（2）消除架體上的雜物及地面的障礙物。（3）按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。六、防護門的使用施工電梯：當吊籃到達卸料層時，司機應要求搭乘人員或親自打開防護門，進行卸料工作。卸料完成后，司機應要求搭乘人員或親自關閉防護門，扣

9、好防護門銷，方可啟動施工電梯。七、安裝、拆除應急救援預案（從安裝、拆除過程進行危險源辨識，制訂防范措施和應急處理程序）1、安裝、拆除過程危險源人貨電梯轉料平臺安裝拆除時臨邊防護；搭設、拆除人員安全防護；防護門未安裝前與防護門拆除后臨邊防護；安裝、拆除轉料平臺時高空墜物。2、危險源防范人貨電梯轉料平臺未安裝前臨邊設置鋼管防護；搭設、拆除人員作業時，應佩戴安全帶；防護門未安裝前與防護門拆除后臨邊設置鋼管防護；安裝、拆除轉料平臺時轉料平臺水平半徑20m范圍內禁止人員進出，設置禁戒線1）2）3）4）5）6）3、應急處理程序（詳細參詳生產安全事故應急救援預案）1、事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救

10、，報告責任人（項目經理或管理人員）2、項目管理人員獲得求救信息并確認事故發生以后，應：立即組織項目職工自我救護隊伍進行施救；：立即向公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持；:立即向當地醫療衛生（120）、公安部門（110）電話報告；：嚴格保護事故現場。3、項目部接到電話報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。4、當事人被送入醫院接受搶救以后，指揮部即指令善后處理人員到達事故現場：做好與當事人家屬的接洽善后處理工作：按職能歸口做好與當地有關部門的溝通、匯報工作。八、計算式根據規范要求，當采用鋼管腳手架時，腳手板應鋪設在橫向水平桿的上方，

11、而橫向水平桿應設置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件轉給立桿。這樣，橫向水平桿按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續梁計算，應驗算彎曲正應力，撓度和扣件抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩定計算可以簡化為立桿單桿穩定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產生的彎距。（一）落地式雙排鋼管架計算1、基本荷載及材料數量1.1 材料數量（搭設高度按39.7m計算）立桿：總共（39.7+6X8）根=53根，共53X6m/tg=317m縱向水平桿（每層）：4.1mX4根=16.4m

12、橫向水平桿（每層）：0.6mx12根=7.2m卸荷拉桿（每9項：3.5mX2根=7m扶手（每層）：0.6mX4根+1m<2根=4.4m（除第一層外）連墻桿（每層）：imx4根=4m（除第一層外）側向斜撐（每層）：1.8mX2根+1.2mX2*B=4.4m水平斜桿（每9項：1.5mX2根=3.0m掃地桿：4.1mX2根+0.6mx2根=9.4m竹板（擋腳板）（每層）：3片（除第一層外）直角扣件（每層）：（18X2+16）=52個（每9m）：直角扣件另加4個旋轉扣件（每9m）：2個（每層）：4個對接扣件：共（18+46）+6X8個=85個2、荷載2.1 自第二層起每層荷載腳手板的重量（Gk）

13、=0.35KN/m2施工荷載（Q）：Q=3KN/m2安全門重量：Q門=300N7副鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手，側向斜撐）重量（G鋼）：G鋼二鋼管總長xG二（16.4+7.2+4.4+4.4）義38.4=1244.16N式中：Gg=38.4N7m（鋼管每米自重）竹芭及安全網重量（G亍0=3X45N=135N扣件重量直角扣件G直1=52X13.2=686.4NG直2=4X13.2=52.8N旋轉扣件（每9M）G旋2=2X14.6N=29.2N（每層）G旋i=4X14.6N=58.4N對接扣件（總重）G接=（18+50）+6X8X18.4N=1668N2.2 第一層荷載鋼管（含縱、橫向水平桿、斜撐

14、、掃地桿）重量G鋼1=（4.1X4十0.6X8十1.2X2+1.8X2）X38.4=1044.48N3、計算3.1 橫向水平桿算接受均布荷載的簡支梁計算3.1.1 橫向水平桿上所受線荷載施工均布荷載標準值Q=3.0KN/mf,每層限載6KNG=0.35KN/mf每層所受荷載標準值Pk=3.0X0.6X3.8=6.84KN>6KN所以計算時應用Q=6/（0.6X3.8）=2.63KN/m2Mma尸q12/8（1-4a2/12）q=1.2q恒+1.4q活=1.2（GkC+q）+1.4KqQCq活q 恒:1501300150式中：G一腳手板重量G=0.35KN/m2C一小橫桿間距距C=0.46

15、8mqk鋼管單位長度重量qk=38.4N/mKq荷載系數"1.2Qk一施工荷載載Q=2.63KN/m2所以q=1.2義(350義0.468+38.4)+1.4X1.2X2632X0.468=2312.03N/m所以Mma=ql2/8(1-4a2/12)=2312.03X0.432X(1-4X0.12/0.432)/8=41.88N-m3.1.2 橫向水平桿抗彎強度驗算(T=Ma7Wn=41.88義1000/5080=8.243N/mr2<205N/mim式中W為鋼管截面模量：W=5080m3n所以強度滿足要求。3.1.3 橫向水平剛度驗算fMaX=q14(5-24a2/12)/

16、384EI=2.312X4304X(5-24乂1002/4302)/384乂130800X2.06乂105=2.053mm<L/150=430/150=2.867mm所以岡U度滿足要求3.2 縱向水平桿驗算3.2.1 計算簡圖縱向水平桿按三跨連續梁計算，其受力簡圖如右圖所示：3.2.2 縱向水平桿強度驗算F=0.5qL(1+a/L)2=0.5X2312.03X0.43X(1+0.1/0.43)2=755.2N2M=0.175FL=0.175X755.2X1.5=198.24N/mmf式中：L一柱距(T=M/W=198.24X1000/5078=39.04/mm2<205N/mm2所

17、以縱向水平桿強度滿足要求3.2.3 縱向水平桿剛度驗算fMaX=1.146FL3/100EI=1.146X755.2X15003/100X2.06X105X130800=1.084mm<b=1500/150=10mm所以縱向水平桿剛度滿足要求1m3.3 整體穩定性計算由于本卸料平臺架最大步距為1.8m,且所有立桿的步距和連墻件距相同。架穩定性根據桿件受力傳遞方向可以轉化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩定性。3.3.1 受力分析圖中：N卸：卸荷拉桿的拉力N支：立桿所受支承反力N連1：連墻件所受架體法向的水平支承反力Ncwi風載產生的壓力G總：平臺架總重

18、G總=Gi+G鋼1+(G鋼+G，t+G直i+G旋i+GM)x(H/3)+G+G接+G旋2+G直2+G7K平斜桿式中：H為搭設高度(50m,M為平臺面積(0.6X4.1),G作業層施工荷載G=10000NG柱一立桿自重38.4X8X(H+18)=307.2(H+18)N6總=307.2(H+18)+(1244.16+135+686.4+58.4+350X0.6X4.1)乂(H/3)+10000+8X18.4X(H+18)/6+(H/9)X(29.2+52.8+115.2)=17817.6+39799.5+10000+1423+876.45=68493.5N3.3.2 計算各支承反力(N支、N連)

19、單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸。由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉扣件分別與立桿和預管連接，故P卸&R=8.0KN。(RC為扣件抗滑力)N卸=P卸X(H/9)X2=71111N可知：N卸COS+N支=2pX(1.8/1.85)+N支=Gh、=68493.5NN支=68493.5N-71111X(1.8/1.85)=696.08N單根立桿支承反力P支P支=NW8=696.08/8=87.01N故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力N3K+NGK=87.01+0.25X150X4X(H/3)=1912.98N式中：150X4X(H/3)N為所有防護門的重量施工荷載標準值產生的軸向力2nq

20、=1250N3.3.3 計算立桿穩定性3.3.3.1 采用卸荷拉桿時的穩定性計算A、不組合風載時立桿穩定性計算Lo卻h=1.0X1.50X2=3.0m式中Lo：立桿的計算長度K：計算長度附加系數，取值1N:計算長度系數，取值1.50h：立桿步距取1.8m長細比：X=Lo/I=3.0X100/1.578=190入=210查表得：折減系數少0.199N=1.2(NcK+NGK2)+1.42N.k=1.2X1912.98+1.4X1250=4045.58N6=N/A=4045.58/0.199X489=41.6N/mm2V205N/mm2式中：N一計算立桿所受軸向力的設計值Nskl腳手架結構自重標準

21、值產生的軸向力N3K2一構配件自重標準產生的軸向力A一立桿的截面積A=489mm故滿足要求。B、組合風載荷時的立桿穩定性計算N=1.2(Ngk+1+Mk)+0.85X1.42QK=1.2X1912.98+0.85X1.4X1250=3783.08NMW=(0.85X1.4cokLaH2)/10=(0.85X1.4X1164X1.5X1.82)=6731.9N-m式中：MW-風荷載標準值產生的彎矩La一立桿縱距k風荷載標準值2k=0.7呼呼cdo=0.7X1.77X1.174X0.8=1.164kN/m查建筑施工腳手架實用手冊得：2Us=1.77(H=40mB型地面)uz=1.3X0.903=1

22、.174o=O.7KN/m所以(T=N/巾A+Mw/W=3783.08/(0.199X489)+6731.9/5080=40.2N/mm2<o-=205N/mni故滿足要求綜上所述，本卸料平臺自第3層起，全高度每隔9m在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿，本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。3.3.3.2 對接墻件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿，其僅沿軸向承受擠壓力，因此不會滑脫，故不必驗算抗滑力。3.4 連墻件驗算由于連墻件節點長度應滿足0500mm選取長度500mmL/D=500/48=10.4<15。故可不驗算其穩定性。3.4.1 連墻件的強度驗算N=Nw2sin45°+

23、(Mw+N+0.5N卸COa)COS45式中：NW2一側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力=0.5X1.4X1164X1.2X3=2933.3NNw正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力=0.25X1X1164X1.85X0.6X4=1292.04NN)一連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力二5000NN卸cosa一卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力=8000X0.43/1.85=1859.6N故N=2933.3sin45°+(1292.04+5000+0.5X1859.6)cos45°=7179.7N入=lh/i=500/15.8=32查表得W=0.912(r=N/乎

24、A=7547.8/0.912X4.89X102=16.09N/mn<(r=205N/mn2故邊墻件的強度滿足要求3.4.2 連墻扣件的抗滑力驗算Ni=7179.7N<R=8000N式中：Rc為抗滑扣件承載力設計值RC=8000N。故連墻件滿足設計要求3.4.3 連墻件預埋插管的抗剪力驗算r=N/A=7179.7/489=14.68N/mm2<r110N/mn2式中N1為連墻件軸向力故連墻件預埋插管抗剪力符合要求3.5 卸荷拉桿預埋件插管的抗剪力驗算T=N/A0弋式中：N一卸荷拉桿豎直方向分力N=N卸sina=8000X1.8/1.85=7783.78NT=7783.78/48

25、9=15.9N/mm2<r=110N/mn2故卸荷拉桿預埋插管抗剪強度滿足要求3.6 地基承載力計算腳手架拉桿基礎為不小于C5的碎基礎，在支座下設厚度不小于50mnK墊板。要求P=N/A<f2式中：A一基礎底面面積1.6X4.1=6.56mN腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力采用卸荷拉桿時N=（2295.6+1250）X8=28364.8NF地基承載力設計值f=Kfk,硅基礎K=1地基承載力標準值fk=60KN/mm2Pi=17.277/6.56=4.323KN/mm2<f=60KN/mM故基礎強度滿足設計要求綜上所述，當在架體總高度上，在架體兩側每隔9m搭設一對卸荷拉桿。架體各

26、項性能及使用功能滿足設計要求，又由于驗算立桿穩定性時未計算連墻件向上的拉力，可將其看作安全系數的組成部分，實踐證明連墻件的上拉力（即約束架體平面變形的力）較大，故本卸料平臺架體的整體安全系數較高。在卸料平臺搭設過程中，將嚴格按照SGTC-01-2003圖集執行。（二）工字鋼懸挑雙排鋼管架及懸挑梁計算懸挑式卸料平臺搭設六層樓層高度，約18米，最大步距2.0m，最大跨距1.5m，架寬0.43m。1、基本荷載及材料數量1.1材料數量（計算高度取19m最不利驗算）立桿：總共（19+6X8）根=26根，共26X6m/tg=156m縱向水平桿（每層）：4.1mX4根=16.4m橫向水平桿（每層）：1.6m

27、x12根=19.2m卸荷拉桿（每9項：3.5mX2根=7m扶手（每層）：1.6mX4根+1mx2根=8.4m連墻桿（每層）：1mx4根=4m側向斜撐（每層）:2.6mX2根+1.8mX2用艮=8.8m水平斜桿（每9項：2.2mX2根=4.4m竹板（擋腳板）（每層）：3片直角扣件（每層）：（18X2+16）=52個（每9項：直角扣件另加4個旋轉扣件（每9項：2個（每層）:4個對接扣件：共19+6X8個=26個2、荷載2.1每層荷載腳手板的重量（Gk）=0.35KN/m2施工荷載（Q）：Q=3KN/n2安全門重量：Q門=300N7副鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手，側向斜撐）重量（G鋼）:G鋼二鋼管總

28、長xG二（16.4+19.2+8.4+8.8）乂38.4=2027.52N式中：G=38.4N/m（鋼管每米自重）竹芭及安全網重量（G亍0=3X45N=135N扣件重量直角扣件G直1=52X13.2=686.4NG直2=4X13.2=52.8N旋 1=4X14.6N=58.4N旋轉扣件（每9M）G旋2=2X14.6N=29.2N（每層）G對接扣件（總重）G接=26X18.4N=478.4N3、鋼管架計算3.1 橫向水平桿算接受均布荷載的簡支梁計算3.1.1 橫向水平桿上所受線荷載施工均布荷載標準值Q=3.0KN/nf,每層限載10KN一 _ 一2G=0.35KN/m每層所受荷載標準值 R=3.

29、0 X 0.6 X 3.8=6.84KN>6KNq活q 恒 pip1501300150所以計算時應用 Q=6/(0.6 X3.8)=2.632KN/n2Mma戶q12/8(1-4a2/1jq=1.2q恒+1.4q活=1.2(GkC+q)+1.4KqQC式中：G一腳手板重量G=0.35KN/m2C一小橫桿間距C=0.468mqk鋼管單位長度重量qk=38.4N/mKq荷載系數Kq=1.2Qk施工荷載載Q=1.645KN/m2所以q=1.2X(350X0.468+38.4)+1.4X1.2X2632X0.468=2312.03N/m所以Mna=ql2/8(1-4a2/12)=2312.03X

30、0.432X(1-4X0.12/0.432)/8=41.88N-m3.1.2 橫向水平桿抗彎強度驗算(r=ML/Wn=41.88X1000/5080=8.243N/mr2<205N/mim式中W為鋼管截面模量：W=5080mm所以強度滿足要求3.1.3 橫向水平剛度驗算fMaX=q14(5-24a2/1j/384EI=2.312X4304X(5-24乂1002/4302)/384乂130800X2.06乂105=2.053mm<L/150=430/150=2.867mm所以岡U度滿足要求3.2 縱向水平桿驗算3.2.1 計算簡圖縱向水平桿按三跨連續梁計算，其受力簡圖如右圖所示：3.

31、2.2 縱向水平桿強度驗算F=0.5qL(1+a/L)2=0.5X2312.03X0.43X(1+0.1/0.43)2=755.2N.2M=0.175FL=0.175X755.2X1.5=198.24N/mm式中：L一柱距(T=M/W=198.24X1000/5078=39.04/mm2<205N/mm2所以縱向水平桿強度滿足要求3.2.3 縱向水平桿剛度驗算fMaX=1.146FL3/100EI=1.146義755.2義15003/100X2.06X105X130800=1.084mn<b=1500/150=10mm所以縱向水平桿剛度滿足要求3.3 整體穩定性計算1m由于本卸料平

32、臺架最大步距為2日且所有立桿的步距和連墻件距相同。架穩定性根據桿件受力傳遞方向可以轉化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩定性。3.3.1 受力分析圖中：N卸：卸荷拉桿的拉力N支：立桿所受支承反力N連1：連墻件所受架體法向的水平支承反力Ncwz風載產生的壓力G總：平臺架總重G>=Gi+(G鋼+Gyt+G直i+G旋i+GM)x(H/3)+G+G接+G旋2+G直2+G水平斜桿式中：H為搭設高度，M為平臺面積，G作業層施工荷載G=10000N6總=307.2H+(2027.52+135+686.4+58.4+350乂1.6X4.1)乂(H/3)+10000+(

33、8H/6)X18.4+(H/9)X(29.2+52.8+142.08)=307.2H+1734.4H+10000+24.53H+24.9H=2091.03H+10000=2091.03X19+10000=49729.6N3.3.2 計算各支承反力(N支、N連)單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸。由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉扣件分別與立桿和預管連接，故P卸&R=8.0KN。(R為扣件抗滑力)N卸二P卸X(H/9)X2=1777.8X19=33777.8N可知：N卸COS+N支=%x(1.8/1.85)+N支=G=49729.6NN支=49729.6-33777.8乂(2.5/2.7)=16

34、864.7N單根立桿支承反力P支P支=N支/8=16864.7/8=2108.09N故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力N3K+NGKF2108.09+0.25乂150X4X(H/3)=3058N式中：150X4X(H/3)N為所有防護門的重最施工荷載標準值產生的軸向力Enq=10000/8=1250N3.3.3 計算立桿穩定性3.3.3.1 采用卸荷拉桿時的穩定性計算A、不組合風載時立桿穩定性計算L0=Knh=1.0X1.50X2.0=3.0m式中L0：立桿的計算長度K：計算長度附加系數，取值1N:計算長度系數，取值1.50h：立桿步距取1.8m長細比：入=Lo/I=3.0X100/

35、1.58=190<入=210查表得：折減系數少0.199N=1.2(Ngk+N3K2)+1.42NQk=1.2X3058+1.4X1250=5419.6N6=N/WA=5419.6/0.199X489=55.69N/mm2<205N/mrrn式中：N一計算立桿所受軸向力的設計值Nskl腳手架結構自重標準值產生的軸向力NsKL構配件自重標準產生的軸向力A一立桿的截面積A=489mm故滿足要求。B、組合風載荷時的立桿穩定性計算N=1.2(Ngk+1+NGk)+0.85X1.42QK=1.2X3058+0.85X1.4義1250=5157.1NMW=(0.85X1.4cdkLaH2)/1

36、0=(0.85X1.4X1160X1.5X1.52)=6708.75N-m式中：Ml風荷載標準值產生的彎矩La一立桿縱距k風荷載標準值23k=0.7(1z(1s0=0.7X2.02X1.174X0.7=1.16kN/m查建筑施工腳手架實用手冊得：Us=2.02(H=80mB型地面)uz=1.3X0.903=1.174o=0.7KN/nf所以(T=N/巾A+Mw/W=5157.1/(0.199乂489)+6708.75/5080=54.32N/mm2V6=205N/mn2故滿足要求綜上所述，本卸料平臺自第3層起，全高度每隔9m在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿，本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。3.3

37、.3.2對接墻件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿，具僅沿軸向承受擠壓力，因此不會滑脫，故不必驗算抗滑力。3.4 連墻件驗算由于連墻件節點長度應滿足0500mm選取長度500mmL/D=500/48=10.4<15。故可不驗算其穩定性。3.4.1 連墻件的強度驗算N=Nk2sin45°+(Niw+N+0.5N卸COa)COS45式中：Mw2一側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力=0.5X1.4X1160X1.2X3=2923.2NNw正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力=0.25義1義1160X1.85義0.6義4=321.9NN一連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力=5000N

38、N卸cosa一卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力=8000X0.43/1.85=1859.5N故N=2923.2sin45°+(321.9+5000+0.5X1859.5)cos45°=6486.62N入=lh/i=500/15.8=32查表得W=0.912o=NZA=6486.62/0.912X4.89X102=14.55N/mmi<=205N/mn2故邊墻件的強度滿足要求3.4.2 連墻扣件的抗滑力驗算Ni=6486.62<RC=8000N式中：R為抗滑扣件承載力設計值R=8000N故連墻件滿足設計要求3.4.3 連墻件預埋插管的抗剪力驗算r=N/A

39、=6486.62/489=13.26N/mm2<r110N/mm2式中N為連墻件軸向力故連墻件預埋插管抗剪力符合要求3.5 卸荷拉桿預埋件插管的抗剪力驗算T=N/A0T式中：N一卸荷拉桿豎直方向分力N=N卸sina=8000X1.8/1.85=7783.78NT=7783.78/489=15.9N/mm2<r=110N/mn2故卸荷拉桿預埋插管抗剪強度滿足要求4、懸挑梁計算本工程懸挑梁采用采用16工字鋼，設置間距接卸料平臺架立桿間距布置。（詳附圖）4.1 懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算0懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式舄二改(2+勺+3+§(1+/)

40、=-W2+i)+y(l-)maC點最大撓度計算公式礪J門，、N個I1.mlql,、.jm九蟹。字。+%)+而%(7+4+業)JOIJZSxJnelQ其中k=m/l,k=mi/l,k2=m2/1。本方案算例中，m=0.6m,l=2.2m,m=0.1m,m=0.53m；水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4,截面模量（抵抗矩）W=108.3cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載P=3.058+1.25=4.308kN;水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2X0.6X0.1723=0.124kN/m；（16工字鋼重量17.23kg/m）k=0.6/2.2=0.25k1=0.1/2.2=0.035k2=0.53/2.2=0.221代入公式，經過計算得到支座反力Ra=4.308X(2+0.25+0.035)+0.124X2.4X(1+0.252)/2=10kN支座反力Rb=-4.308X(0.035+0.221)+0.124X2.4X(1-0.252)=-1.17kN最大彎矩Ma=-4.308X(0.53+0.1)-0.124X0.6