1、廣東省涂料油墨制造行業 VOCs排放量計算方法試行廣東省生態環境廳目錄1 . 適用范圍32 .計算方法32.1 設備動靜密封點泄漏52.2 有機液體儲存與調和揮發損失92.3 廢水集輸、儲存、處理處置過程逸散 252.4 工藝廢氣排放272.5 溶劑再生揮發損失382.6 實驗室廢氣排放39附錄A單位換算表41廣東省涂料油墨制造行業VOCs排放量計算方法1 .適用范圍本方法適用于廣東省涂料、油墨及類似產品制造企業生產過 程中VOCs排放量計算.2 .計算方法涂料油墨制造業的VOCs排放主要來自物料生產、運輸和加 工等過程.涂料油墨制造業的主要 VOCs污染源項包括：(1)設備動靜密封點泄漏；(

2、2)有機液體儲存與調和揮發損失；(3)廢水集輸、儲存、處理處置過程逸散；(4)工藝廢氣排放；(5)溶劑再生揮發損失；(6)實驗室廢氣排放.企業應根據自身生產實際,選擇相應的污染源項進行VOCs排放量計算.根據涂料油墨制造業的 VOCs排放特點,采用源項歸類解析 法計算VOCs排放量,見公式2-1 oNNE涂料油墨=£ Em_£ %公式2-1m=1mJ式中：E涂料油墨一統計期內VOCs排放量,千克；Em,一統計期內第m個源項VOCs的產生量,千克；Dm統計期內第m個源項污染限制設施 VOCs的去除量, 千克；N 一污染源總數.各源項VOCs產生量為該源項每一種 VOCs組份產

3、生量的加 和,見公式2-2. nEm=£Ej公式i T2-2式中：Ei一統計期內某個源項排放的 VOCs組分i的產生量,見公 式 2-3.巳=£ e排制公式2-3 i 三1VVFOCs,式中：Ei統計期內含VOCs組份i的排放量,千克；E排放源n,i統計期內含VOCs組份i的第n個排放源的VOCs 產生量,千克；M一含VOCs組份i的污染源總數；WFj流經或儲存于污染源的物料中 VOCs組份i的平均質量 分數；WF vocs-流經或儲存于污染源的物料中 VOCs的平均質量分 數.2.1 設備動靜密封點泄漏設備密封點泄漏是指各種工藝管線和設備密封點的密封失效致使內部蘊含 VO

4、Cs物料逸散至大氣中的現象.工藝管線和設 備動靜密封點一般包括泵、攪拌器、壓縮機、閥門、連接件、法 蘭、開口閥或開口管線、泄壓設備、取樣連接系統等.設備密封 點泄漏的VOCs產生量計算公式如下：E設備=1 feTOCi 父客 Mti公式 2.1-1IWFOCi1式中：E設備一統計期內動靜設備密封點的VOCs產生量,千克；上一統計期內密封點i的運行時間,小時；eTOCsi密封點i的TOCs泄漏速率,千克/小時；WFV0csi 一運行時間段內流經密封點i的物料中VOCs的平均 V vy v/s, 質量分數；WFTOCi一運行時間段內流經密封點i的物料中TOC的平均質,量分數；如未提供物料中VOCs

5、的平均質量分數,那么按j=1計. WTOC,i2.1.1泄漏速率泄漏速率可采用多種方法進行計算,準確度從高到低排序為：實測法、相關方程法、篩選范圍法、系數法,其中前三種方 法是基于實測的計算方法,系數法不需要進行實測.1實測法采用包袋法和大體積采樣法對密封點進行實測,所得泄漏速 率最接近真實泄漏情況,企業可選用該方法對密封點泄漏速率進 行檢測.2相關方程法當密封點的凈檢測值小于 1時,用默認零值泄漏速率作為該 密封點泄漏速率；當凈檢測值大于50000以mol/mol,用限定泄漏速 率作為該密封點泄漏速率.當凈檢測值在兩者之間,采用相關方 程計算該密封點的泄漏速率,詳見表2.1-1.電i nSt

6、oc二 ep,i*公式 2.1-20 <SV ：二1SV -500001 <SV 二 50000式中：eroc密封點的TOC泄漏速率,千克/小時；SV一修正后的凈檢測值,以 mol/mol ;備密封點i的默認零值泄漏速率,千克/小時； 生密封點i的限定泄漏速率,千克/小時； 用一密封點i的相關方程核算泄漏速率,千克 /小時.各類型密封點的泄漏速率按表 2.1-1計算.表2.1-1相關方程計算泄漏速率a密封點類型默認零值泄漏速率千克/小時/排放源限定泄漏速率千克/小時/排放源相關方程千克/小時/排放源氣體閥門6.6E-070.111.87E-06 X SV873液體閥門4.9E-07

7、0.156.41E-06 XSV797輕液體泵7.5E-060.621.90E-05 X SV.824密封點類型默認零值泄漏速率千克/小時/排放源限定泄漏速率千克/小時/排放源相關方程千克/小時/排放源重液體泵7.5E-060.621.90E-05 X SV.824壓縮機7.5E-060.621.90E-05 X SV.824攪拌器7.5E-060.621.90E-05 X SV.824泄壓設備7.5E-060.621.90E-05 X SV,法蘭或連接件6.1E-070.223.05E-06 X SV.885開口閥或開口管線2.0E-060.0792.20E-06 X SV.704其他4.0

8、E-060.111.36E-05 X SV.589注：對于表中涉及的千克/小時/排放源=每個排放源每小時的 TOCT生量千克a：數據摘自EPAM告.對于密閉式的采樣點,如果采樣瓶連在采樣口,那么使用“連接件的泄漏系數；如 采樣瓶未與采樣口連接,那么使用“開口管線的泄漏系數.3篩選范圍法篩選范圍法用于核算裝置不可達法蘭或連接件的VOCs泄漏速率時,需至少檢測 50%該裝置的可達法蘭或連接件,并且至少 包含1個凈檢測值大于等于10000以mol/mol的點,以 10000 jmol/mol為界,分析已檢測法蘭或連接件凈檢測值可能 > 10000以mol/mol數量比例,將該比例應用到同一裝置

9、的不可達 法蘭或連接件,且按比例計算的大于等于10000以mol/mol的不可達點個數向上取整,采用表2.1-2系數并按公式2.1-3計算泄漏速 率. n=2 FA MWfOci mN 公式 2.1-3i 4式中：eToc密封點的TOC泄漏速率,千克/小時；FAj一密封點i泄漏系數,見表2.1-2;WFTOCi一流經密封點i的物料中TOC的平均質量分數；Nj密封點的個數.表2.1-2篩選范圍泄漏系數單位：千克 /小時/排放源密封點類型介質> 10000 g mol/mol<10000 g mol/mol法蘭、連接件所有0.1130.000081注：數據摘自EPA 1995b報告的數

10、據.4系數法未進行測試的密封點,或不可達點除符合篩選范圍法適用 范圍的法蘭和連接件外,應采用表2.1-3系數,并按公式 2.1-3 計算泄漏速率.表2.1-3平均泄漏系數a 單位：千克/小時/排放源密封點類型介質泄漏系數b閥氣體0.00597輕液體0.00403重液體0.00023泵c輕液體0.0199重液體0.00862壓縮機氣體0.228泄壓設備氣體0.104法蘭、連接件所有0.00183開口閥或開口管線所有0.0017采樣連接系統所有0.0150注：對于表中涉及的千克/小時/排放源=每個排放源每小時的 TOC產生量千克.對于開放式的采樣點,采用系數法計算排放量.如果采樣過程中排出的置換殘

11、液或氣未經處理直接排入環境,根據“取樣連接系統和 “開口管線泄漏系數分別計算并加和；如果企業有收集處理設施收集管線沖洗的殘液或氣體,并且運行效果良好,可按“開口閥或開口管線泄漏系數進行計算.a：數據摘自EPA 1995b報告的數據；b:涂料油墨制造7S漏系數用于 TOC包括甲烷泄漏速率；c ：輕液體泵密封的系數可以用于估算攪拌器密封的泄漏速率.2.1.2運行時間采用中點法確定該密封點的排放時間,即第 n次檢測值代表 時間段的起始點為第n-1次至第n次檢測時間段的中點,終止點 為第n次至第n+1次檢測時間段的中點.發生泄漏修復的情況下,修復復測的時間點為泄漏時間段的終止點2.2有機液體儲存與調和

12、揮發損失有機液體儲存與調和通常采用儲罐,常見的儲罐類型有： 固定頂罐包括臥式罐和立式罐與浮頂罐包括內浮頂罐和 外浮頂罐.固定頂罐VOCs的產生主要來自于儲存過程中蒸發靜置損 失俗稱小呼吸和接受物料過程中產生的工作損失俗稱大 呼吸.浮頂罐VOCs的產生主要包括邊緣密封損失、浮盤附件損 失、浮盤盤縫損失和桂壁損失.其中邊緣密封損失、浮盤附件 損失、浮盤盤縫損失屬于靜置損失,桂壁損失屬于工作損失. 2.2.1實測法采用包袋法和大體積采樣法對固定頂罐進行實測,所得逸散 速率最接近真實排放情況.2.2.2公式法公式法可應用于固定頂罐和浮頂罐.不適用于以下情況：所 儲物料組分不穩定或真實蒸汽壓高于大氣壓、

13、蒸氣壓未知或無法 測量的；儲罐浮盤設施失效的；其他不符合相關環保要求的.公式法核算過程采用美制單位.完成核算后,可將排放量的 美制單位磅轉為國際單位制千克.nmE儲罐二' E固,i 八E浮,i公式 2.2-2i 1i =1式中：E儲罐一統計期內儲罐的VOCs產生量,千克；E固,i統計期內固定頂罐i的VOCs產生量,千克；n一固定頂罐的數量,個；E浮,i統計期內浮頂罐i的VOCs產生量,千克；m一浮頂罐的數量,個.2.2.2.1固定頂罐總損失靜置損失是指由于罐體蒸汽空間呼吸導致的儲存氣相損耗.通常不考慮地下臥式罐的靜置損失,由于地下土層的絕緣作 用使得地下儲罐的晝夜溫差的變化較小.E固=

14、Es +Ew公式 2.2-3式中：E固一統計期內固定浮頂罐總損失,磅；Es一統計期內靜置損失,磅,見公式 2.2-4;Ew統計期內工作損失,磅,見公式 2.2-24o1靜置損失Es = 365乂卬&公式 2.2-4式中：Es一統計期內靜置損失地下臥式罐的 Es取0,磅；Vv一氣相空間容積,立方英尺；Wv一儲藏氣相密度,磅/立方英尺；Ke一氣相空間膨脹因子,無量綱量；Ks一排放蒸氣飽和因子,無量綱量 a氣相空間容積Vv計算立式罐氣相空間容積Vv,通過公式2.2-5計算:公式 2.2-5式中：Vv一氣相空間容積,立方英尺；D 一罐徑,英尺；Hvo 一氣相空間高度,英尺.Hvo = M Hl

15、 +Hro公式 2.2-6式中：Hvo 一氣相空間高度,英尺；Hs一罐體高度,英尺；也一液體高度,英尺；Hro 一罐頂計量高度,英尺；注：罐頂容積折算為相等 容積的罐體高度錐頂罐罐頂折算高度：hro = i/ 3hr公式2.2-7式中：hr一罐頂高度,英尺;Hr = SrRs公式 2.2-8式中:Sr一罐錐頂斜率,英尺/英尺；無數據時,取0.0625;Rs一罐殼半徑,英尺.拱頂罐灌頂折算高度：hr.=鵬1+1 觸公式 2.2-9-26 lRs J式中：Rs一罐殼半徑,英尺；H R 一罐頂局度,央尺.Hr =Rr -RR -rS0.5公式 2.2-10式中：Rr一罐拱頂半徑,英尺；Rr的值一般介

16、于0.8D-1.2D之間, 其中D=2Rs；如果Rr未知,那么用罐體直徑代替；Rs一罐殼半徑,英尺.如果是臥式罐,公式2.2-5中的罐徑D那么為有效罐徑De:_ LD.、生="0785公式 2.2-11.式中：L一臥式罐含封頭總長,英尺；D一臥式罐垂直剖面的直徑,英尺.b氣相空間膨脹因子Ke計算Ke =0. 0018AR = 0. 0018 0. 72 Tax -Tan +.28 Ot| 】公式 2.2-12式中:Ke一氣相空間膨脹因子,無量綱量；ATv一日蒸氣溫度范圍,蘭氏度；Tax一日最高環境溫度,蘭氏度；Tan一日最低環境溫度,蘭氏度；a TS漆太陽能吸收率,無量綱量,見表 2

17、.2-1;I 太陽輻射強度,英熱/ 平方英尺 次;0.0018一常數,蘭氏度-1；0.72一常數,無量綱量；0.028一常數,蘭氏度坪方英尺次/英熱.表2.2-1罐漆太陽能吸收率a罐漆顏色噴漆色光罐漆吸收率a罐漆狀況好差銀白色高光0.390.49銀白色散射0.600.68鋁罐光面、不涂漆0.100.15米黃/乳色/0.350.49黑色/0.970.97棕色/0.580.67灰色淡0.540.63灰色中等0.680.74綠色暗0.890.91紅色底漆0.890.91銹色紅色氧化鐵0.380.50茶色/0.430.55白色不適用0.170.34c排放蒸汽飽和因子Ks10. 05EaHo式中：Ks一

18、排放蒸汽飽和因子,無量綱；PVA一日平均液面溫度下的蒸氣壓,磅/平方英寸絕壓,見 公式 2.2-18;Hvo 蒸汽空間高度,英尺,見公式 2.2-6;0.053-常數,磅/平方英寸絕壓英尺-1.d蒸汽密度Wv計算W =署VA公式 2.2-14式中：Wv 一蒸汽密度,磅/立方英尺；Mv一蒸汽分子質量,磅/磅-摩爾；R理想氣體狀態常數,10.731磅/磅-摩爾英尺 史氏度；Pva一日平均液面溫度下的蒸氣壓,磅/平方英寸絕壓,見 公式 2.2-18;Tla一日平均液體外表溫度,蘭氏度,取年平均實際儲存溫度, 見表2.2-2;如無該數據,用公式2.2-15計算.公式 2.2-15日平均液體外表溫度TL

19、A的計算方法如下：Tla = 0. 44TAa0.56TB 0. 0079 ： ITaa =鼠 2TAN公式 2.2-16Tb =Taa +6豆 1公式 2.2-17式中：Tla一日平均液體外表溫度,蘭氏度；Taa一日平均環境溫度,蘭氏度；Tax 一計算月的日最高環境溫度,蘭氏度；Tan 一計算月的日最低環境溫度,蘭氏度；Tb一儲液主體溫度,蘭氏度；a一罐漆太陽能吸收率,無量綱,見表 2.2-1;I 太陽輻射強度,英熱/ 平方英尺 次.當Tla值無法取得時,可用表2.2-2計算.表2.2-2年平均儲藏溫度計算表罐體顏色年平均儲藏溫度,TS 華氏度白Taa+0鋁Taa+2.4灰Taa+3.5黑T

20、aa+5.0注：此表格中Taa為年平均環境溫度華氏度.真實蒸氣壓Pva的計算方法如下：對于石油液體生料的日平均液體外表溫度卜,的蒸汽壓,可按照公式2.2-18計算.Ra = exp A - 應公式 2.2-18 _a式中：A 一蒸氣壓公式中的常數,無量綱量；B 一蒸氣壓公式中的常數,蘭氏度；Tla一日平均液體外表溫度,蘭氏度；Pva一日平均液體的外表蒸氣壓,磅/平方英寸絕壓.對于油品：A = 15.64 -1.854 S0.5 一 .0.8742 -0.3280 SO.5 ln rvp公式 2.2-19B = 8742 _ 1042 S05 _ 1049 _179.4S°.5 ln

21、RVP公式 2.2-20公式 2.2-21公式 2.2-22公式 2.2-23對于原油：A = 12. 82 - 0. 9672 In RVPB = 7261 1216 In RVPc 15%留出溫度-5%留出溫度S 二 15 - 5式中：RVP雷德蒸氣壓,磅/平方英寸；S10%蒸發量下ASTM蒸播曲線斜率,°F/vol% o對于單一物質如苯、對二甲苯的日平均液體外表蒸氣壓, 可根據公式2.2-24計算.2.2-24式中：A、B、C安托因常數;Tla一日平均液體外表溫度,攝氏度；PVA一日平均液面溫度下的飽和蒸氣壓,毫米汞柱.2工作損失工作損失與儲料的裝卸作業相關,固定罐的工作損失按

22、公式2.2-25 計算.Ew = 5-614 mvpvaqknKpKb公式 2.2-25rtLa式中：Ew統計期內工作損失,磅；Mv 一氣相分子量,磅/磅-摩爾；Pva一日平均液體外表溫度下的蒸氣壓,磅/平方英寸絕壓,見公式2.2-18;Q一統計期內物料周轉量,桶；Kp一工作損失產品因子,無量綱量；原油 KP=0.75,其他有 機液體Kp=1 ；Kn一工作損失周轉飽和因子,無量綱量；當周轉數36, KN= 180+N /6N;當周轉數46, KN=1 ;N為年周轉數量,無量綱；n = 5.614Q公式 2.2-26Vlx式中：Vlx 一儲罐的最大液體容量,立方英尺；R理想氣氣體狀態常數,10.

23、731磅/ 磅-摩爾英尺蘭氏 度；Tla一日平均液體外表溫度,蘭氏度.Kb 呼吸閥工作校正因子呼吸閥工作時的校正因子,Kb可用公式2.2-27和公式2.2-28計算：當.|詈：£>i公式2.2-27時-丁八一Kb = -KN公式 2.2-28BPbp +Pa Pal一式中：Kb 一呼吸閥校正因子,無量綱量；Pi 一正常工況條件下氣相空間壓力,磅 /平方英寸表壓；Pi 一是一個實際壓力表壓,如果處在大氣壓下不是真 空或處在穩定壓力下,P1為0;Pa一大氣壓,磅/平方英寸絕壓；Kn 一工作排放周轉飽和因子,無量綱量；Pva一日平均液面溫度下的蒸氣壓,磅 /平方英寸絕壓, 見公式2.

24、2-18;Pbp一吸閥壓力設定,磅/平方英寸表壓.2.2.2.2浮頂罐總損失浮頂罐的總損失是邊緣密封、由料桂壁、浮盤附件和浮盤縫隙損失的總和,計算式見公式 2.2-29.但密閉的內浮頂罐或穹頂外浮頂罐只通過壓力/真空閥排氣的儲罐,或邊緣使用了密封材料封閉或浮盤附件已老化或被儲料浸漬的情況不適用.E浮 =Er +Ewd+Ef +Ed公式 2.2-29式中：E浮一統計期內浮頂罐總損失,磅；Er統計期內邊緣密封損失,磅；Ewd 一統計期內桂壁損失,磅；Ef一統計期內浮盤附件損失,磅；Ed一浮盤縫隙損失只限螺栓連接式的浮盤或浮頂,磅.1邊緣密封損失Er計算Er = KRa + KRbVn DP*MvK

25、c公式 2.2-30式中：Er一統計期內邊緣密封損失,磅；KRa一零風速邊緣密封損失因子,磅-摩爾/英尺年,見表2.2-3;KRb一有風時邊緣密封損失因子,磅-摩爾/ 邁n?英尺年,見表2.2-3;v一罐點平均環境風速,邁；n-密封相關風速指數,無量綱量,見表2.2-3;D 一罐體直徑,英尺；Mv一氣相分子質量,磅/磅-摩爾；Kc一產品因子,原油0.4,其它揮發性有機液體為1;P一蒸氣壓函數,無量綱量;公式 2.2-31式中：PVA 平均液體外表蒸氣壓,磅/平方英寸絕壓,見公式 2.2-18;Pa一大氣壓,磅/平方英寸絕壓；表2.2-3浮頂罐邊緣密封損失因子罐體類型密封KRa磅-摩爾/英尺年K

26、Rb磅-摩爾/ 邁n?英尺年n焊接機械式鞋形密封只有一級5.80.32.1邊緣靴板1.60.31.6邊緣刮板0.60.41.0液體鑲嵌式接觸液面,無氣相空間只有一級1.60.31.5擋雨板0.70.31.2邊緣刮板0.40.60.3氣體鑲嵌式不接觸液面,有氣相空間只有一級6.70.23.0擋雨板3.30.13.0邊緣刮板2.20.0034.3鐘接機械式鞋形密封只有一級10.80.42.0邊緣靴板9.20.21.9邊緣刮板1.10.31.5注：表中邊緣密封損失因子 KRa、kRb、n只適用于風速6.8米/秒以下2桂壁損失Ewd計算EWD0.943QQW 彳 NcFc 1 -D D公式 2.2-3

27、2式中：Ewd一統計期內桂壁損失,磅；Q一統計期內周轉量,桶；CS一儲罐罐壁油垢因子,見表 2.2-4;WL一有機液體密度,磅/加侖；D一罐體直徑,英尺；0.943一常數一 1000立方英尺加七/桶乙一一nc一固定頂支撐柱數量對于自支撐固定浮頂或外浮頂罐:NC=0.,無量綱量；fc一有效柱直徑,英尺,取值1.表2.2-4儲罐罐壁油垢因子介質罐壁狀況桶/1000平方英尺輕銹中銹重銹其它有機液體0.00150.00750.15注：儲罐內壁平均3年以上包括3年除銹一次,為重銹；平均兩年除銹一次,為中銹；平均每年除銹一次,為輕繡. _ * _ _ _Ef = FfP MvKc3浮盤附件損失EF計算公式

28、 2.2-33式中:Ef一統計期內浮盤附件損失,磅；Ff一總浮盤附件損失因子,磅：摩爾/年公式 2.2-34Ff - INfiKfi Nf2Kf2 ' . NFnKFn I式中:NFii類浮盤附件數,無量綱量；KFi i類附件損失因子,磅-摩爾/年,見公式2.2-35; nf某類的附件總數,無量綱量；P*, MV , KC的定義見公式2.2-31.fF的值可由罐體實際參數中附件種類數nF乘以每一種附件的損失因子kF計算對于浮盤附件, 小可由公式2.2-35計算:K FiK FaiKFbi KvV mi公式 2.2-35式中：KFi一浮盤附件損失因子,磅-摩爾/年;KFai一無風情況下浮

29、盤附件損失因子,KFbi一有風情況下浮盤附件損失因子,磅 見表2.2-5;mii類浮盤損失因子,無量綱量,見表 Kv附件風速修正因子,磅-摩爾/年,見表2.2-5;-摩爾/ 邁m?年,2.2-5;無量綱量外浮頂罐,Kv=0.7;內浮頂罐和穹頂外浮頂罐,Kv=0;v 平均氣壓平均風速,邁.表2.2-5浮頂罐浮盤附件損失系數表附件狀態KFai 磅-摩爾/年磅-摩爾/ 邁n?年m人孔螺栓固定蓋子,有密封件1.600無螺栓固定蓋子,無密封件365.91.2無螺栓固定蓋子,有密封件315.21.3計量井螺栓固定蓋子,有密封件2.800無螺栓固定蓋子,無密封件145.41.1無螺栓固定蓋子,有密封件4.3

30、170.38支柱井內嵌式柱形滑蓋,有密封件33/內嵌式柱形滑蓋,無密封件51/管柱式滑蓋,有密封件25/管柱式撓性纖維襯套密封10/取樣管/井有槽管式滑蓋/重加權,有密封件0.470.020.97有槽管式滑蓋/重加權,無密封件2.300切膜纖維密封開度10%12/有槽導桿 和取樣井無密封件滑蓋不帶浮球432701.4有密封件滑蓋不帶浮球無密封件滑蓋帶浮球31362.0有密封件滑蓋帶浮球有密封件滑蓋帶導桿凸輪41481.4有密封件滑蓋帶導桿襯套11461.4附件狀態KFai 磅-摩爾/年KFbi磅-摩爾/ 邁n?年m有密封件滑蓋帶導桿襯套及凸輪8.34.41.6有密封件滑蓋帶浮球和導桿凸輪217

31、.91.8有密封件滑蓋帶浮球、襯套和凸輪119.90.89無槽導桿 和取樣井無襯墊滑蓋131501.4無襯墊滑蓋帶導桿252.22.1襯套襯墊帶滑蓋25132.2有襯墊滑蓋帶凸輪143.70.78有襯墊滑蓋帶襯套8.6120.81呼吸閥附重加權,未加密封件7.80.014.0附重加權,加密封件6.21.20.94浮盤支柱可調式浮筒區域有密封件1.30.080.65可調式浮筒區域無密封件2.00.370.91可調式中央區域有密封件0.530.110.13可調式中央區域無密封件0.820.530.14可調式,雙層浮頂0.820.530.14可調式浮筒區域,襯墊1.20.140.65可調式中央區域,

32、襯墊0.490.160.14固定式000邊緣通氣 閥配重機械驅動機構,有密封件0.710.11.0配重機械驅動機構,無密封件0.681.81.0樓梯井滑蓋,有密封件98/滑蓋,無密封件56/浮盤排水/1.2/注：表中浮盤附件密封損失因子限,、K、n只適用于風速6.8米/秒以下4浮盤縫隙損失Ed計算螺栓固定的浮盤存在盤縫損失,由公式2.2-36計算：Ed = KdSdD2P*Mv&公式 2.236式中：Kd一盤縫損耗單位縫長因子,焊接式浮盤,螺栓式浮盤為0.14 磅-摩爾/ 英尺女；Sd-盤縫長度因子,英尺/平方英尺,為浮盤縫隙長度與浮盤 面積的比值；無數據時,見表 2.2-6;D, P

33、*, MV和KC的定義見公式2.2-31.表2.2-6浮頂罐浮盤縫隙長度因子序號浮盤構造盤縫長度因子1浮筒式浮盤4.82雙層板式浮盤0.8注：表中的浮盤縫隙長度因子只適用于螺栓連接時浮盤,焊接式浮盤沒有盤縫損耗；表中的雙層板式浮盤系數是根據典型 5000m3內浮頂儲罐的相關實測值和構造參數計算得出;浮筒式浮盤的盤縫損耗約是雙層板式的 6倍.2.2.3系數法在公式法使用條件無法滿足時,采用系數法計算儲罐的VOCs產生量,見公式 2.2-37E存儲=ef M Q公式 2.2-37式中：E儲罐一統計期內儲罐的 VOCs產生量,千克；EF產污系數單位體積周轉物料的物料揮發損失,見表2.2-7,千克/立

34、方米；Q一統計期內物料周轉量,立方米.表2.2-7儲罐VOCs產污系數存儲物料產污系數存儲物料產污系數存儲物料產污系數正戊烷1.366丁醇0.12乙醇胺0.491異戊烷8.809二級丁醇0.278乙烷胺1.151己烷0.539三級丁醇0.522丙酮0.551環己烷0.416環己醇0.075丁酮0.395庚烷0.851乙醇0.427甲基異丁酮0.277正癸烷0.078異丁醇0.176環己酮0.228正十二烷0.495異丙醇0.558庚酮0.01存儲物料產污系數存儲物料產污系數存儲物料產污系數十五烷0.102甲醇0.572石油腦0.7391-戊烯1.749丙醇0.252煉油0.739戊二烯1.00

35、6二次乙基二醇0.01醋酸乙烯酯1.45環戊烯0.934二甘醇0.359正乙酸丙酯0.14十二烯0.617丙二醇0.839異丁酸異丁酯0.04異戊二烯1.402乙二醇0.246甲苯二異氧酸酯0.101苯1.228乙硫醇1.222丁醛0.407乙苯0.271氯醇0.348異丁醛0.288甲苯0.499酚0.737丙醛0.707間二甲苯0.243甲酚0.615醋酸酊0.159鄰二甲苯0.201乙醛1.426氯仿1.03對二甲苯0.256甲基四丁酸1.111.1.1-三氯乙烷0.546混合二甲苯0.19二次乙基二醇 單丁醴0.01四氯乙烯0.7異丙苯0.187乙二醇單丁酸0.03三氯乙烯1.678二

36、異丙基苯0.03二次乙基二醇 單甲醴0.01丙烯晴0.947甲基苯乙烯0.083乙二醇單甲醛0.031硝基苯0.055苯乙烯0.188雙-B-羥基-n-丙酸0.01苯胺0.044氯苯0.343乙酸0.209丙烯乙脂0.755鄰一二氯苯0.089丙烯酸0.086丙烯酸異丁酯0.05對一二氯苯0.105己二酸0.036醋酸異丙酯1.091苯甲氯0.01蟻酸0.38醋酸甲酯2.301四氯化碳2.656丙酸0.083丙烯酸甲酯1.246二漠乙烷0.679乙酸丁酯0.328甲基丙烯酸甲酯0.539二氯乙烷1.318丙烯酸丁酯0.214乙酸乙酯1.294注：數據摘自臺灣?公私場所固定污染源申報空氣污染防制

37、費之揮發性有機物之操作單元排放系數?2.3廢水集輸、儲存、處理處置過程逸散廢水集輸、儲存、處理處置過程 VOCs產生量計算方法主要包括公式法和系數法2.3.1 公式法廢水環節的VOCs產生量為水面油層中和水中 VOCs產生量的加和,見公式2.3-1式中：E廢水一統計期內廢水的VOCs產生量,千克；E油相一統計期內收集系統集水井、處理系統浮選池和隔油池 中油層的VOCs產生量,千克,按固定頂罐的公式法計算,詳見 公式2.2-3,其中浮油真實蒸汽壓需要實測,如無實測,按 85千帕 計算；E水相一統計期內廢水收集支線和廢水處理廠水相中VOCs產生量,千克,按公式2.3-2計算；E水相=工【0-3mQ

38、 mEVOC盤水,i EVOC®水,i xt J公式 2.3-2i 4式中：E水相一統計期內廢水的VOCs產生量,千克；Qi 廢水收集或處理設施的廢水流量,立方米/小時；EVOCs進水,i廢水收集、處理設施i進水中的逸散性揮發性有 機物濃度,毫克/升；EVOCs出水,i 廢水收集或處理設施i由水中的逸散性揮發性有機物濃度,毫克/升；ti一統計期內廢氣處理設施i的運行時間,小時.2.3.2 系數法石化廢水VOCs可采用如下排放系數法計算:E廢水八EF Q ti i 1式中：E廢水一統計期內廢水的VOCs產生量,千克；EF廢水收集/處理設施i的產污系數,千克/立方米,見表2.3 -1;Q

39、i廢水收集/處理設施i的廢水處理量,立方米/小時;ti一統計期內廢氣處理設施i的運行時間,小時.表2.3-1廢水收集/處理設施VOCs產污系數適用范圍產污系數廢水處理廠-廢水處理設施a0.005注：a：廢水處理設施指除收集系統及油水別離外的其他處理設施.2.4 工藝廢氣排放涂料、油墨生產過程中的工藝廢氣來源于混合、研磨、分散、攪拌、罐裝、溶劑清洗、溶劑再生等生產工序.2.4.1 實測法通過對工藝廢氣排氣筒由口的氣體流量和污染物濃度以及 污染限制設施的治理效率進行實測,計算工藝廢氣 VOCs的排放 量,計算方法見公式2.4-1:E工藝公式 2.4-1式中：E工藝一工藝廢氣的VOCs產生量,千克/

40、年;Qi一工藝廢氣污染限制設施i由口實測氣體流量,立方米/小 時；G一工藝廢氣污染限制設施i由口實測VOCs平均濃度,毫克/ 立方米；Qi q X10-6一工藝廢氣污染限制設施i的VOCs實測排放速率 平均值,千克/小時；t一計算時段內該工藝廢氣污染限制設施的運行小時數,小時/年；竄一工藝廢氣污染限制設施i的捕集效率,參照表2.4-1選取；庠一工藝廢氣污染限制設施i的VOCs去除效率,以實測數據 或相關規定計,具體參見?廣東省工業企業揮發性有機物排放量 計算暫行方法?.表2.4-1不同情況下污染治理設施的捕集效率類別限制效率條件捕集效率%密閉操作VOCs通過密閉管道直接排入處理設施,不向大氣無

41、組織排放； 或在密閉空間區域內無組織排放但通過抽風設施排入處理設施, 無組織排放區域、人員、物料進出口均處于負壓操作狀態,并設 有壓力監測器.100VOCs在密閉空間區域內無組織排放但通過抽風設施排入處理設 施,無組織排放區域處于負壓操作狀態,并設有壓力監測器.90排氣柜VOCs在非密閉空間區域內無組織排放但通過抽風設施排入處理 設施,且采用集氣柜作為廢氣收集系統.80外部吸集、排 氣罩VOCs在非密閉空間區域內無組織排放但通過抽風設施排入處理 設施,且采用外部吸集、排氣罩作為廢氣收集系統.60無集氣設施無廢氣收集系統或抽風設備不運行的.02.4.2 公式法生產工藝過程中,VOCs產生量也可使

42、用公式法按各工藝環 節進行計算.涂料、油墨的主要生產工序有：混合、攪拌、研磨、 分散、罐裝、清洗等,生產工藝的排放量為工序排放量之和.各 生產工序的VOCs產生量由加料損失、升溫損失、外表蒸發損失、 氣體吹掃排放等組成,見公式2.4-2和表2.4-2o公式法僅適用于無捕集、排風設施情況下的工藝廢氣排放計算.E工藝=£ E工序公式2.4-2i 二式中：E工藝一統計期內工藝廢氣的VOCs產生量,千克；EF工序一統計期內工藝廢氣各工序的 VOCs產生量,千克.1加料損失加料損失主要是反響釜、攪拌釜、研磨機等設備進行投料, 或進行產品、原輔料進行罐裝過程中物料體積置換蒸汽產生的 VOCs.當

43、含有物料蒸汽的氣體產生僅為物料體積置換所致,且 物料處于恒溫狀態,加料罐裝損失按公式2.4-3計算.eM4 = 1.2 m 10-4 m S P；M MV公式2.4-3式中：E加料一統計期內加料罐裝的 VOCs產生量,千克；S飽和系數,詳見表2.4-2;P一在溫度T下,液體物料的蒸汽壓,千帕絕壓M 一蒸汽摩爾質量,千克/摩爾；V 一統計期內液體物料裝載罐裝量,升； T液體裝載溫度,開氏度絕對溫度.表2.4-2飽和系數S操作方式飽和系數S底部/液下裝載0.6噴濺式裝載1.452升溫損失反響釜內物料升溫過程的 VOCs產生量用理想氣體方程和氣 - 液平衡原理計算.假設：升溫過程中反響釜是封閉的,溶

44、劑蒸氣僅通過排氣管排放；升溫過程中不向反響釜中添加物料；物料液體與VOCs蒸氣平衡,并到達飽和狀態；升溫過程反響釜中蒸汽氣相空間的摩 爾組成變化,但平均蒸汽氣相空間體積保持不變.計算基于用加熱初始和終點氣相空間組成確定從反響釜置換生的不凝氣組分量,假設加熱過程中用氮氣吹掃,從反響釜中置 換的不凝氣量需考慮氮氣吹掃量.公式 2.4-4BE升溫=Z M,out父Ma黑10 i 3式中：E升溫一統計期內反響釜內物料升溫過程的VOCs產生量,千克;Nx,out每批次加熱作業VOCs產生摩爾數,摩爾;Ma一產生VOCs的平均摩爾質量,克/摩爾； B一統計期內生產總批次量,批次.公式 2.4-5式中：Na

45、vg一溫度升高過程中蒸汽平均摩爾數,摩爾；Pal 初始溫度下設備頂部空間非冷凝氣體分壓,帕絕壓；Pa2一最終溫度下設備頂部空間非冷凝氣體分壓,帕絕壓；2,1初始溫度下設備頂部空間 VOCs組份X的摩爾數,摩爾；nx,2 一最終溫度下設備頂部空間 VOCs組份x的摩爾數,摩爾.當設備內為混合物質時,公式 2.4-5估算的是VOCs產生總摩 爾數,nx,1和nx,2是設備頂部VOCs的總體摩爾數.Navg按公式2.4-6 計算：Navg J 丁公式 2.4-6式中： 小一初始溫度下設備頂部空間 VOCs的總體摩爾數,摩爾；的一最終溫度下設備頂部空間 VOCs的總體摩爾數,摩爾.總摩爾數n1, n2

46、可以用公式2.4-7、2.4-8的理想氣體方程式求 得：PiVRT1n2P2VRT2式中：P1一初始溫度下的總壓,帕絕壓；P2一最終溫度下的總壓,帕絕壓；V 設備內氣體體積,立方米；R1個大氣壓下理想氣體氣體常數,8.314帕立方米/摩爾 開 氏度；一設備內氣體初始溫度,開氏度；T2一設備內氣體最終溫度,開氏度.設備內初始溫度和最終溫度 VOCs組份x的摩爾數nx,1和nx,2也 可以用公式2.4-7和公式2.4-8計算,其中總壓用VOCs組份x的分壓 代替.3外表蒸發損失設備敞口或半敞口產生的 VOCs,可由公式計算產生量：Ex = 0. 001 x Mx MKx MA：父36.“父 B公式

47、 2.4-9式中：Ex統計期內VOCs組份x的產生量,千克；MxVOCs組份x的分子量,克/摩爾；KxVOCs組份x的氣相傳質系數,米/秒；A 設備敞口面積,平方米；Px一在溫度T下,VOCs組份x的真實蒸汽壓單組份情況下或分壓混合物情況下,帕絕壓；36003600秒/小時；H 一生產一批產品所需的時間,小時/批；R一在1個大氣壓下的通用氣體常數,8.314帕立方米/摩爾 開 氏度；T液體溫度,開氏度；B一統計期內生產總批次量,批次.VOCs組份x的氣相傳質系數Kx按公式2.4-10計算：公式 2.4-10公式 2.4-11式中：DVOCs組份i的氣相擴散系數,米/秒；D.一參考組分的氣相擴散

48、系數, 米/秒；水是用來估算大多數 物質傳質系數的最常見的參照物,水在 25 C、101.3千帕絕壓 條件下的傳質系數是0.83厘米/秒；MVOCs組份i的摩爾質量,克/摩爾；M.一參考組分的分子摩爾質量,克/摩爾.整合公式2.4-10和公式2.4-11:Kx 二 Ko/ 3總VOCs產生量等于各VOCs組分之和4氣體吹掃損失氣體吹掃排放是指在生產開始前和結束后,為去除設備反 應釜和管道內的剩余蒸汽或含有蒸汽的空氣,用氣體氮氣等吹掃設備反響釜等和管道等,從而造成VOCs產生.氣體吹掃的VOCs產生量按方法a或方法b計算.方法a:E = 0 001 M px M Fnc M Mx M 6

49、6; M OH 父 _PT_ 公式 2.4-13 x -R TPt j Px '/式中：Ex統計期內VOCs組分x的產生量,千克；PxVOCs組份x的分壓,帕絕壓；Fnc一凈化吹掃的流量,立方米/分鐘；MxVOCs組份x的摩爾質量,克/摩爾；6060,分鐘/小時；OH 一統計期內吹掃或凈化的時間,小時；R理想氣體常數,8.314焦耳/摩爾 開氏度；T一排放氣體的溫度,開氏度；Pt一系統總的壓力,帕絕壓.根據公式2.4-13計算時注意：如果進入設備內的氣流速度小于2.83立方米/分鐘,那么假定蒸汽與液體處于平衡狀態即分壓 等于只有一種組分時蒸汽分壓；如果氣流高于2.83立方米/分鐘,蒸汽

50、飽和度設定為25% o方法b:方法二在方法一根底上增加了排氣口的VOCs組份的特定飽和因子.方法二在具有較高設備頂部交換率的情況下估算值將偏 低,故僅在交換率每分鐘不大于 5的情況下使用.Sx公式 2.4-14KxAKxAF LA : KxA Fnc SxFxSatxncx x式中：Sx- VOCs組分x的飽和因子；KxVOCs組分x的傳質系數；A 一液體的外表積；Fnc一不凝氣的體積流率如空氣、氮氣；Fxsat VOCs組分x的飽和分壓下的體積流率.Em = 0.001 x MxKxA Psat - px 公式 2.4-15RT式中：EmVOCs組份x蒸發率,千克/分鐘；MxVOCs組分x的摩爾質量,克/摩爾；Kx一傳質系數,米/分鐘,見公式2.4-12;A 外表積,平方米；R理想氣體常數,8.314焦耳/摩爾 開氏度；T流體的溫度,開氏度絕對溫度；PxSat一在飽和溶劑分壓條件下不凝氣的分壓,帕絕壓Px液體外表的氣體實際分壓,帕絕壓.公式2.4-15是計算VOCs組分x蒸發率的根底公式,基于排氣 口氣體流速、x的分壓、摩爾質量和其他條件.Ev