1、模板支架計(jì)算方法現(xiàn)澆混凝土橋梁支架設(shè)計(jì)1、荷載計(jì)算嚴(yán)格設(shè)計(jì)中荷載計(jì)算、承載能力安全系數(shù)取值。荷載計(jì)算存在最大問題：往往外荷 載計(jì)算有時(shí)偏差特別大，偏小不安全，偏大造成浪費(fèi)。1）支架、模板自重qi模板、支架和拱架重量在初步設(shè)計(jì)時(shí)一般按2030%十算，完成設(shè)計(jì)圖后，必須按設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算確定。2）鋼筋混凝土自重q2新澆筑混凝土容重24kN/n，鋼筋混凝土的容重可采用 2526kN/m3（以體積計(jì)算的 含筋量w 2%時(shí)采用25kN/m5, >2%時(shí)采用26kN/同。變截面梁應(yīng)按小節(jié)段梯形荷載或 節(jié)點(diǎn)集中荷載加載；計(jì)算自重包括超載預(yù)壓的20%梁體自重，有些施工單位認(rèn)為材料有安全系數(shù)，不計(jì)入超載預(yù)壓重

2、量是不正確的，一般來說，如超靜定結(jié)構(gòu)溫度變化和支座 不均勻沉降未計(jì)算，在安全系數(shù)內(nèi)考慮；還有的施工單位在支架結(jié)構(gòu)計(jì)算考慮20%超載預(yù)壓，而預(yù)壓加載方案中加載偏大，甚至達(dá)到自重的50%上，沙土等吸水材料如不覆蓋，雨季吸水將加大預(yù)壓荷載。3）施工荷載q3考慮預(yù)壓超載時(shí)，如預(yù)壓超載大于等于施工荷載與模板荷載之和，可不再進(jìn)行施工 荷載與自重組合計(jì)算。施工人員和施工材料、機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放的荷載；應(yīng)注意支架模板局部驗(yàn)算與 整體驗(yàn)算時(shí)荷載取值不一樣。計(jì)算模板及直接支承模板的小棱時(shí)，均布荷載可取2.5kPa，另外以集中荷載2.5kN進(jìn)行驗(yàn)算；計(jì)算直接支承小棱的梁或拱架時(shí)，均布荷載可取1.5kPa ；計(jì)算支

3、架立柱及支承拱架的其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布荷載可取1.0kPa ；有實(shí)際資料時(shí)按實(shí)際取值。4）振搗混凝土的荷載q4作用范圍在有效壓頭高度之內(nèi)，對(duì)水平面模板為2.0kPa ;對(duì)垂直面模板為4.0kPa ,該荷載局部驗(yàn)算時(shí)需考慮。5） 混凝土側(cè)壓力q5:規(guī)范公式計(jì)算值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于高性能混凝土實(shí)測(cè)值，應(yīng)予以調(diào)增， 前述。鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南附錄D模板荷載表澆筑混凝土側(cè)壓力模板荷載有錯(cuò)誤，單位 MPa肯定錯(cuò)誤，澆筑速度從小到大也不對(duì)，不能采用該指南計(jì)算混 凝土側(cè)壓力。公路橋涵施工規(guī)范和建筑規(guī)范對(duì)泵送混凝土模板側(cè)面的壓力計(jì)算公式為：采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土的澆筑速度在 6m/ h以下時(shí)，新澆筑的普通混凝土

4、作用 于模板的最大側(cè)壓力可按式（D-1）和式（D-2）計(jì)算。側(cè)壓力分布圖如附圖D:修正前側(cè)壓力計(jì)算公式為Pmax0.22 t0K1K2V12式中：Pmax 一新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kPa）；H一為混凝土澆筑層在初凝凝時(shí)間（建議改為終凝時(shí)間）以內(nèi)的厚度（m）；v混凝土的澆筑速度（m/ h）;to一一新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），建議改為終凝時(shí)間，可按實(shí)測(cè)確定； 當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用to上型 計(jì)算（T為混凝土的溫度C）；T 15丫 一一混凝土的容重（kN /吊）；K 外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2 ;K2一一混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于

5、30mm寸，取0.85 ; 50 90mm寸，取1.0 ; 110150mm寸，取1.15。橋梁墩身混凝土坍落度180220mm 按照上述坍落度對(duì)應(yīng)的K2值擬合二次拋物線計(jì)算求得 K2最大值為1.21，按照 后二組坍落度對(duì)應(yīng)的K2值進(jìn)行線性外延計(jì)算求得K2值為1.325，二者取中值為 1.27。根據(jù)中鐵大橋局集團(tuán)武漢橋梁科學(xué)研究院有限公司蔡家 灣漢江大橋橋墩現(xiàn) 澆混凝土壓力監(jiān)測(cè)試驗(yàn)報(bào)告，橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測(cè)試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)分析如下表（原始資 料見附件：蔡家灣漢江大橋橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測(cè)試驗(yàn)報(bào)告）：豎向壓力（KPa）橋墩?qǐng)A弧段側(cè)向壓力（KPa）橋墩平直段側(cè)向壓力（KPa）實(shí)測(cè)值實(shí)測(cè)值測(cè)點(diǎn)距墩身高測(cè)點(diǎn)

6、距平均澆=實(shí)測(cè)實(shí)測(cè)值=實(shí)測(cè)泵送混實(shí)測(cè)值初凝時(shí)終凝時(shí)實(shí)測(cè)值泵送混墩底高墩頂咼筑速率總值-/泵送總值-/泵送度（m間（h）間（h）實(shí)測(cè)值計(jì)算值/計(jì)算凝土計(jì)凝土計(jì)度（m）度（m(m/h)振搗值混凝土振搗值混凝土值算值算值-傾倒計(jì)算值-傾倒計(jì)算值值值0.28.88.64.835.670.63220206.41.17022.63.13722.61.61.28.87.64.835.670.63215182.41.26822.63.03422.61.52.78.86.14.835.670.63145146.41.09022.64.03422.61.55.28.83.64.835.670.639586.41.

7、15022.62.2無數(shù)據(jù)22.6最大值9022.64.0371.6注：振搗混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力取 4KPa導(dǎo)管傾倒混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力取 2KPa計(jì)入橋墩側(cè)向壓力上述統(tǒng)計(jì)分析報(bào)告表明： 規(guī)范公式計(jì)算值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于高性能混凝土實(shí)測(cè)值，應(yīng)予以調(diào)增。按照蔡家灣漢江大橋橋墩現(xiàn)澆混凝土壓力監(jiān)測(cè)試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果進(jìn)行公式修正：橋墩?qǐng)A弧段、橋墩平直段側(cè)壓力計(jì)算時(shí) Ki= 1 , K2= 1.15上表分別取4.0和1.6。修正后橋墩?qǐng)A弧段Pmax1 20.88 toQK2V計(jì)算提高的修正系數(shù)按照（D-1）(D-2)1 _ 2修正后橋墩平直段PmaX0. 352 toK1K2V6）傾倒混凝土水平荷載 q6傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)

8、生的水平荷載向模板中供料方法水平荷載（kPa）用溜槽、串筒或?qū)Ч茌敵?.0用容量0.2及小于0.2m3的運(yùn)輸器具傾倒2.0用谷量大于0.2至0.8m3的運(yùn)輸器具傾倒4.0用容量大于0.8 m3的運(yùn)輸器具傾倒6.07）其它可能產(chǎn)生的荷載其它不變荷載q?:冬季保溫設(shè)施荷載，雨季、夏季防雨防曬棚荷載其它可變荷載q8:雪荷載、風(fēng)荷載8）超靜定結(jié)構(gòu)溫度變化和支座不均勻沉降引起的次內(nèi)力一般在臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)沒有進(jìn)行計(jì)算，在安全儲(chǔ)備內(nèi)考慮。9）承載能力驗(yàn)算按各項(xiàng)荷載最不利組合進(jìn)行驗(yàn)算；模板支架設(shè)計(jì)計(jì)算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合計(jì)算強(qiáng)度用驗(yàn)算剛度用梁、板和拱的底模板以及支承板、支架 及拱等1.2q 1+1.

9、2q 2+1.4q 3+1.4q 4+1.2q 7+1.4q 8q1+q2+q7緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板、拱 等的側(cè)模板1.4q 4+1.2q 5q5基礎(chǔ)、墩臺(tái)等厚大建筑物的側(cè)模板1.2q 5+1.4q 6q510）剛度驗(yàn)算鋼筋混凝土等自重、支架模板重、其它荷載組合。2、支架模板結(jié)構(gòu)驗(yàn)算2.1 一般要求1）不同工況應(yīng)建立不同計(jì)算模型，如分段現(xiàn)澆連續(xù)箱梁墩梁支架全長(zhǎng)預(yù)壓加載、 分段澆筑梁部工況不一樣，臨時(shí)支墩和托梁最不利作用力是不同工況確定的；2）受力結(jié)構(gòu)應(yīng)明確、合理，如在跨度較大的梁體現(xiàn)澆，受梁體底面高速公路通車 限制，不能采用直立支墩，但橋下凈空較大，有條件設(shè)斜腿支撐鋼梁，形成斜腿剛構(gòu)

10、， 構(gòu)件受拉壓彎剪作用力，受力分析時(shí)一定要正確，以往有人設(shè)計(jì)時(shí)只計(jì)算拉壓剪力，把 它簡(jiǎn)單地看成是桁架結(jié)構(gòu)，不計(jì)算彎矩，結(jié)果內(nèi)力分析不正確。3）梁體支架模板一般遵循從上往下計(jì)算原則；4）滿堂式鋼管架（扣件式鋼管架、門式架、梯形架、碗扣架）與墩梁支架采用不 同安全系數(shù)，滿足安全要求和節(jié)約成本。5）計(jì)算模板、支架、拱架的強(qiáng)度和穩(wěn)定性時(shí)，應(yīng)考慮作用在模板、支架和拱架上 的風(fēng)力。設(shè)于水中的支架，尚應(yīng)考慮水流壓力、流冰壓力和船只漂流物等沖擊力荷載， 還應(yīng)考慮一般沖刷和局部沖刷的影響， 水中橋梁支架應(yīng)在雨季前完成梁體施工，水中棧 橋梁底標(biāo)高應(yīng)在 20 年一遇水位以上。6）穩(wěn)定性要求支架的立柱應(yīng)保持穩(wěn)定，并用

11、撐拉桿固定。 鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南 款規(guī)定：檢算模板的抗傾覆穩(wěn)定性時(shí)，其側(cè)面風(fēng)荷載可采用鐵道部現(xiàn)行鐵路橋涵設(shè)計(jì) 基本規(guī)范（TB10002.1）的規(guī)定，其受風(fēng)面積可按實(shí)際情況計(jì)算，風(fēng)速可按施工期內(nèi) 當(dāng)?shù)仡A(yù)計(jì)的最大風(fēng)速計(jì)算。 當(dāng)驗(yàn)算模板及其支架在自重和風(fēng)荷載等作用下的抗傾倒穩(wěn)定 時(shí)，驗(yàn)算傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于 1.5 。7）強(qiáng)度及剛度要求（ 1 ）驗(yàn)算模板、支架及拱架的剛度時(shí)，其變形值不得超過下列數(shù)值： 結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1400；結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1250；支架、拱架受載后撓曲的桿件 （蓋梁、縱梁） ，其彈性撓度為相應(yīng)結(jié)構(gòu)跨度的 1400； 鋼模板

12、的面板變形為 1.5mm；鋼模板的鋼棱和柱箍變形為 L/500和B/ 500（其中L為計(jì)算跨徑，B為柱寬）。8）橋梁支架卸架裝置梁式支架采用對(duì)口木楔、砂筒、千斤頂?shù)刃都堋ｈF路混凝土工程施工技術(shù)指南 款：木楔宜使用刨光的硬雜木，其傾斜度不宜大于1:2，兩楔接觸面的壓力不宜大于 2MPa跨度為10m及以上的拱或跨度為 24m 及以上的梁不得使用木楔支墊。砂筒結(jié)構(gòu)應(yīng)經(jīng)設(shè)計(jì)。加置在砂筒上的壓力不應(yīng)大于10MPa砂筒內(nèi)應(yīng)采用質(zhì)地堅(jiān)硬、清潔并經(jīng)篩選的干砂，其粒徑宜為；砂筒在使用前應(yīng)加置設(shè)計(jì)荷載（必要時(shí)可增加 20%50%的安全富余）進(jìn)行預(yù)壓；砂筒上的空隙應(yīng)采用不易開裂且富有伸縮性的油灰填 塞。采用千斤頂作

13、為卸架裝置時(shí)，在卸架前，千斤頂應(yīng)能可靠鎖定。 鋼管架支模采用可調(diào)托座卸架。2.2 模板、支架的設(shè)計(jì)1 ）鋼管支架設(shè)計(jì)往往進(jìn)場(chǎng)構(gòu)件截面比設(shè)計(jì)截面小，以實(shí)際測(cè)量截面計(jì)算； 彎曲變形、銹蝕、端面不平整、對(duì)中偏差、垂直度偏差、安裝偏位，取結(jié)構(gòu)安全系數(shù)2；水平橫桿和水平剪刀撐、 縱橫斷面剪刀撐應(yīng)滿足構(gòu)造要求， 以滿足整體穩(wěn)定性要求， 水平橫桿應(yīng)滿足設(shè)計(jì)步距要求， 十字交叉設(shè)置，頂層橫桿以上和底層橫桿以下伸出長(zhǎng)度 控制在20cm以內(nèi)，如為變截面梁，頂層縱向水平桿可斜向設(shè)置，確保實(shí)際步距在計(jì)算 步距以內(nèi)。頂托高度控制在 25cm以內(nèi)，底座高度控制在15cm以內(nèi)。支架搭設(shè)時(shí)平面位置和垂直度控制：測(cè)量放線，設(shè)拉

14、線控制首層鋼管架桿件平面位 置和標(biāo)高，并采用錘球檢查垂直度，確保首層搭設(shè)滿足設(shè)計(jì)要求，從而才能保證以后搭 設(shè)的支架滿足設(shè)計(jì)要求。防止碗扣松脫、扣件松脫，要求逐個(gè)檢查。斜桿、剪刀撐加固設(shè)置必須符合規(guī)范要求。剪刀撐設(shè)置：沿支架四周外立面應(yīng)滿設(shè)剪刀撐；30m以下腳手架在兩端設(shè)置，中間每隔1215m設(shè)一道。剪刀撐應(yīng)聯(lián)系 34根立桿，斜桿與地面夾角為 45° 60°； 30m以上腳手架， 沿腳手架兩端起，每79根立桿設(shè)一道，且每片架子不少于三道。剪刀撐應(yīng)沿架子連續(xù) 布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設(shè)一組長(zhǎng)剪刀撐（圖 3）。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫

15、桿扣緊外，在其中間應(yīng)增加24個(gè)扣結(jié)點(diǎn)。34根立桿圖3剪刀撐布置圖整體性構(gòu)造層設(shè)置：當(dāng)支架的高度較高（20n）或其橫向高寬比6時(shí)，為了加強(qiáng)其構(gòu)架的整體剛度， 應(yīng)視需要設(shè)置一至數(shù)道整體性水平加強(qiáng)層，有兩種形式（圖4）:單水平加強(qiáng)層，即每隔46m沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且必須與立桿相連接，設(shè)斜桿的框格 數(shù)量應(yīng)大于該水平層框格總數(shù)的 1/3 :雙水平加強(qiáng)層，在支撐架的頂部和中部每隔 1015m沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置雙水平加強(qiáng)層， 在其間的四周和中部每隔 1015m設(shè)豎向斜桿, 形成連接上下水平層的構(gòu)造桁架，使其形成具有較大剛度和變形約束能力的空間結(jié)7Z-.X/></ '*/、X

16、>1* U/、Z£7S,Z/?y/VX/ AJ卜*/、7 '£-/桁架構(gòu)造(a)單水平加強(qiáng)層(b)雙水平加強(qiáng)層模板支架的水平加強(qiáng)層構(gòu)造單水平加強(qiáng)層剪刀撐(a)等步距10雙水平加強(qiáng)層剪刀撐(b)變步距模板支架的豎向構(gòu)造圖4 模板支架的水平加強(qiáng)層和豎向構(gòu)造構(gòu)層。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)置整體性水平 加強(qiáng)層。材料安全系數(shù)采用 1.41 ； 鋼管腳手架附加安全系數(shù)計(jì)算：鋼管腳手架在安裝時(shí)，由于安裝偏差，立桿產(chǎn)生初 始偏心；在施工時(shí)，由于局部超載，以及錯(cuò)誤的拆除局部拉桿及支撐，由此使立桿的設(shè) 計(jì)荷載降低，并且這些因素，隨安裝高度增高，出

17、現(xiàn)的概率越大。因此，在確定安全系 數(shù)時(shí)，必須考慮安裝高度的影響。模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l o=h+2a,其中h為支架立桿的步距，a為模板支架立桿伸 出橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度。為保證扣件式鋼管模板支架的穩(wěn)定性，支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度是借鑒 BS5975-1982腳手架實(shí)施規(guī)范第46.2條的規(guī)定。該規(guī)定將立 桿伸出段按懸臂考慮，有利于限制施工現(xiàn)場(chǎng)任意增大伸出長(zhǎng)度。女口 Q235鋼48mnX 3.5m m鋼管，截面積4.89cm2,回轉(zhuǎn)半徑15.8mm,步距1.2m, 支架立桿伸出橫桿長(zhǎng)度 0.2m,計(jì)算長(zhǎng)度I o=h+2a=1.2+2*O.2=1.6m，穩(wěn)定安全系數(shù)0 = 0.628，材料

18、安全系數(shù)ki= 1.41，結(jié)構(gòu)安全系數(shù)k2= 2，按照承載能力極限狀態(tài)法計(jì)算時(shí) 承載能力N= （ 0.628 X 4.89 X 23.5 ） / （1.41 X 2）X 1.23=31.5KN，按有關(guān)手冊(cè)和 試驗(yàn)結(jié)果規(guī)定取N= 30KN （注解：其它詳見建筑施工腳手架實(shí)用手冊(cè)第233頁部件表, 242、265頁承載能力,第 122頁承載能力極限狀態(tài)計(jì)算結(jié)構(gòu)時(shí)荷載設(shè)計(jì)值 為標(biāo)準(zhǔn)值乘以分項(xiàng)系數(shù)）。按照承載能力極限狀態(tài)法計(jì)算,如果地基承載力高,地基處理好,支架桿件新,無 銹蝕，無彎曲等，支架搭設(shè)滿足構(gòu)造要求，步距1.2m時(shí)，支架高度在15m以內(nèi)，支架立桿頂端承載力采用30KN控制，支架高度在1525

19、m時(shí)，支架立桿頂端承載力采用 28.1KN 控制，支架高度在2530m時(shí)，支架立桿頂端承載力采用26.2KN控制；軟土地區(qū)等沉降大、沉降不均勻, 貝雷梁等梁式支架頂面 （撓曲變形, 相當(dāng)于地基沉降不均勻） 步距 1.2m 時(shí)單立桿承載力則采用較小值,支架立桿頂端承載力采用 24.6KN 控制。支架高寬比應(yīng)小于 3,如不滿足時(shí),降低桿件承載能力,并進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算； 如墩梁支架, 在墩頂段附近采用鋼管架時(shí)其高寬比不滿足整體穩(wěn)定性要求時(shí)進(jìn)行加寬加 密，步距1.2m時(shí)，支架立桿頂端承載力采用12.3KN控制，并滿足一個(gè)方向至少設(shè)置3根立桿,高度方向每步與橋墩或臨時(shí)鋼立柱連接。鋼管架桿件豎向力計(jì)算：

20、箱梁可按梁體斷面橫向分腹板、翼板、頂?shù)装鍎澐謪^(qū)域, 各區(qū)域下鋼管橫向布置較密較均勻,橫向布置通長(zhǎng)分配梁,傳力比較均勻,可按腹板范 圍內(nèi)鋼管平均受力計(jì)算；縱向按梁體高度、厚度等變化情況分段設(shè)計(jì)計(jì)算；地面標(biāo)高不 一致時(shí)可分段設(shè)置擋墻, 但必須驗(yàn)算擋墻,擋墻外荷載還應(yīng)包括梁體自重傳給地基的作 用力。 靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。作用于地基的作用力縱橫向按不同區(qū)域驗(yàn)算最大地基反力,一般按最不利位置計(jì) 算,可按梁體和模板支架自重、施工荷載（含人群、機(jī)具、沖擊、雨雪荷載）、硬化地 面面積荷載總和計(jì)算地基反力。滿堂支架地基應(yīng)做好排水措施, 避免雨水浸入地基降低地基承載力,應(yīng)勘探地基下 有

21、無孔洞、溝槽,避免支架失穩(wěn)垮塌。2）大力神腳手架設(shè)計(jì)要求2Q345鋼48.3mrrX 3.2mm鋼管，截面積4.534cm，回轉(zhuǎn)半徑15.98mm步距1.5m, 支架立桿伸出橫桿長(zhǎng)度 0.35m,按兩端半彈性固定口 =0.7 ,計(jì)算長(zhǎng)度1。= 口 （h+2a） =0.7*（1.5+2*0.35 ） =1.54 m，入=96.4 , a類截面，穩(wěn)定安全系數(shù)0=0.5148，材料安全系數(shù)k2 = 1.176，調(diào)整系數(shù)k3= 1.1，按照承載能力極限狀態(tài)法計(jì)算時(shí)承載能力N=(0.5148X 4.534 X 34.5 ) / (1.176 X 1.1 ) =62.2KN,按有關(guān)手冊(cè)和試驗(yàn)結(jié)果規(guī)定取N=

22、 60KN>要求頂?shù)淄刑幘鶓?yīng)設(shè)置水平系。其它滿足大力神腳手架設(shè)計(jì)要求。3) 321 公路鋼橋資料裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)設(shè)計(jì)計(jì)算： 貝雷鋼梁：裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)是按照容許應(yīng)力法計(jì)算的，其設(shè)計(jì)荷載本應(yīng)為恒載+活載，使用的鋼材材質(zhì)為Q345鋼，容許應(yīng)力采用273MPa安全系數(shù)低(K= 1.264 )，安全儲(chǔ)備較少，承載能力不能取提高系數(shù)，有些施工單位提出臨時(shí)結(jié) 構(gòu)承載力提高 30%，是錯(cuò)誤的， 臨時(shí)結(jié)構(gòu)承載力提高 30%是針對(duì)橋規(guī)中安全系數(shù) 1.7 提出的，還應(yīng)計(jì)入荷載分配不均勻折減系數(shù)，支架現(xiàn)澆梁要求基礎(chǔ)沉降小，連續(xù)貝雷梁 支架要求基礎(chǔ)不均勻沉降量小。如果鋼梁經(jīng)過多次使用，可

23、能存在銹蝕和損傷，且未計(jì) 入支座不均勻沉降、溫度變化引起的次內(nèi)力，同時(shí)考慮鋼梁受力分配的不均勻性，為加 大安全儲(chǔ)備， 在我們的支架設(shè)計(jì)中， 其設(shè)計(jì)荷載仍按照承載能力極限狀態(tài)法規(guī)定的“1.2X恒載十1.4 X活載”計(jì)算，對(duì)于新貝雷梁可按容許應(yīng)力法計(jì)算荷載。其鋼梁的承載能 力仍采用手冊(cè)提供的數(shù)據(jù)，可以認(rèn)為其設(shè)計(jì)是安全的。確保貝雷梁節(jié)點(diǎn)受力：為保證鋼梁只由節(jié)點(diǎn)承受豎向力，橫向分配梁間距采用75cm布置，因此梁頂鋼管支架縱向間距也只能采用75cm,必須用對(duì)接接頭的鋼管架，如果橫向分配梁間距不按節(jié)點(diǎn)布置， 則桁架抗彎能力需扣減支點(diǎn)集中荷載對(duì)弦桿彎曲應(yīng)力承擔(dān) 的抵抗彎矩,同時(shí)驗(yàn)算支點(diǎn)集中荷載對(duì)弦桿的剪力強(qiáng)

24、度。當(dāng)分配橫梁不在節(jié)點(diǎn)上布置時(shí),貝雷梁容許彎矩應(yīng)予以折減,假定 2 個(gè)集中荷載作用在上弦雙肢槽鋼 1/3 跨度處, P=20KN,L=0.7m, 單層貝雷梁： M '=0.857M ,雙層貝雷梁： M '=0.857M ； 假定 2 個(gè)集中荷載作用在上弦雙肢槽鋼 1/3 跨度處, P=25KN,L=0.7m, 單層貝雷梁： M '=0.821M ,雙層貝雷梁： M '=0.821M ； 假定 2 個(gè)集中荷載作用在上弦雙肢槽鋼 1/3 跨度處, P=30KN,L=0.7m, 單層貝雷梁： M '=0.785M ,雙層貝雷梁： M '=0.785M

25、； 假定每片貝雷鋼梁從銷接點(diǎn)開始按照600mm間距布置集中荷載50K N時(shí)，抗彎承載能力設(shè)計(jì)值取 602.6KNm, M '=0.7645M 。貝雷鋼梁設(shè)計(jì)跨度：端立桿中心至銷孔中心水平距離90mm計(jì)算簡(jiǎn)支端一端跨度時(shí)必須減去90mm據(jù)此布置支墩縱向中心位置。應(yīng)加強(qiáng)測(cè)量控制，支墩中心、支墩頂分配梁中心、貝雷梁支點(diǎn)中心應(yīng)重合。墩梁式支架水平力傳遞：采用鋼梁時(shí)其鋼管支墩與滿堂支架采用水平鋼管連接，并 傳遞至永久橋墩，確保鋼管立柱承受縱向水平力。貝雷鋼梁應(yīng)驗(yàn)算桁架抗彎、抗剪、支座處立桿承載能力，連續(xù)梁更應(yīng)注意支座承載 能力驗(yàn)算，弦桿折減后的桁架抗彎能力。一般情況下連續(xù)梁的溫度應(yīng)力、支座沉降產(chǎn)

26、生 的次內(nèi)力未計(jì)算，故設(shè)計(jì)應(yīng)有一定安全儲(chǔ)備。支座節(jié)點(diǎn)一般設(shè)在斜桿、立桿節(jié)點(diǎn)處，連 續(xù)梁中間節(jié)點(diǎn)應(yīng)設(shè)在雙立桿、雙斜桿節(jié)點(diǎn)處，能提供較大支座承載力，貝雷架支點(diǎn)不在 節(jié)點(diǎn)位置(立桿或斜桿交叉點(diǎn))正下方時(shí)設(shè)雙 10號(hào)槽鋼豎桿加固，在貝雷架二側(cè)焊接 高度130mm10號(hào)槽鋼，與弦桿和斜桿都要焊接。預(yù)壓荷載加載及混凝土澆筑應(yīng)按全長(zhǎng)水平分層加載，達(dá)到貝雷鋼梁均勻加載。鋼管支柱：承載能力較高，安裝精度和垂直度等易于控制，Q235鋼強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取140MPa工地焊接強(qiáng)度較設(shè)計(jì)容許值降低1020%采用，甚至降低更大。鋼管應(yīng)進(jìn)行進(jìn)場(chǎng) 檢驗(yàn)，一般進(jìn)場(chǎng)材料管徑、壁厚都比計(jì)劃材料要小，應(yīng)按進(jìn)場(chǎng)檢驗(yàn)的尺寸計(jì)算。鋼管支 柱采用

27、柱梁結(jié)構(gòu)或斜腿剛構(gòu)，用軟件進(jìn)行內(nèi)力分析。4）地基承載力計(jì)算地基：其設(shè)計(jì)荷載按照承載能力極限狀態(tài)法計(jì)算時(shí)，地基承載力特征值，相當(dāng)于橋 規(guī)的容許基本承載力：臨時(shí)工程承載力特征值（容許承載力）=極限承載力/1.5，按橋規(guī)的容許基本承載力取值時(shí)，臨時(shí)工程承載力特征值（容許承載力）=1.3 X基本承載力；其設(shè)計(jì)荷載按照容許應(yīng)力法計(jì)算時(shí)，采用地基容許基本承載力或修正后的容許承載 力。充分利用橋梁樁基承臺(tái)墩身的承載能力，深厚軟基地基處理采用樁基支承，下臥層較深時(shí)可采用旋噴樁和攪拌樁等復(fù)合地基，地基較好時(shí)采用換填處理。取值按照地質(zhì)資料或規(guī)范：經(jīng)常有技術(shù)人員用錯(cuò)地質(zhì)資料。打入樁：最好采用打樁力或靜壓樁壓樁力控制，或靜載試驗(yàn)確定，不要采用樁長(zhǎng)控 制承載力，尤其是不要采用地基好的地段資質(zhì)資料計(jì)算；振動(dòng)打樁要計(jì)入振動(dòng)沉樁的影響系數(shù)，砂土可提高承載力，其它土降低承載力，鋼管樁為開口截面時(shí)