1、目錄1（1） 概述 1（2） 設計資料 11、設計標準 12、主要構件材料及其參數 13、設計目的及任務 24、設計依據及規范 34（1） 擬定主拱圈截面尺寸 41、拱圈的高度 42、擬定拱圈的寬度 43、擬定箱肋的寬度 44、擬定頂底板及腹板尺寸 5（2） 箱形拱圈截面幾何性質 57（一）上部結構構造布置 71、主拱圈 72、拱上腹孔布置 8（二）上部結構恒載計算 91、橋面系 92、主拱圈 10（三）拱上空腹段 101、填料及橋面系的重力 102、蓋梁、底梁及各立柱重力 103、各立柱底部傳遞的力 11（四）拱上實腹段 111、拱頂填料及橋面系重 112、懸鏈線曲邊三角形 11四、拱圈彈性

2、中心及彈性壓縮系數 14（一）彈性中心 14（二）彈性壓縮系數 14五、主拱圈截面內力計算 15（一）結構自重內力計算 151、不計彈性壓縮的恒載推力 152、計入彈性壓縮的恒載內力 15（二）活載內力計算 151、車道荷載均布荷載及人群荷載內力 152、集中力內力計算 17（三）溫度變化內力計算 201、設計溫度15下合攏的溫度變化內力 202、實際溫度20下合攏的溫度變化內力 20（四）內力組合 211、內力匯總 212、進行荷載組合 22六、拱圈驗算 23（一）主拱圈正截面強度驗算 231、 正截面抗壓強度和偏心距驗算 23（二）主拱圈穩定性驗算 241、縱向穩定性驗算 242、橫向穩定

3、性驗算 25（三）拱腳豎直截面（或正截面）抗剪強度驗算 251、自重剪力 252、汽車荷載效應 263、人群荷載剪力 274、溫度作用在拱腳截面產生的內力 285、拱腳截面荷載組合及計算結果 28七、裸拱驗算 30（一）裸拱圈自重在彈性中心產生的彎矩和推力 30（二）截面內力 301、拱頂截面 302、口截面 3043、拱腳截面 31（三）強度和穩定性驗算 31八、總結 32九、參考文獻 33、設計背景(一)概述在我國公路橋梁建設中，拱橋，特別是療工拱橋得到了廣泛的應用。 本次設 計為等截面懸鏈線無銀拱結構，拱橋設計在橋梁建設中應用十分重要， 也較為復 雜，需結合理論力學、材料力學、結構力學的

4、基礎力學知識，根據橋梁專業特點 來進行設計并解決設計中遇到的各種問題。本設計任務書，主要包括了主拱圈截面的幾何要素計算，確定拱軸系數，彈性中心位置以及計算彈性壓縮系數，溫度及混凝土收縮時產生的內力，拱圈截面強度驗算，拱圈整體穩定及強度驗算，拱 腳截面直接抗剪驗算以及它們所包含的荷載計算、拱圈內力的調整等。(二)設計資料1、設計標準(1)設計荷載：公路一I級，人群荷載按規范取3kN/m2。(2)橋面凈空：拱頂橋面標高+(3)凈跨徑：10=70+ (學號-10) X5m=70+ (13-10) X 5m=85m1(4)凈矢跨比：f0/l0 -,即凈矢高f0 14.17m 6(5)橋梁凈寬：凈-8+

5、2 X (欄桿+人行道)=(6)設計合攏溫度為15C,月平均最高溫度40C,月平均最低氣溫-5C2、主要構件材料及其參數(1)主拱圈為C40鋼筋混凝土箱形截面，4 25kN/m3(2)橋面鋪裝為8cm的鋼筋混凝土( i=25kN/m3) +6cm瀝青混凝土(3 =23kN/ m3)(3)拱上簡支梁為C30鋼筋混凝土，1 25kN/m3(4)拱上橋墩為C30鋼筋混凝土矩形截面墩，i 25kN/m3(5)拱頂填料平均高度hd 0.55 m,拱頂填料容重3 20kN/m3(6)主拱圈截面參考圖圖1-1主拱圈截面參考圖(單位：cnD3、設計目的及任務本設計主要是獨立完成一座等截面懸鏈線空腹式無錢箱型板

6、碎拱橋設計和 計算，旨在通過本設計進一步熟悉拱橋的縱橫斷面和平面布置以及它的主要構件 和各構件的主要尺寸及構造細節；進一步掌握行工拱橋上部結構的內力計算步 驟，原理和方法；熟悉有關拱橋內力計算圖表的用法。 本設計主要任務包括以下 九點：(1)橋型布置和尺寸擬定。(2)拱軸系數的確定。(3)懸鏈線無較拱的幾何性質及彈性中心。(4)包載作用下懸鏈線無較拱的內力計算。(5)活載作用下懸鏈線無較拱的內力計算。6）裸拱內力計算。（ 7）溫度變化、混凝土收縮和拱腳變位的內力計算。（ 8）拱圈強度和穩定性驗算。（ 9）拱圈內力的調整。4、設計依據及規范1 中華人民共和國行業標準公路橋涵設計通用規范JTGD6

7、0-2004， 人民交通出版社，2004年 9月。2 中華人民共和國行業標準公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-2004人民交通出版社，2004年9月。3 邵旭東主編橋梁工程，人民交通出版社。4 公路橋涵設計手冊拱橋上冊，1994年 6月，人民交通出版社。5 公路橋涵設計手冊基本資料，1993年 7月，人民交通出版社。6 王國鼎主編橋梁計算示例集拱橋（第二版）， 2000 年 10 月， 人民交通出版社。7 向中富 . 橋梁工程畢業設計指南，人民交通出版社，2010， P129-1428 有關拱橋設計圖紙。9 拱橋設計任務書。二、主拱圈截面尺寸（一）擬定主拱圈截面尺寸1、拱圈

8、的高度按經驗公式估算：H l0x 85 0.8 1.65m100100式中：h拱圈高度（m ;I0 拱圈7跨徑（項；0常數，一般取0.70.9m ,本設計取 0=0.8m 。2、擬定拱圈的寬度為了節省材料，箱型拱可以通過采用懸挑橋面減少拱圈寬度，即采用窄拱圈形式。根據經驗值，拱圈寬度一般為橋寬的1.00.6倍，橋面懸挑可達到4.0m但為了保證其橫向穩定性，拱寬不宜小于跨徑的1/20。本次設計取橋寬的倍，即拱寬為10.5m。3、擬定箱肋的寬度拱寬確定后，在橫向劃分為幾個箱肋，主要取決于（纜索）吊裝能力。目前 我國纜索吊機的吊裝能力超過100t ,箱肋寬度一般取1.21.7m。結合本地施工設 備和

9、吊裝能力，本設計取邊箱肋寬1.5m ,內箱肋寬1.4m。拱圈底面寬B0 1.4 5 1.5 2 0.04 6 10.24 m ,邊箱肋上沿向外懸挑出13cm。圖2-1主拱圈橫斷面尺寸（單位：cmD4、擬定頂底板及腹板尺寸對常用的由多條閉口箱肋組成的箱型拱，具截面各部分尺寸取值與跨徑及荷載大小有關。頂板、底板厚度一般為1522cm,頂板和底板可以等厚，也可以不 等厚，在跨徑大、拱圈窄時取大值。本設計取頂底板等厚為20cm 0兩邊箱外腹板厚一般為1215cm,內箱肋腹板厚常取45cm,以盡量減輕吊裝重量為先。本 設計考慮到拱圈頂板、底板、腹板太薄可能出現壓潰，所以取邊箱外腹板厚為 15cm,內箱肋

10、腹板厚為5cm。填縫寬度根據受力大小確定（主要考慮軸力大小） 一般采用2035cm o本設計去填縫寬度為28cm。為保證填縫混凝土澆筑質量， 安裝縫通常取4cm ,本設計也取安裝縫為4cm。拱圈橫斷面的尺寸構造如上圖2-1所示。（二）箱形拱圈截面幾何性質整個主拱截面的面積為:A 10.5 1.652 (1.650.2) 0.252 0.0520.120.27 (1.652 0.2)(1.420.120.05)20.05 2 (1.650.2)0.251.650.20.05 2 * * S(1.650.05、0.2 )20.12 返7 (1.652 0.2) (1.4 2 (0.120.05)1

11、.65220.0520.22521.425236.136 m主拱圈截面重心軸為:S 6.136 y 0.839 mA 7.310y 上1.65-0.839=0.811 m主拱圈截面對重心軸的慣性矩:I 10.5 1.653+ (竺5-0.811 )2 10.5 1.651222 (1.65 0.2)3 0.25+ (0.839- 1.65 0.2 )212嗒 (0.8110.20.0530.12 0.2312 (0.8387 (1.65 2 0.2)3123 0.2 V)2)2(1.41.65o(- 0.811)2 (1.6540.0542.628 m3642 (0.8110.2主拱圈截面繞中

12、心軸的回轉半徑:2.6280.5996 m7.3102 0.05 220.12 0.22 (0.120.2) (1.40.05 2三)0.05)2 (0.12(1.65-0.2)0.05)(0.8390.20.250.05 2丁)哈三、確定拱軸系數（一）上部結構構造布置上部結構構造布置如下圖所示：圖3-1上部結構構造尺寸（單位： crnj）1、主拱圈拱軸系數m值的確定，采用“五點重合法”，先假定一個m值，定出拱軸線， 擬訂上部結構各種幾何尺寸，然后計算拱圈和拱上建筑恒載對l /4和拱腳截面的 力矩 Ml/4和 Mj ,求比值 Ml/4 / Mj f/yl/4 ,再利用式m 1（JL 2）2 1

13、算出m值，如與假定的m值不符，則以求得的m值作為假定值, 2 yi/4重新計算，直至兩者接近為止。對于空腹式拱，設計時拱軸系數 m是根據全橋包載確定的。采用無支架施工 時，為了兼顧裸拱階段的受力狀態，在設計時宜選用較小的m值。本設計初步選定拱軸系數m 1.167,相應得y/4 / f 0.245, f0/l0 1 ,查拱6橋（上冊）表（田）-20 （1）得：sin j 0.56490,cos j 0.82516主拱圈的計算跨徑和計算矢高：l Io 2y下 sin j 85 2 0.839 0.56490 85.9484m14.4602mf f0 2y下(1-cos j) 14.17 2 0.8

14、39 (1 0.82516)拱腳截面的水平投影和豎向投影:x Hsin j 1.65 0.56490 0.9321my H cos j 1.65 0.82516 1.3615m將拱軸沿跨徑24等分，每等分長l, 859484 3.5812 m,每等分點拱2424軸線的縱坐標y1yi f （其中 上 由拱橋（上冊）表（田）-1查得），相應的拱背曲面坐標yi yi拱腹曲面坐標yi yi E。具體數值見下表：coscos表3-1主拱圈幾何性質表截回 號xy1 fV1cosy上y下y1y上- y1y下coscoscoscos01234567891011122、拱上腹孔布置從主拱圈兩端起拱線起向外延伸后

15、向跨中對稱布置五孔簡支梁， 簡支梁橋面 板厚為36cmi座落在寬為90cm的混凝土排架式腹孔墩支撐的寬為 90cm的鋼筋 混凝土蓋梁上，腹孔墩蓋梁頂部與主拱拱頂拱背在同一標高， 腹孔墩墩中線的橫坐標lx以及各墩中線自主拱拱背到腹孔墩蓋梁頂部的高度hy1y上（i 1/ cos）0.5 ,分別計算如下表:表3-2腹孔墩高度計算表項目lx2lx lkfy1dm 1(chk 1)tan2fk . shkl (m 1)1 coshJ tan211號立柱2號立柱323號立柱4號立柱19空實腹段 分界線(二)上部結構恒載計算恒載計算，首先把橋面系換算成填料厚度，然后按主拱圈、橫隔板、拱上空 腹段、拱上實腹端

16、共四個部分進行。1、橋面系(1)根據設計任務書，為了便于計算，人行道、欄桿、路緣石及橫挑梁 懸出拱圈部分，全橋寬平均每延米kN。(2) 橋面鋪裝為8cm的鋼筋混凝土( i=25kN/m3) +6cm瀝青混凝土(3=23kN/m3) , 0.06 23 8 0.08 25 8 27.04KN/m(3)厚空心板，空心折減率，0.36 10.5 0.7 25=66.15KN/m集度：qx 10.5 27.04 66.15 103.69kN/m故換算成填料的平均厚度為：hdx 0.4938m10.5 202、主拱圈p/4表(m)-19(1)值 A l 0.25439 7.310 85.9484 25

17、3995.4500KN)1/4一A l2表（田）-19值40.12610 7.310 85.94842 25442555.7993(kN m)Pj表(田)-19 值 A l 0.53521 7.310 85.9484 25 8406.0097(KN)A l20.51758 7.310 85.94842 25Mj表(田)-19(1)值174671.1387 kN m44根據設計任務書，主拱圈內橫隔板重量按順橋向每延米給定,（三）拱上空腹段1、填料及橋面系的重力P l簡支梁 hd B0 6.5 0.494 20 10.5 673.985kN2、蓋梁、底梁及各立柱重力各腹孔排式墩的橫截面如下圖所示：

18、圖3-2腹孔排式墩的橫截面圖（單位：cm）結合CAD!行面積計算再乘以腹孔墩的容重得到：蓋梁自重：P 6.45 0.9 25=72.5625kN 底梁自重：P 5.4 0.9 25=60.75 kN1 號立柱自重：P 4 0.2826 10.9043 25=547.8323kN2號立柱自重：P3號立柱自重：P4號立柱自重：P4 0.2826 7.32554 0.2826 4.44194 0.2826 2.231925=368.0320 kN25=223.1598 kN25=112.1286 kN3、各立柱底部傳遞的力通過對各自重進行相應的疊加得到各立柱處以及空實腹端接頭處傳遞到集 中荷載為：1

19、 號立柱：P 673.985 40.3125 33.75 547.8323 1355.129BN2 號立柱：F2 673.985 40.3125 33.75+368.0320 1175.329/N3 號立柱：P3 673.985 40.3125 33.75+223.1598 1030.4573kN4 號立柱：P4 673.985 40.3125 33.75+112.1286 919.426kN空實腹端接頭處：P5 673.985336.9925 kN2（四）拱上實腹段1、拱頂填料及橋面系重P6lx% 1B0 12.5 0.4938 20 10.5 1296.125kN2、懸鏈線曲邊三角形P71

20、32 m 1 k(shkk ) 3B085.9484 14.28852 1.167 10.5702(sh0.1658 0.1658) 20 10.5f11cos j1031.0062 kN式中114.4602 0.8105 (1) 14.2885m0.82516其重心距原點（拱頂）的水平距離lxshk -chk 12 k shk klx 0.7501 12.5 9.3764m（五）驗算拱軸系數恒載對l / 4截面和拱腳截面的彎矩如下表所示:表3-3半拱恒載對| / 4截面和拱腳截面產生的彎矩項目集中力編 號截回拱腳截面(kN)力臂彎矩力臂彎矩主拱圈橫隔板10.21.拱上空腹 段4.-10.10

21、.17.2.23.8.30.實腹段15.36.12.33.Mi由上表可知:0.2457 ,該值與之差小于半級即，所481491.5715Mj 331730.209以可以確定上面擬定的橋跨結構形式的設計共軸系數為m 1.167四、拱圈彈性中心及彈性壓縮系數（一）彈性中心Vs表(m)-3 值 f 0.347276 14.4602 5.0217m（二）彈性壓縮系數-2 i產0.599622 0.001714.46022表（田）-9值.2、10.9533 0.00172 0.01884 f2表（田）-11值,2i 9.59186 0.00172 0.01649 f0.01884=0.018531+0.

22、01649五、主拱圈截面內力計算大跨徑鋼筋混凝土拱橋應當算拱頂、拱腳、拱跨 1/8、1/4、3/8等截面的內力。本設計跨徑屬中等跨度，根據設計任務書，只驗算拱頂、拱腳、L/4截面。（一）結構自重內力計算空腹式無錢拱采用“五點重合法”確定的拱軸線，與無錢拱的包載壓力線實 際上并不存在五點重合關系，但由此產生的偏離彎矩對拱頂、拱腳都是有利的。 因此，在現行設計中，不計偏離彎矩的影響是偏于安全的。 只有對于大跨徑空腹 拱橋，這種偏離的影響很大，不可忽略，才會采用“假載法”計具影響。本設計 的凈跨徑為85m屬中小橋，所以偏于安全設計，不考慮偏離彎矩的影響。1、不計彈性壓縮的恒載推力M j 331730

23、.209f 14.288522940.8920 KN2、計入彈性壓縮的恒載內力計入彈性壓縮的恒載內力計算過程及結果見表5-1表5-1計入彈性壓縮的恒載內力項目拱頂l/4截回拱腳y ysy1cos1'Hg1 Hg1H gNN g cos1'M gH gyg g1（二）活載內力計算1、車道荷載均布荷載及人群荷載內力公路I級汽車荷載加載于影響線上，其中均布荷載為q 10.5 kN /m;集中荷載Pk當計算跨徑l小于等于5m時，Pk 270 kN ,當l大于等于50mB寸，Pk 360 kN 本設計計算跨徑為,即Pk 360 kN 。拱圈寬度為,承載雙向兩車道公路I級汽車 荷載，考慮活

24、載均布分布于拱圈全寬。計算跨徑小于等于50m時，qw 3.0KN / m2 ；計算跨徑大于50m且小于150m 時，qw 3.25 0.005L0;當計算跨徑大于等于 150m時，qw 2.5KN/m2。本設 計計算跨徑為，所以取 qw 3.25 0.005 85.9484 2.82KN/m2均布荷載及人群荷載的內力計算如下表所示：表5-2考慮彈性壓縮后的均布荷載和人群荷載內力表截面項目2q人群荷載表出-14 (4)值乘數均布布載的力或力矩人群荷載的力或力矩拱頂截面Mmax2112相應H12112/ f相應N21IMmin21I2相應H12112/ f相應N21I|_ 4截面Mmax21I2相

25、應H12112/ f相應N21IMmin21I2相應H121l2/ f相應N21lMmax21l2相應H121l2/ f相應V21l拱腳相應N21l截Mmin21l2面相應H121l2/ f相應V21l相應N21l2、集中力內力計算(1)不計彈性壓縮的集中力R內力如下表所示:表5-3不計彈性壓縮的集中力Pk內力項目雙車道集中力查表值乘數豎標力或力矩拱頂截面M max720l相應H1720l/fM min720l相應H1720l/fL/4截回M max720l相應H1720l/fM min720l相應H1720l/f拱腳截面M max720l相應H1720l/f相應V720M min720l相應

26、H1720l/f相應V720(2)考慮彈性壓縮后集中力Pk內力如下表所示:注：除拱腳截面外，其余截面的軸向力用 N H1/cos作近似計算表5-4考慮彈性壓縮后集中力Pk內力拱頂l/4截回拱腳項目M m axM minM maxM minM maxM mincos1sin0與M相應的H與M相應的V軸N Hicos +Vsin向HH11N Hcos力Np N N pM彎y=ys yiM N y矩Md M M p（三）溫度變化內力計算據調查，橋位處月平均最高溫度 40C,月平均最低氣溫-5C,設計合攏溫 度為15Co采用5段預制吊裝，由于受到預制場和施工場地的影響，工期被迫 推遲，實際合攏溫度為2

27、0C。合攏時，各構彳的平均齡期為 100天。線膨脹系 數 1.0 10-5。主拱圈材料彈性模量 Ec 3.25 104MPa。設橋梁所處環境的年平均相對濕度 70%收縮計算，按溫度下降10c考慮。 此項計算考慮進溫度下降中。1、設計溫度15c下合攏的溫度變化內力表中，溫度變化在彈性中心產生的水平力：Ht EIt2,表中收表（III ） 5值f2縮按溫度下降10c考慮。表5-5溫度變化內力計算表項目溫度上升溫度卜-降拱頂截面1/4L截回拱腳截面拱頂截面1/4L截回拱腳截面tHtcosy ysy1Nt H t COSMtHty2、實際溫度20c下合攏的溫度變化內力表中，溫度變化在彈性中心產生的水平

28、力：Ht 包一2表（III） 5值f2 ,表中收縮按溫度下降10c考慮。表5-6溫度變化內力計算表項目溫度上升溫度卜降拱頂截面1/4L截回拱腳截面拱頂截面1/4L截回拱腳截面tHtcosy Vs y1Nt H t cosMtHty比較表5-5和5-6知，若按實際溫度合攏，拱橋高溫合攏會增大拱圈溫降時 產生的溫度內力，是不利的。（四）內力組合nc Qj SQjk ) j 2按現行橋規的規定，對以上已計算的內力進行組合。根據橋規規定，承 載能力極限狀態設計時作用效應組合基本表達式為：m0sd0(GiSGikQ1S31ki 1其中0 1.0 , Gi 1.2 , Q1 1.4 , Qj 1.4 ,

29、c取，何載組合如下表所小:如下表：1、內力匯總表5-7作用效應匯總表何載效應拱頂1/4截回拱腳恒載公路I級Mmax公路I級Mmin人群何載Mmax人群何載Mmin溫度上升溫度卜-降2、進行荷載組合表5-8作用效應組合表荷載組合拱 頂l/4截回拱 腳MjNjM jNjM jNj通載+治載（Max）通載+治載（Min）通載+治載+溫升（Max）通載+治載+溫升（Min）恒載+治載+溫 降（Max）通載+治載+溫降（Min）六、拱圈驗算(一)主拱圈正截面強度驗算根據橋規規定，構件按極限狀態設計的原則是：荷載效應不利組合 的設計值小于或等于結構抗力效應的設計值，即0s R(fd,ad)式中，0結構重要

30、性系數，本設計取設計安全等級為；s-作用效應組合設計值，按公路橋涵設計通用規范的規定計算；R( fd,ad)一構件承載力設計信函數；fd 一材料強度設計值；ad 幾何參數設計值，可采用集合參數標準值ak,即設計文件規定值。1、正截面抗壓強度和偏心距驗算主拱圈材料為C40鋼筋混凝土，抗壓極限強度設計值 J 15.64MPa。當截面偏心距e Mj 06s時，其截面強度應滿足oM 憶上，具體結果見下表：N j表6-1拱圈截面抗力計算表項目Mj e Nje 0.6s（限值）R抗力Nd拱頂西面1<>2>3>4>5>6>1/4L截回1>2>3>4

31、>5>6>拱腳截面1>2>3>4>5>6>由表6-1可知，主拱圈正截面抗壓強度和偏心距滿足規范要求。（二）主拱圈穩定性驗算1、縱向穩定性驗算本設計采用無支架施工，主拱圈的穩定和強度的驗算列下表計算:表6-2主拱圈穩定性驗算截回N d maxR拱頂截面1/4L截回拱腳截面由上表6-2計算表明拱圈的穩定性沒有問題。2、橫向穩定性驗算由于本設計寬跨比為 =0.1235 工，故無需驗算主拱圈橫向穩定性。 8520（三）拱腳豎直截面（或正截面）抗剪強度驗算對于板拱截面，只需按豎向截面進行抗剪強度驗算即可。一般是拱腳截面處的剪力最大，根據橋規條規定正截

32、面直接受剪的強度，按下式計算oVdAfvd式中，Vd剪力設計值;A 一受剪截面面積;fvd 一砌體或混凝土抗剪強度設計值，C40取;f摩擦系數，采用f 0.7；Nk 一與受剪截面垂直的壓力標準值。拱腳截面直接抗剪強度驗算用的荷載效應:1、自重剪力自重產生的左拱腳反力，結構自重合計 R 1508.3214KN ,自重產生的左拱腳考慮彈性壓縮的水平推力，Hg 22515.7874 KNg自重剪力為V Ha sin j R cos j 22515.7874 0.5649 15808.3214 0.8252325.2262kNgJJ相應的軸向力N Hg cos j R sin j 22515.7874

33、 0.8252 15808.3214 0.5649 27509.247KN2、汽車荷載效應汽車荷載考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積按1994年手冊附表（田） -14 （4）,可取拱頂處與M max相應的水平推力的影響線面積和與 Mmin相應的水 平推力H影響線面積之和，即（+）=。汽車均布荷載產生的考慮彈性壓縮的水 平推力為：X2X X 二。汽車集中荷載不考慮彈性壓縮的水平推力影響線坐標，按1994年手冊附表（田）-12 （1）,其最大值為：l/f=。汽車集中荷載產生的不考慮彈 性壓縮的水平推力為：H1 = X 2 X X 360=;考慮彈性壓縮的水平推力為：H =（1 ）%=011汽車荷載考

34、慮彈性壓縮的水平推力為：H =+=汽車均布荷載左拱腳的反力影響線面積，按1994年手冊附表（田）-14 （4）,可取拱頂處，與M max相應的左拱腳反力影響線面積和與Mmin相應的左拱腳反力影響線面積之和，即（+）二,汽車均布荷載產生的左拱腳反力為：=汽車集中荷載左拱腳反力影響線坐標，在跨中截面（集中荷載設于跨中截 面，為的是與求水平推力時一致）坐標按1994年手冊附表（田）-7 （1）為。 由汽車集中荷載產生的左拱腳反力為：Rl=（按通規第條，集中荷載計算剪力時乘以）。汽車荷載作用下的左拱腳反力為：Rl =+432=汽車荷載拱腳截面剪力為：V Ha sin j R cos j 2321.31

35、22 0.5649 1334.4586 0.8252 210.1674kN gJJ相應的軸向力NHg cos j R1 sin j 2321.3122 0.8252 1334.4586 0.5649 2669.289KN3、人群荷載剪力考慮彈性壓縮的水平推力影響線面積，按第/2項為，人群荷載考慮彈性壓 縮的水平推力為：H = xx =左拱腳反力影響線面積按2項為，人群荷載產生的左拱腳反力為：R= Xx =人群荷載剪力為：V Hq sin j R cos j 361.4566 0.5649 242.3968 0.8252 4.1707kN gJJ相應的軸向力NHq cos j R sin j 3

36、61.4566 0.8252 242.3968 0.5649 435.1894CNgJJ正截面直接受剪承載力驗算要求計算拱腳截面汽車荷載和人群荷載產生的 最大剪力以及對應的軸力，可根據拱腳截面的內力影響線計算，注意：汽車荷載集中荷載標準值應乘以的系數。表6-3考慮彈性壓縮的活載在拱腳截面產生的內力項目汽車柿載人群荷載cossinVminVmin對應的軸力 NH=NcosO -Vsin AH=% 1/(1+ )A V=-A Hsin A N=A Hcos Np=N-A NVp=V- A V4、溫度作用在拱腳截面產生的內力表6-4溫度作用在拱腳截面產生的內力項目溫度上升溫度卜-降cossinHtN

37、t=Htcos Vt=-Htsin 5、拱腳截面荷載組合及計算結果表6-5拱腳截面荷載組合及計算結果序號剪力組合設計值相應軸力標丫 0Vd (KN1Afvd 廿 fNk組合形式Vd (KN準值Nk(KN1自重+汽+ X人2自重+汽+X人+ X升溫3自重+汽+X人+ X降溫由表可知，主拱圈截面直接抗剪承載力顯然滿足規范要求。七、裸拱驗算裸拱的驗算包括在裸拱自重內力作用下，強度及穩定性的驗算（一）裸拱圈自重在彈性中心產生的彎矩和推力A J27.3095 25 85.94842Ms表（田）-15 值 0.17923 60485.9311kN m44，.2Hs 表（田）-16 值 4 0,5171 .

38、 11904.5869kN4（1 ）f4 1.0137 14.46（二）截面內力1、拱頂截面M Ms Hsys表（m）-15 值60485.9511 11904.5869 5.0217 704.8423kM mN Hs 11904.5869kN1一2、一截面4MsHsys-表（田）-19 值A 1l227.3095 25 85.94842460485.9311 11904.5869 5.0217 0.126141850.9570 kM mN Hscos 表（出）-19 值 A 1l sin11904.5869 0.82516 0.25439 7.3095 25 85.9484 0.564912080.2186<N3、拱腳截面M Ms Hsys-表（田）-19 值A 1l2 _ 27.3095 25 85.948460485.9311 11904.5869 5.0217 0.51758173966.2964kM mN Hscos 表（出）-19 值 A 1l sin11904.5869 0.82516 0.53521 7.3095 25 85.9484 0.5649