1、板模板(盤扣式)計算書計算依據:1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083、混凝土結構設計規范 GB 50010-20104、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2,標高-0.75m新澆混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.8模板支架縱向長度L(m)50模板支架中It向長度B(m)12、荷載設計模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m 3)24鋼筋自重

2、標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m 2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.1其他附加水平荷載標準值 Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離 h1(m)3.9風荷載標準值3k(kN/m2)_2基本風壓30(kN/m )0.250.064地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數展0.51風荷載體型系數片0.5風荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2 (m)3.9三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間

3、距la(mm)1000立桿橫向間距l b(mm)1000水平拉卡f步距h(mm)1500頂層水平桿步距h " (mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度11 (mm)100主梁最大懸挑長度12(mm)150設計簡圖如下:7E11 jrJ4 J. >X » Md iX. JX 八 jX /X 穴> Fr jI,.«x S. j>_ g_ /_ A _Tl ''. a,A «. jX A X-l ."'. J'"_ A

4、 A,金、人 tHl y«. . m"八 J-'. XX V V ¥ % F y 7 7 7 V V V ¥ 7'V 飛 7 7 V V '-i 7 V ' 117 V W 7 7 ' fa-' 7 7 7 7,r y v v ,/ v y v v v'i V V 'll '-<7，T -/V if X M - '' m " W W 1-fli-' T V、*' V ¥ V K V 1n lr V w T V h ¥

5、 M- V V '：Htf P、F 7 *A"T '-a '* ,i" 7 = F -11111illililr" 八 Ciif 廠1、,f 1、r"v-"i c '不不石 C fC H1 w 1fAe i C Cf產”,C 1pXi /rb Cf'、C C iP f U1 v v_uU! U ff U U UF U U U U,U U U! V M U V U W kJ【IfUUWUWWUVV.LUVUUUUUUVUi LU H U Uh 1=iic)1N1ilil r!1! M M M !E 乂 乂

6、比乂乂 54 M M M:M M M M ! !-! US M W !-：! J：-! 34 M!-： M ：-! !-： SC 5fi JC ：-k M HMM M M M M M J£.: M MMX J. J> HL JC X h A " M M JL . H £ ¥ J A M ',w J： A , X AJ. M. A A r H. ,w ,I r M A. / 同1:t111il0才n產 w rv x -1J 1_|T 1Z V XT XT V V Wtf*,>,T TiJ W 77 M W XJT1i r JTTi_r

7、WLfJT O"W IX FVy tr" wvw w 71.r v w ijT V廣、Z. d 產 AGar 唱 g.八 nnn1-a 熱 c * 4 z n z n ,4 r. k r g Li 八 g i："、廣"i w'八 ' A CEA 川* rt 八 G.i rt Al A .； fl77 77 7-7y77772773,J立 W 7 7 777 y 72/ V Y 3 M 7 V *V V 7i '7 77 1 7 7 77 7 7、,137 V 7W '111£1H11i1j1Ac模板設計平面圖縱向

8、剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)16.83面板抗剪強度設計值°(N/mn2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算W = bh2/6=1000 12M2/6= 24000mm3, I = bh3/12=1000 12M2X12/12= 144000mm4承載能力極限狀態q=1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 Qik +=1.2 (0.1+(24+1.1) 0,18)+1.4 3<M=9.742kN/m正常使用極限狀態q = ( G(G1k+

9、(G2k+G3k) x h)+Q2 1k) b=(1 *0.1+(24+1.1) 0,18)+1 3) X = 7.618kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax=q1l2/8= 9.742 0.22/8= 0.049kN m戶 M max/W = 0.049 106/24000= 2.03N/mm2< f> 16.83N/mm2滿足要求！2、撓度驗算2= 5ql4/(384EI)=5 7>618 2004/(384 9350 M44000)=0.118mmvnax=0.118mm< min200/150, 10=1.333mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小

10、梁截面類型(mm)40X70小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)12,87小梁抗剪強度設計值°(N/mn?)1.386小梁截面抵抗矩W(cm 3)32,667小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)114,333小梁計算方式二等跨連續梁q1 = 1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1,4 Q1k +=1.2 (0.3+(24+1.1) 0,18)+1.4 3p0,2= 1.996kN/m因此，q1 靜=1.2 (G1k +(G2k+G3k) *)內=1.2 世3+(24+1.1) 0,18)就2=1,156kN/mq1 活=1.4 Q1k 沖=1,4 ：

11、3>0,2 = 0,84kN/m計算簡圖如下:q】nrH1rH1'1'V19t>0>1900 £-q】1001、強度驗算Mi = 0.125qi靜L2+0.125qi活L2=0.125 漢.156 >0.92+0.125 0.84 0.92 = 0.202kN mM2=qiLi2/2=1.996 0.12/2 = 0.01kN mMmax=maxM1, M2 = max0.202, 0.01 = 0.202kN m(T =Mnax/W=0.202 M06/32667=6.188N/mm20 f=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vi =

12、 0.625qi靜L+0.625qi活L= 0.625 1.156 0.9+0.625 0.84 0.9= 1.123kNV2 = qiLi= 1.996 0.1=0.2kNVmax=maxVi, V2 = max1.123, 0.2=1.123kNimax=3V max/(2bh0)=3 M.123 1000/(2 40X70)= 0.602N/mm2< r =1.386N/n2m滿足要求！3、撓度驗算q = ( G(Gik+(G2k+G3k) Xh)+Q2ik)內=(1 泡.3+(24+1.1) 0.18)+1 3) >0.2= 1.564kN/m撓度，跨中 wax = 0.5

13、21qL4/(100EI)=0.521 1.564 9004/(100 8415X14.333 104) = 0.556mrm= v#min(L/150, 10)= min(900/150, 10) = 6mm；懸臂端 而ax= qli4/(8EI)=1.564 1004/(8 8415M14.333 104)= 0.002mm< 月min(2 必/150, 10)= min(2 M00/150, 10)= 1.333mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm) 48X 2.8主梁計算截面類型(mm) 48X 2.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)205主梁抗剪強度設計

14、值t (N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續梁1、小梁最大支座反力計算q=1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 Q1k +=1.2 (0.5+(24+1.1) 0.18)+1.4 3p0.2=2.044kN/mq1 靜=1.2 (G1k +(G2k+G3k) *)內=1.2 世5+(24+1.1) 0.18) 0.2=1.204kN/mq1 活=1.4 Q1k沖=1.4 8>0.2= 0.84kN/mq2= ( G(G1k+(G2k+G3k) Xh)+Q 21k

15、)內=(1 泡.5+(24+1.1) 0.18)+1 3) >0.2= 1.604kN/m承載能力極限狀態按二等跨連續梁，Rmax=1.25q1L=1.25 2.044 0.9= 2.3kN按懸臂梁，R1 = q1l1= 2.044 0.1=0.204kNR=maxRmax, R1 = 2.3kN;正常使用極限狀態按二等跨連續梁,R'max= 1.25q2L = 1.25 1.604 0.9= 1.804kN按懸臂梁，R'1=q2l1=1.604 0.1=0.16kNR'=maxR'max, R'i = 1.804kN;計算簡圖如下：2.3thl

16、2.3kN 2,3kN 2,3kM 23fcN l.JUcM L3kN 2,3kN 23kN 2.3LN 2 3kM 2.3HN l.lkN 2,3khl 23lcN 工3fcM哦(2)荔國強6I 1509D0$00半5主梁計算簡圖一2、抗彎驗算DB&9主梁彎矩圖一（kN m）(T =Mmax/W=0.869 M06/4250=204.51N/mm20 f=205N/mm2滿足要求!3、抗剪驗算4m 口32主梁剪力圖一（kN）如ax=2Vmax/A=2 >6.332 1000/398= 31.821N/mm2< r =125N/m m滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm

17、)跨中 Max=1.410mm< v =min900/15010=6mm懸挑段“x= 0.569mme v =min(2 x 150/150,10)=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態圖一 支座反力依次為 R1=7.468kN, R2=10.932kN, R3=10.932kN, R4=7.468kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30按上節計算可知，可調托座受力 N = 10.932kN0N扣30kN滿足要求!八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm) 48X 2.8立桿鋼管計算截面類型(mm) 48X 2.8鋼材等級Q235立桿截面面積

18、A(mm2)398立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm 2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數 71.2懸臂端計算長度折減系數k0.71、長細比驗算l0i=h / +2ka=1000+2 x 0.7 x 300=1420mmlo=T h=1.2 X 1500=1800mm人=max口i, l0/i=1800/16=112.50入=150滿足要求！2、立桿穩定性驗算根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2016式5.3.1-2:小梁驗算q=1.2 (G1k+(G2k+G3k)%)+1.4 0

19、.9 Q1k加1.2 (0.5+(24+1.1) 0.18)+1.4 09 3私2 = 1.96kN/m同上四六步計算過程，可得：R1 = 7.159kN, R2=10.481kN, R3=10.481kN, R4=7.159kN頂部立桿段：N=l01/i=1420.000/16=88.75查表得，小=0.673不考慮風荷載：N1 =MaxR 1, R2, R3, R4=Max7.159 , 10.481, 10.481, 7.159=10.481kNf= N1/( A) 10481/(0.673 398)= 39.13N/mm2 0 手 205N/mm2滿足要求！考慮風荷載：Mw= 4cok

20、>4a>h2/10=1.4 8.9 0.064 0.9 1.52/10 = 0.016kN mN1w=MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.159,10.481,10.481,7.159+0.016/0.9=10.499kNf= Niw/(小 A)+Mw/W= 10499/(0.673 398)+0.016 >06/4250= 42.962N/mm20 后 205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：入=0l/i=1800.000/16=112.5查表得，加=0.502不考慮風荷載:N=MaxR1,R2,R3,R4+ G汽XH=Max7.159,10.481,10.

21、481,7.159+1.2 0.15 4.8=11.345k Nf=N/(帕)=11.345 103/(0.502 398)=56.783N/mm2< 6=205N/mm滿足要求！考慮風荷載:Mw= 4cok>4a>h2/10=1.4 處.9 0.064 0.9 1.52/10 = 0.016kN mNw=MaxR1,R2,R3,R4+ G>qxH+Mw/lb=Max7.159,10.481,10.481,7.159+1.2 0.15 4.8+0.016/0.9=11.363kNf=Nw/( 1A)+Mw/W= 11.363 103/(0.502 398)+0.016

22、106/4250=60.638N/mm2< 6=205 N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010第6.1.4:對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于 3H/B=4.8/12=0.4 <3滿足要求！十、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生Mt=cXq( GkLiHh2+Q3kLihi)=1 M.4 汽.064 50>4.8 3.9+0.55 50>3.9)=234.016kN m -MR=2(Gik+0.15H/(lalb)LiBi2/2=0.9

23、 (0.5+0.15 4M/(0.9 0.9) 50X122/2=4500kN mMT=234.016kN -R=4500kN m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生Mt=8X Q(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1 X.4 0.1 50>4.82+0.55 50M.9)=311.43kN m-Mr=2(G2k+G3k) *0+(G1k+0.15H/(l1)L1B12/2=0.9 (24+1.1) 0M8+(0.5+0.15 4.8/(0.9 >0.9) 58X22/2=19138.32k

24、N mMT=311.43kN - m<R=19138.32kN m滿足要求！卜一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)600混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=11.363kN1、受沖切承載力計算根據混凝土結構設計規范 GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析FG(0.7h耶+0.25 pc,m) r)mh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當 h0800mm時，取 的=1.0；當h) 2000mm寸，取去=0.9;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值(pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均