1、第一章 概述一、工程概況 二、咨詢依據及內容 三、主要規范和技術標準第二章結構計算分析一、主橋整體計算二、王橋基礎驗算 三、掛孔及引橋空心板驗算 四、引橋橋墩及基礎驗算 第三章圖紙部分意見一、設計說明 二、圖紙部分第四章結論及建議一、總體評價二、主要結論三、建議第五章附表一、主橋現澆箱梁及斜腿驗算結果 二、掛孔及引橋20M空心板邊板計算結果 三、掛孔及引橋20M空心板中板計算結果 第一章 概述受湖北省國營西大垸農場的委托， 中交第二公路勘察設計研究院有限公司承擔 “潛江 市總干渠關山大橋施工圖設計咨詢 ”任務。本橋由林同炎李國豪土建咨詢有限公司負責設 計，并于 2008年1月提供了施工圖設計文

2、件，地質勘探依據為2005年 5月17日湖北建科巖土工程有限責任公司提供的湖北省潛江市總干渠關山大橋兩階段施工圖設計 工程地質綜合勘察報告 。本冊文件為該橋施工圖設計的咨詢報告。一、工程概況潛江市總干渠關山大橋位于潛江市西大垸農場管理區境內、關山分場和田陽分場西 側、總干渠 K36+900 處，橋梁與河道交角 90°。北接北排路，南接總干渠南堤張金至西 大垸堤頂公路。橋梁所跨總干渠屬潛江市內荊河人工渠道，河道順直，水流平緩，河床 斷面規整，有通航要求。橋位處覆蓋層較厚，主要為砂礫，地質條件比較簡單。新橋屬 潛江市 “渡改橋”項目，它的建成將對方便當地群眾生產、生活需要，改善潛江市西南

3、偏 遠地區交通落后面貌，促進當地經濟發展有著重要意義。主橋為預應力箱梁、 V 型墩，跨中掛孔為 20m 預應力空心板梁，邊跨也采用 20m 預 應力空心板梁。全橋由20m+33.06m+49.82m+33.06m+20m共5跨組成，全長為161.94m。 主跨下構為由兩斜腿構成的 V 型墩、腿座、承臺及樁基；邊跨下構為樁柱式墩；橋臺為 肋板臺配樁基礎，橋型總體布置圖詳見圖 1-1。圖 1-1 橋型總體布置圖二、咨詢依據及內容1、咨詢依據：（ 1 ）潛江市總干渠關山大橋施工圖設計咨詢合同書；（2）潛江市總干渠關山大橋施工圖設計文件（林同炎李國豪土建咨詢有限公司 2008 年 1 月）；（3） 湖

4、北省潛江市總干渠關山大橋兩階段施工圖設計工程地質綜合勘察報告（湖 北建科巖土工程有限責任公司 2005 年 5 月 17 日）2、咨詢內容1）橋型及孔跨布置情況；2）航道的通航要求；3）文件編制深度；4）結構的應力、強度、剛度、耐久性以及構造細節等。三、主要規范和技術標準1、主要規范1）公路工程技術標準 （JTG B012003）2）公路橋涵設計通用規范 （JTG D602004）3）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范 （JTG D622004）4）公路橋涵地基與基礎設計規范 （JTG D632007）5）公路工程抗震設計規范 （JTJ 00489）6）公路圬工橋涵設計規范 （JTG D

5、612005）7）公路橋涵施工技術規范 （JTJ0412000）8）公路工程基本建設項目設計文件編制辦法 （交公路發 2007358 號）2、技術標準（1）設計荷載：公路一II級，人群3.5KN/叭（2） 橋梁寬度：12m（凈一9+2X1.5m （人行道）;3） 坡度：橋面縱坡 3.5%，橋面橫坡 1.0%；4）豎 曲 線： R=3000 米，變坡點在橋中點處；（5）抗震等級：地震動峰值加速度 0.05g,對應烈度切度；6）通航要求： V 級航道。第二章 結構計算分析一、主橋整體計算1、計算原理主橋上構采用平面桿系有限元進行計算，全橋共劃分 1 62單元。其中 1-72為主梁單元，7386、1

6、39162單元為空心板掛孔單元。87138單元為斜腿及底座單元。全橋分10個施工階段進行驗算。結構離散圖見圖2-1，具體施工階段見表2-1圖2-1結構離散圖表2-1 各施工階段工況表施工階段工況12#、3#墩底座施工2支架斜腿施工3支架立模箱梁混凝土澆筑4拆支架，箱梁預應力張拉5邊跨空心板吊裝6邊跨加載驗算7中跨空心板吊裝8中跨布載驗算，加施工活載，均布荷載-7.9KN/m9橋面系施工，二期恒載集度 -34.4KN/m10收縮徐變，時間3650d牛腿采用如下計算原理進行計算：圖2-2示出掛梁牛腿的受力圖式（懸臂端牛腿的受力情況也一樣）。由牛腿受力特性可知，需要對三個截面進行驗算，即：豎直截面a

7、-b驗算、45°斜截面的抗拉驗算和最弱斜截面驗算。圖2-2牛腿受力圖式如圖2-2所示，在豎向反力R和水平力H作用下，在任意斜截面a-c上的內力可按 靜力平衡方程求得：（1）豎直截面a-b驗算作用于豎直截面a-b上的內力為：據此可按鋼筋混凝土偏心受拉桿件驗算，對于布置預應力筋的牛腿，則應按預應力 混凝土構件計算其強度。（2）45°斜截面的抗拉驗算在豎向力R作用下45°斜截面上總斜拉力為：近似按軸心受拉構件驗算，就應滿足強度條件：式中：K 鋼筋混凝土軸心受拉構件強度安全系數；Rg 鋼筋抗拉計算強度；-Agw 裂縫截面上所有斜筋的截面積；、"hCOx45；裂縫

8、截面上所有水平鋼筋的有效截面積；、Avcox445 裂縫截面上所有豎向鋼筋的有效截面積。(3) 最弱斜截面驗算最弱斜截面是指荷載作用下近似地假設按純混凝土截面計算時，邊緣拉應力為最大的一個截面。對于牛腿部位沒有預應力筋的情況，最弱斜截面傾斜角9的正切表達式為：求得最弱斜截面位置后，就可按偏心受拉構件驗算此斜截面的強度。2、主要材料及技術參數(1) 箱梁采用C40混凝土，斜腿、底座及承臺采用 C30混凝土；(2) 預應力鋼鉸線均采用 ASTMA416 97a標準270級鋼絞線，公稱直徑為15.2mm, 公稱面積為139mm2, fpk=1860Mpa，松馳率為3.5%;(3) 普通鋼筋分別采用R

9、235及HRB335碳素鋼，其性能指標必須分別滿足鋼筋 混凝土熱軋光圓鋼筋(GB 13013-1991)及鋼筋混凝土熱軋帶肋鋼筋(GB 1499-1998) 的相關要求；(4) 波紋管采用金屬波紋管，其外徑為 77mm。詳細指標參數詳見表2-2、表2-3、表2-4。表2-2混凝土主要參數表參數標準值設計值彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉fckftkfedftdEe單位MPaMPaMPaMPaMPaC3020.12.0113.81.3943.0x10C4026.82.418.41.653.25x10表2-3鋼鉸線主要參數表參數公稱直徑公稱面積抗拉強度標準值(fpk)抗拉強度設計值(fpk

10、)彈性模量Ep單位mmmm2MPaMPaMPa計算取值15.2139186012601.95x105表2-4普通鋼筋主要參數表參數抗拉強度標準值設計值Es抗拉強度抗拉強度fskfsdfsd單位MPaMPaMPaMPaR2352351951952.1x105'HRB3353352802802.0x1053、作用取值（1）一期恒載容重： 尸26.0kN/m3;（2）二期恒載：將鉸縫、橋面板、瀝青鋪裝、人行道及護欄作為二期恒載考慮；（3）活載：公路一II級，人群：3.5KN/m2;（4）均勻溫度：設計基準溫度為15C，體系升溫25E，體系降溫20C。（5）溫度梯度：溫度梯度模式根據公路鋼筋混

11、凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62 2004）,日照正溫差按 ti=20°C ,t2=67C考慮，負溫差按 ti=-10C ,t2=-3.35C考 慮。（6）支點不均勻沉降：按隔墩沉降 5mm計。（7） 收縮徐變按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D622004） 有關規定計算。4、荷載組合按照公路橋涵設計通用規范（JTG D602004）的要求，按承載能力極限狀態設 計時應考慮三種組合狀態，分別如下：（1） 基本組合：1.2x （結構重力+附加重力）+1.2x （預加力）+1.0x （收縮、徐變作 用）+0.5x （基礎變位作用）+1.4x （汽車作用效

12、應（含汽車沖擊力）+0.8x （人群荷載）;（2） 短期效應組合：（結構重力+附加重力）+ （預加力）+ （收縮、徐變作用）+ （基 礎變位作用）+0.7x （汽車作用效應（不含汽車沖擊力）+ （人群荷載）+0.8x （溫度梯度 作用）;（3） 長期效應組合：（結構重力+附加重力）+ （預加力）+ （收縮、徐變作用）+ （基 礎變位作用）+0.4x （汽車作用效應（不含汽車沖擊力）+0.4x （人群荷載）+0.8x （溫度 梯度作用）。5、結構驗算結果1） 上構及斜腿驗算結果：本橋設計荷載為公路-U級，按部分預應力A類構件設計，計算結果如下：（1）箱梁計算結果：長期效應組合：箱梁正應力最小值為

13、0.512 MPa,沒有出現拉應力，滿足規范限值要 求。短期效應組合：箱梁最大拉應力為-1.53 MPa，滿足規范限值要求，最大主拉應力-1.67 MPa，大于規范限值要求。基本組合：箱梁最大壓應力為13.3 MPa,己接近規范限值。承載能力基本組合：最不利彎矩為30700KN.m，抗力為58400KN.m，滿足設計荷載 要求。（2）斜腿計算結果：承載能力基本組合:最不利彎矩為17400KN.m，抗力為30100 KN.m，滿足設計荷載 要求。具體結果見表2-5：表2-5箱梁及斜腿計算結果組合計算值（Mpa ）規范允許值（Mpa ）現澆箱梁長期效應組合最小應力為0.512>0短期效應組合

14、最小拉應力-1.53-1.68最小主拉應力-1.67-1.2基本組合最大壓應力13.313.4箱梁抗力驗算組合計算值（KN.m ）抗力（KN.m ）基本組合3070058400斜腿部分驗算組合計算值（KN.m ）抗力（KN.m ）基本組牛腿計算結果由計算得出空心板邊板掛梁牛腿處恒載和活載支反力R為515.03KN，活載制動力H為 22.5KN。牛腿尺寸 b= 800cm, h = 35.5cm, &= 4.5cm, e= 37cm,牛腿為對稱配筋， 鋼筋面積為27.14cm2，根據設計，鋼筋混凝土軸心受壓構件強度安全系數為1.0,鋼筋抗力強度為335Mpa,斜

15、截面上所有斜鋼筋的截面積為 63.82cm2,斜截面上所有水平鋼筋面 積為47.50。豎值截面所有水平鋼筋未見為 27.14 m2。（1）豎直截面a-b驗算本構件屬于大偏心受拉構件，又因為構件為對稱配筋，構件強度須按下式驗算： 經計算可知：豎直截面a-b抗拉強度滿足規范要求。（2）45°斜截面的抗拉驗算在豎向力R作用下45°斜截面上總斜拉力為：經計算可知：45°斜截面的抗拉強度滿足規范要求。（3）最弱斜截面驗算首先計算最弱斜截面傾斜角0 :然后計算最弱斜截面上的軸力和彎矩：本構件屬于大偏心受拉構件，又因為構件為對稱配筋，構件強度須按下式驗算: 經計算可知：最弱斜截

16、面抗拉強度滿足規范要求。、主橋基礎驗算1、單樁承載反力計算由上構整體計算可知2號墩頂內力，具體見表2-6。表2-62號墩頂內力2 #墩豎向彎矩水平247001510027002號墩基礎分布如圖2-3所示:圖2-32號墩樁基分布圖則最不利情況下每個樁基分配的內力見表2-7。表2-7 最不利樁分配內力表豎向彎矩水平5023473.24502、樁長驗算已知2號墩樁長為38m，地質性質如下。深度側摩阻土承載力深度側摩阻土承載力1.9624855.36381709.963012011.963513527.964016046.2650250由已知條件，可驗算樁基承載力，驗算結果如下:地基深度承載力地基深度

17、承載力075.1201803.51131.6211897.72264.5221991.93354232086.14443.4242180.35532.9252274.56566.2262368.77636.9272662.98707.5282837.59778.2292955.310862.530317311945313290.8121049.9323408.5131144.1333626.3141238.3343844151332.5353961.8161426.7364079.5171520.9374297.3181615.1384398191709.3根據湖北建科巖土工程有限責任公司湖北

18、省潛江市總干渠關山大橋兩階段施工圖 設計工程地質綜合勘察報告中提供的地質資料，經驗算，設計樁長所提供的承載力比 設計單樁承載反力小，應適當增加樁長。三、掛孔及引橋空心板驗算1、模型選取本橋掛孔及引橋均采用20m預應力混凝土簡支空心板，橋梁橫向分配及橋梁縱向計 算均采用橋梁博士 版本進行建模，其邊、中板橫斷面、標準及結構離散圖詳見圖 2-4、圖 2-5、圖 2-6、圖 2-7。圖2-4邊板橫斷面圖圖2-5中板橫斷面圖圖2-6引橋及掛孔標準橫斷面圖2-7邊、中板結構離散圖2、主要材料（1）空心板采用C40混凝土；（2）預應力鋼鉸線均采用 ASTMA416 97a標準270級鋼絞線，公稱直徑為15.

19、2mm,2公稱面積為139mm，fpk=1860Mpa，松馳率為3.5%；（3）普通鋼筋分別采用R235及HRB335碳素鋼，其性能指標必須分別滿足鋼筋 混凝土熱軋光圓鋼筋（GB 13013-1991）及鋼筋混凝土熱軋帶肋鋼筋（GB 1499-1998） 的相關要求；（4）波紋管采用金屬波紋管，其外徑為 77mm。詳細參數指標詳見表2-8、表2-9、表2-10。表2-8C40混凝土主要參數表參數標準值設計值彈性模量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉f ckftkfcdftdEc單位MPaMPaMPaMPaMPa驗算取值26.82.418.41.653.25x104表2-9鋼鉸線主要參數表參數公稱

20、直徑公稱面積抗拉強度標準抗拉強度設計彈性模量值（fpk）值（fpk）Ep單位mm2 mmMPaMPaMPa取值15.2139186012601.95x105表2-10 普通鋼筋主要參數表參數抗拉強度標準值設計值Es抗拉強度抗拉強度fskfsdfsd單位MPaMPaMPaMPaR2352351951952.1x105HRB3353352802802.0x1053、作用取值(1) 一期恒載容重： 尸26.0kN/m3;(2) 二期恒載：將鉸縫、橋面板、瀝青鋪裝、人行道及護欄作為二期恒載考慮；(3) 活載：公路一II級，人群：3.5KN/m2;(4) 均勻溫度：設計基準溫度為15C，體系升溫25E，

21、體系降溫20C。(5) 溫度梯度：溫度梯度模式根據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTG D62 2004),日照正溫差按 ti=20°C ,t2=67C考慮，負溫差按 ti=-10C ,t2=-3.35C考 慮。收縮徐變按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTG D622004)有關規定計算。4、橫向分配系數采用MIDAS計算箱梁的截面特性，同時采用橋梁博士 版本計算空心板橫向 分配系數，板間連接方式采用鉸接板法。其截面特性計算結果見表2-11,橫向分配計算結果見表2-12。表2-11截面特性參數表位置抗彎慣性矩(m4)抗扭慣性矩(m4)中板0.05710.113

22、邊板0.08040.130邊板懸臂0.001710.005表2-12橫向分配系數表位置汽車何載人群何載邊板0.3610.565中板0.2610.335、荷載組合按照公路橋涵設計通用規范(JTG D602004)的要求，按承載能力極限狀態設計時應考慮三種組合狀態，分別如下:（1）基本組合：1.2x （結構重力+附加重力）+1.2x （預加力）+1.0x （收縮、徐變作 用）+0.5x （基礎變位作用）+1.4X （汽車作用效應（含汽車沖擊力）+0.8x （人群荷載）；（ 2）短期效應組合：（結構重力 +附加重力） +（預加力） +（收縮、徐變作用） +（基 礎變位作用）+0.7x （汽車作用效應

23、（不含汽車沖擊力）+ （人群荷載）+0.8x （溫度梯度 作用）；（ 3）長期效應組合：（結構重力 +附加重力） +（預加力） +（收縮、徐變作用） +（基 礎變位作用）+0.4x （汽車作用效應（不含汽車沖擊力）+0.4x （人群荷載）+0.8x （溫度 梯度作用）。6、結構計算結果1 ）邊板計算結論：（1） 基本組合效應下，下緣最大壓應力位9.0MPa,單元最大壓應力為9.98MPa,滿 足規范限值要求；（2） 短期效應組合下，上緣最大應力為8.85MPa,上緣最小應力為-0.897MPa；下 緣最大應力為8.79MPa,下緣最小應力為-0.371Mpa,滿足規范限值要求；（3） 長期效應

24、組合下，上緣最大應力為 6.13MPa,上緣最小應力為1.08MPa；下緣 最大應力為8.12MPa,下緣最小應力為2.02Mpa,滿足規范限值要求；（ 4）正截面強度滿足設計荷載要求；（5）鋼束最大應力為1200MPa,滿足規范限值要求。詳細計算結論見附表 2； 2）中板計算結論：（1） 基本組合效應下，下緣最大壓應力為8.02MPa,單元最大壓應力為12.3MPa, 滿足規范限值要求；（2） 短期效應組合下，上緣最大應力為10.9MPa,上緣最小應力為-0.979MPa；下 緣最大應力為7.85MPa,下緣最小應力為-0.321Mpa,滿足規范限值要求；（3） 長期效應組合下，上緣最大應力

25、為 7.89MPa,上緣最小應力為1.47MPa；下緣 最大應力為7.29MPa,下緣最小應力為2.99Mpa,滿足規范限值要求；（ 4）正截面強度滿足規范限值要求；（5）鋼束最大應力為1180MPa,滿足規范限值要求。詳細計算結論見附表 3；四、引橋橋墩及基礎驗算1、單樁承載反力驗算由橋梁整體計算可知1號墩頂內力為:1 #墩1號樁豎向彎矩水平62730354.2其中1號墩處的地質條件如下:土層特征：深度側摩阻土承載力1.9624855.36381709.963012011.963513527.964016046.26502502、樁長驗算根據地質條件，可驗算地基承載力，計算結果如下:地基深度

26、承載力地基深度承載力048211495.6193.2221570.92187.5231646.33259.1241721.64330.72517975402.3261872.46436271947.77492.5282074.78549292168.99605.6302263.110670.9312357.311736.9322451.512817.3332545.7地基深度承載力地基深度承載力13892.7342639.914968352734.1151043.4362828.3161118.8372922.5171194.1383016.7181269.5393150.9191344.84

27、03385.1201420.2根據湖北建科巖土工程有限責任公司湖北省潛江市總干渠關山大橋兩階段施工圖 設計工程地質綜合勘察報告中提供的地質資料，經驗算，考慮偏載后，設計樁長提供 的承載能力不能滿足單樁承載反力的要求，應適當增加樁長。第三章圖紙部分意見、設計說明1、本冊設計文件中未明確本道路的設計標準，從設計文件看，橋面縱坡采用3.5%，縱坡偏大，非機動車爬坡較為困難。橋梁終點方向接R=60m半徑左偏曲線,使路線為大縱坡配小半徑曲線，行車有較嚴重的安全隱患。2、本橋跨越荊河人工渠道，通航標準采用V級航道，但本設計通航孔不能滿足通航要求，同時未見航道主管部門對該方案的批復意見，建議需通過航道主管部

28、門的 批復后方可實施。3、本橋1、4號橋墩設置于河堤上，建議該方案與河流管理部門協調，并取得批 復文件，以免造成施工過程中整體橋型方案的變動。4、施工圖設計說明中建議增加以下內容：(1) 該橋方案研究階段的專家意見及其執行情況；(2) 航道水務管理部門對該方案的批復文件。5、建議采用滿足ASTMA416 97a標準270級的鋼鉸線。&由于箱梁頂板束基本為直束，預應力損失較小，為使鋼束最大應力不超過規范限值要求，建議適當增加鋼束用量，降低鋼束張拉控制應力、圖紙部分1、本河段規劃河底標高為21.63m，承臺頂標高選為23.045m,建議適當降低承臺頂 標高，宜控制在21.63m以下，減小阻

29、水面積及對通航的影響。2、 建議預應力張拉時對混凝土強度及齡期進行雙控，混凝土強度按90設計標號， 齡期按 5 天控制為宜。3、箱梁底板設置有外徑為7.7cm的波紋管，同時考慮底板縱、橫向鋼筋的布置，底 板厚度不能滿足鋼筋最小保護層厚度限值的要求，同時也不滿足規范中關于“預應力箱 梁底板厚度不小于20cm”規范限值的要求，建議將箱梁底板適當加厚為宜。4、根據計算結果，箱梁部分支點附近截面主拉應力偏大，建議適當加厚支點附近腹 板厚度，采用變腹板厚度為宜。5、根據計算，箱梁應力超過規范限值要求，建議適當優化鋼束配置。&建議將箱梁頂板厚度提高到2225cm為宜。7、箱梁底板曲線半徑為25m，

30、張拉底板束時將會產生較大下崩力，應設置底板上、 下鋼筋網間連接鉤筋，使底板鋼筋形成整體，防止施工過程中底板崩裂。8、箱梁普通鋼筋布置圖（二） 中“附注 3”有誤，箱梁頂底板相互平行，不存在 調整。9、空心板應采用深鉸縫，按規范要求辦理，有利于保證鉸縫的施工質量，增加橋梁 結構整體性。10、 空心板板端加強鋼筋布置圖中，建議將所有鋼筋均調整為© 12。11、建議僅在 0、 5 號橋臺處設置滑板支座，其余支座采用普通橡膠支座。12、0、 5 號橋臺一般構造圖中，建議承臺間采用兩道系梁連接，以增加結構的整 體性。13、橋臺肋板鋼筋構造圖中，請核查 N1 鋼筋是否有必要采用 ©32

31、鋼筋。14、1、 4 號橋墩一般構造圖中，考慮橋梁墩柱高度較小，為減小對河堤的開挖， 建議取消橋墩系梁。15、2、 3號橋墩斜腿鋼筋構造圖中，建議將 5號鋼筋由©8改為©12。16、按照所提供的地勘資料驗算樁長，其承載能力不能滿足設計荷載要求，或安全 儲備偏小，建議對樁長重新進行驗算，確保結構安全。17、牛腿鋼筋構造圖中，頂板及底板鋼筋建議改為© 28，斜筋改為兩排，鋼筋直 徑為©28,即圖中B11,B14,B10鋼筋進行加強，同時增加橫向抗剪彎起鋼筋，以提高安 全儲備，具體見圖 3-1。圖 3-1 斜腿鋼筋構造圖 17、箱梁橫隔梁鋼筋布置圖中，頂緣及底

32、緣鋼筋建議改為© 28，即對圖中 G03，G01 鋼筋進行加強，同時增加橫向抗剪彎起鋼筋，以提高安全儲備，具體見圖 3-2。圖 3-2 箱梁橫隔梁鋼筋布置圖第四章 結論及建議一、總體評價施工圖設計文件圖面較清晰、 完整，基本滿足 “公路工程基本建設項目文件編制辦法 ” 的要求，設計深度基本滿足施工要求。橋頭終點陡坡急彎， 對行車安全有一定影響； 通航孔不能滿足 V 級航道的通航要求， 箱梁頂板、底板及腹板偏薄，樁長偏短，有待進一步商榷。二、主要結論1、橋面縱坡采用 3.5，縱坡偏大， 非機動車爬坡較為困難。 橋梁終點方向接 R=60m 半徑左偏曲線，行車有較嚴重的安全隱患。2、本橋跨

33、越荊河人工渠道，通航標準采用V級航道，但通航孔不能滿足通航要求；3、承臺頂面偏高，可適當降低，減小過河建筑物的阻水面積及對通航的影響；4、1、 4號橋墩設置系梁對河堤開挖較大，可取消系梁；5、箱梁應力超出規范限值要求，應適當優化鋼束配置及調整結構尺寸；6、斜腿承載能力能夠滿足設計荷載要求；7、牛腿各截面驗算均能夠滿足設計荷載要求， 但鑒于牛腿受力復雜， 設計配筋偏弱， 可適當加強配筋，提高安全儲備。8、引橋及掛孔空心板的承載能力及應力均能滿足設計荷載的要求；9、空心板鉸縫應采用深鉸縫，按規范執行，保證絞縫施工質量，增加橋梁結構整體 性。10、樁基承載能力不能滿足設計荷載要求，應適當增加樁長；1

34、1、箱梁頂、底板及支點附近腹板偏薄，可適當調整；12、未設置箱梁底板上、下鋼筋網間連接鋼筋，張拉預應力鋼束時的下崩力可能造 成底板崩裂，應增加此鋼筋；13、箱梁橫梁配筋偏弱，可適當加強。三、建議1、鑒于通航孔不能滿足通航要求，且對航道有較大影響，若由于條件限值卻需要實 施該設計，建議取得航道主管部門的書面確認意見。2、橋面縱坡采用 3.5，縱坡，且橋梁終點方向接 R=60m 半徑左偏曲線，建議對行 車的安全性作論證。3、建議對樁長重新進行驗算，適當增加樁長，確保結構安全。4、建議適當降低承臺頂面標高。5、建議取消 1、4 號橋墩系梁。6、建議適當調整箱梁尺寸，包括腹板、頂板及底板厚度。7、建議

35、適當優化鋼束配置。8、建議增加箱梁底板上、下鋼筋網間的連接鉤筋，防止施工過程中預應力下崩力造 成底板崩裂。9、建議將空心板絞縫設置為深鉸縫。10、鑒于牛腿受力復雜，建議適當加強牛腿配筋，提高構件的安全儲備。11、建議適當加強箱梁橫梁鋼筋配置。第五章 附表一、主橋現澆箱梁及斜腿驗算結果由于現澆箱梁左右對稱，因此僅輸出其中左幅計算結構（掛孔單獨計算，見牛腿計 算結果）。圖 5-1 箱梁單元劃分圖使用階段應力驗算結果如下：使用階段長期組合應力驗算結果單元號節點號L厶紐曰.，【、曰一rr冃亠+卄上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最人主壓取大王拉334.14.051.271.24.1-0.121343.4

36、63.371.211.113.46-0.101444.874.753.062.934.87-0.817455.345.23.573.45.34-0.833555.345.23.573.45.34-0.833564.754.594.043.835.71-1.34664.754.594.043.835.71-1.34674.254.075.445.165.84-1.08774.254.075.445.165.84-1.08783.953.765.465.165.68-0.982883.953.765.465.165.68-0.982894.183.983.022.814.22-0.543994.1

37、83.983.022.814.22-0.5439103.633.442.562.373.63-0.42710101.751.621.191.061.75-0.05410111.090.9342.782.612.78-0.036711111.741.51.631.391.74-0.013511121.771.551.531.321.77-0.018812123.753.443.132.843.75-0.15712134.143.83.923.64.21-0.31713134.143.83.923.64.21-0.31713144.524.156.686.216.68-0.8514144.524.

38、156.686.216.68-0.8514155.385.016.496.026.72-0.85815155.385.016.496.026.72-0.85815166.446.036.035.56.62-0.60716166.446.036.035.56.62-0.60716177.356.955.414.917.35-0.28617177.356.955.414.917.35-0.28617187.777.395.054.587.77-0.09718187.777.395.054.587.77-0.097118197.987.584.924.47.98-0.0026819197.987.5

39、84.924.47.98-0.0026619207.797.45.154.617.79-0.10320207.797.45.154.617.79-0.10320217.356.925.554.957.35-0.294單元號節點號L厶紐曰.，【、曰一rr冃亠+卄上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最人主壓取大王拉21217.356.925.554.957.35-0.29421226.415.986.195.596.67-0.61322226.415.986.195.596.67-0.61322235.344.956.656.096.83-0.86123235.344.956.656.096.83-0

40、.86123244.434.056.856.326.85-0.83824244.434.056.856.326.85-0.83824254.13.754.053.694.21-0.30925254.13.754.053.694.21-0.30925263.743.433.282.963.74-0.1826261.741.521.621.391.74-0.021526271.641.41.791.531.79-0.017727270.7060.5123.363.173.36-0.038527281.291.121.921.751.92-0.045328283.052.83.663.383.66-

41、0.36828293.182.934.334.024.36-0.49129293.182.944.314.024.35-0.4929303.172.927.416.927.41-0.90130303.172.927.416.927.41-0.90130313.663.447.196.727.19-0.87131313.663.447.196.727.19-0.87131324.54.357.016.67.24-1.2732324.54.357.016.67.24-1.2732335.425.34.534.245.81-0.90533335.425.264.574.245.82-0.902333

42、44.944.823.93.625.06-0.70134343.613.521.811.623.61-0.078934354.064.012.011.844.06-0.0802使用階段短期組合應力驗算結果單元號節點號L圧戸.上緣最大上緣取小Lf .下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉337.42.352.120.8037.4-0.167346.981.532.030.7456.98-0.139447.983.113.812.617.98-1.03458.433.554.293.18.43-1.04558.433.554.293.18.43-1.04567.962.864.723.577.96-1.

43、50單元號節點號L厶紐曰.，【、曰一rr曰.亠豐卄上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最人主壓取大王拉667.962.864.723.577.96-1.51677.542.296.234.887.54-1.45777.542.296.234.887.54-1.45787.311.936.254.897.31-1.33887.311.936.254.897.31-1.33897.572.123.672.567.57-0.694997.572.123.672.567.57-0.6949107.171.523.182.147.17-0.56210105.91-0.5631.790.8145.91-0.5

44、6310115.25-1.273.392.375.25-1.2711116.36-1.082.410.8666.36-1.0811126.35-0.9822.260.8376.35-0.98212127.871.043.932.277.87-0.30812138.21.394.762.978.2-0.51513138.21.394.762.978.2-0.51313148.561.717.695.48.56-1.2914148.561.717.695.48.56-1.2914159.442.567.614.999.44-1.315159.442.567.614.999.44-1.3151610

45、.63.627.194.2210.6-0.924161610.63.627.194.2210.6-0.924161711.54.676.473.511.5-0.544171711.54.676.473.511.5-0.544171811.85.255.923.211.8-0.267181811.85.255.923.211.8-0.267181912.25.445.573.1312.2-0.0535191912.25.445.573.1312.2-0.0535192012.25.075.893.2812.2-0.227202012.25.075.893.2812.2-0.227202111.9

46、4.436.53.4311.9-0.497212111.94.436.53.4311.9-0.4972122113.347.294.0611-0.882222113.347.294.0611-0.8822239.922.277.744.719.92-1.2423239.922.277.744.719.92-1.2423248.981.387.835.168.98-1.2224248.981.387.835.168.98-1.22單元號節點號L厶紐曰.，【、厶口、曰，、曰一rr曰.亠+卄上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最人主壓取大王拉24258.641.134.663.048.64-0.47225258.641.134.663.048.64-0.47325268.290.8353.872.378.29-0.30826266.6-1.122.220.8846.6-1.1226276.54-1.292.420.9826.54-1.2927275-1.5142.925-1.8127285.59-1.182.541.55.59-1.1828286