1、精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除外墻落地腳手架施工方案外墻落地腳手架施工方案一、工程概況工程名稱：蘇州紅星美凱龍家居生活廣場園區店項目工程工程地點：婁蔚北區揚華路北、揚帆路東、揚青路南勘察單位：蘇州市城市建筑設計院有限責任公司設計單位：蘇州蘇園建筑設計有限公司建設單位：蘇州工業園區中翔美通倉儲俏售有限公司監理單位：蘇州聯信工程管理咨有限公司施工單位：江蘇省建筑工程集團有限公司本工程位于婁蔚北區揚華路北、揚帆路東、揚青路南處，為新建帶一層地下車庫的5層 商場。北面為揚青路，與博洛尼隔道相望，南側臨靠東明裝飾城，西面緊靠主干道一一312國 道，東側靠近捷普綠黠企業廠區，獨特的地理優勢，超強的人文

2、氛圍，使其建成后將成工業 園區乂一道靚麗的風景線。擬建本工程占地面積約54335.5平方米，建筑面積約為平方米（其中地下車庫40980平方 米），場地東西長333.9米、南北寬約150.5米，場地平面形狀呈平行四邊形，建筑物平面為 長方形，樁筏基礎，框剪結構，5層帶一層地下車庫，檐高29.2米，地下室層高5.2米，標準 層高5.1米，外墻主要為幕墻及花崗石裝修，內墻為涂料，頂棚為涂料及石膏板吊頂，地面主 要為細石碎、大理石、?；u地面等。二、施工準備及施工條件1、熟悉建筑工程施工圖，了解建筑物構造形式。2、清除腳手架搭設四周的障礙物，分層夯實基礎,并做好排水措施。3、對腳手架搭拆施工班組進行安

3、全、技術交底，交底雙方均應簽字。4、腳手架必須檢查驗收合格后方能使用。三、主要材料要求1、鋼管應符合gb/700標準.表面應光滑，不得有折疊、裂縫、搭焊等缺陷 存在，不得有超過壁厚允許偏差值的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷結疤等缺陷存在，鋼管表面銹蝕的深度(0.50mm,鋼管彎曲腳手架鋼管嚴 禁用電焊或氧焊切割，嚴禁打孔。剪刀撐漆成黑黃警戒色。2、扣件質量應符合鋼管腳手架扣件(jgj22-85)均規定對重復使用的扣 件應及時檢查，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用?；z的螺栓必須更換,墊圈必須齊全，表面應涂油漆防腐，扣件螺栓擰緊，扭力矩達65n.m時，鑄鐵扣件不得發生破壞。四、主要機具要求主要機具應有扳手

4、、力矩扳手、工具袋套、水準儀、經緯儀、水平尺、線錘 等。五、腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001),建筑地基基礎設計規范(gb 50007-2002),建筑結構荷載規范(gb50009-2001).鋼結構設計規范(gb 50017-2003)等編制。一、參數信息：l腳手架參數雙排腳手架搭設高度為33.7米，12米以下采用雙管立桿，12米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為l2米，立桿的橫距為l 05米，大小橫桿的步距為l5米；內排架距離墻長度為0. 35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為64

5、8x3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0. 80 ；連墻件采用兩步三跨.豎向間距3米，水平間距3. 6米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2 .活荷載參數施工均布活荷載標準值:2. 000 kn/m2 ；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數：1層；3 .風荷載參數本工程地處江蘇省蘇州市，基本風壓為0.45 kn/m2 ；風荷載高度變化系數r為1. 00,風荷載體型系數4為0. 65 ；腳手架計算中考慮風荷載作用4 .靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m) :0. 1291 ；腳手板自重標準值(kn/m) :0. 300 ；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m

6、) : 0. 150 ；安全設施與安全網(kn/m) :0. 005 ；腳手板鋪設層數:22 ；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kn/w) :0. 033 ；5 .地基參數地基土類型:碎石土 ；地基承載力標準值(kpa) : 160. 00 ；立桿基礎底面面積(云)：0. 25 ；地基承載力調整系數:1.00。精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除精品好資料如有侵權請聯系網站刪除精品好資料一如有侵權請聯系網站刪除愁土也弗側立面圖單位：(mm)單立桿落地架腳手架正立面圖大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)第

7、5. 2. 4條規定，大橫桿按照三 跨連續梁進行強度和撓度計算.大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工 活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:p尸0.033 kn/m ；腳手板的自重標準值:pl0. 3x1. 05/(2+1) =0. 105 kn/m ；活荷載標準值：q=2xl.05/(2+l)=0. 7 kn/m；靜荷載的設計值:qi=l- 2x0. 033+1. 2x0. 105=0. 166 kn/m ；活荷載的設計值:02=1.4x0. 7=0. 98 kn/m；5q2q?圖i大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大

8、撓度)q、qz口口口口山ttq 1口11! 口口!iiv-ii圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2 .強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：%9=0.0跖/十跨中最大彎距為mu=0. 08x0. 166x1. 22+0. 10x0. 98x1. 22 =0. 16 kn. m ；支座最大彎距計算公式如下：%由=-0.102-0.117/2支座最大彎距為 m；n= -0. 10x0. 166x1. 2:-0. 117x0. 98x1. 22=-0. 189 kn. m ；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：o=max(0.16x106,0 1

9、89x106)/4490=42.094 n/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為o= 42.094 n/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205n/mm；滿足要求！3 .撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：% = 0.677- + 0,990- 100跳100亞qi= p：+p:=o. 033+0. 105=0. 138 kn/m ；其中：q.= q =0.( kn. m ；靜荷載標準值：活荷載標準值：最大撓度計算值為：v= 0. 677x0. 138x12007(100x2. 06xl05x)+0. 990x0. 7x12007(100x2. 06xl05x)二

10、 0. 735 mm ；精品好資料如有侵權請聯系網站刪除大橫桿的最大撓度0.735 mm小于大橫桿的最大容許撓度1200/150 mm與10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算:根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小 橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計 算小橫桿的最大彎矩和變形。1 .荷載值計算大橫桿的自重標準值：pi= 0. 033x1. 2 = 0. 04 kn ；腳手板的自重標準值:p2=0. 3x1. 05x1. 2/手+1)=0. 126 kn ；活荷載標準值:q=2xl. 05x1.

11、2/(2+1) =0. 840 活；集中荷載的設計值：p=1.2x(0. 04+0. 126)+1.4 x0. 84 = 1.375 kn ；小橫桿計算簡圖2 .強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：-r尸歸i” = 1.2x0. 033x1.0578 = 0. 006 kn. m ；集中荷載最大彎矩計算公式如下:ma = 1. 375x1. 05/3 = 0. 481 kn. m ；最大彎矩 m= nu + nu = 0. 487 kn. m ；最大應力計算值 o = m/w = 0.487x106/4490=108.

12、421 n/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力a=108.421 n/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205n/mm；滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:vqnas=5xo. 033x10507(384x2. 06xl05x) = 0. 024 mm ；大橫桿傳遞荷載 p = pi + p： + q = 0. 04+0. 126+0. 84 = 1. 006 kn ；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:產?(嵬2一41/9)7252va = 1005. 96x1050x (3x

13、l050mx 105079 ) /(72x2. 06xl05x) = 1. 861 mm ；最大撓度和 v = vs += 0. 024+1. 861 = 1. 885 mm ；小橫桿的最大撓度為l 885 mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.l7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5. 2. 5）:r w l其中rc -扣件抗滑承載力設計值，取6. 40 kn；r 縱向或橫

14、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：巳=0. 033x1.2x2/2=0. 04 kn ；小橫桿的自重標準值:p二=0. 033x1.05/2=0.017 kn ；腳手板的自重標準值:p3 = 0.3x1.05x1.2/2=0. 189 kn ；活荷載標準值：q = 2x1.05x1.2 /2 = 1.26 kn ；荷載的設計值：r=l. 2x (0. 04+0. 017+0. 189)+1. 4x1. 26=2. 06 kn ；r < 6. 40 kn,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載，靜荷載標

15、準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值(kn),為0.1291ng,二0, 1291+(1. 20x2/2) x0. 033/1. 50 x33. 70 = 5. 248 ；腳手板的自重標準值(kn/no ；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3%廣 0.3x22x1.2x(1.05+0. 3)/2 = 5. 346 kn ；精品好資料一如有侵權請聯系網站刪除精品好資料如有侵權請聯系網站刪除(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板.標準值為0.15ng3 = 0. 15x22x1.2/2 = 1. 98 kn ；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m)

16、； 0.005n5=0. 005x1. 2x33. 7 = 0. 202 kn ；經計算得到，靜荷載標準值ng =na+ns+g+ngi = 12. 777 kn ；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值nq= 2x1. 05x1. 2x1/2 = 1. 26 kn ；風荷載標準值按照以下公式計算町= 0.7鞏，4跖其中w?；撅L壓(kn/m),按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采 用：wo = 0. 45 kn/m2 ；u;-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定

17、采 用：u= 1 ；us -風荷載體型系數：取值為0. 645 ；經計算得到，風荷載標準值wk = 0. 7 x0. 45x1x0. 645 = 0. 203 kn/m2 ；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式n = l2ng+1.4nq= 1.2x12. 777+ 1.4x1.26= 17. 096 kn ；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為n = 1.2 nc+0. 85x1. 4nq = 1.2x12. 777+ 0. 85x1.4x1.26= 16. 831 kn ；風荷載設計值產生的立桿段彎矩mw為m* = 0. 85 xl.4wklah710 =0. 850 xl.4x0

18、. 203x1. 2x1. 5710 = 0. 065 kn. m ；六、立桿的穩定性計算:外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置.不進行穩定性計算，只進行單立桿 的穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：n=17. 096 kn ；計算立桿的截面回轉半徑：i=1. 59 cm ；計算長度附加系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：k=1.155 ；當驗算桿件長細比 時，取塊l0；計算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：r = 1.5 ；計算長度，由公式10 = kxpxh確定：1。=2. 599 m ；長細比u/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定

19、系數9,由長細比l/i的計算結果查表得到：（p=0.265 ；立桿凈截面面積：a = 4. 24 cm:；立桿凈截面模量（抵抗矩）：w = 4. 49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：包=205 n/mm:；o = 17096/（0.265x424）=152.153 n/mm2 ;立桿穩定性計算152.153 n/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 =205 n/mm； 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式-j+妁力魁 w立桿的軸心壓力設計值：n=16. 831 kn ；計算立桿的截面回轉半徑：i=1. 59 cm ；計算長度附加系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：k=1.155 ；計

20、算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：u = 1.5 ；精品好資料一如有侵權請聯系網站刪除殖品好資料如有侵權請聯系網站刪除計算長度，由公式1。=kuh確定：1。=2. 599 m ；長細比：u/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數9由長細比h/i的結果查表得到：5=0265立桿凈截面面積：a = 4. 24 cm:；立桿凈截面模量（抵抗矩）：w = 4. 49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：行=205 n/mm:；o = 16831.366/（0.265x424）+65280.127/4490 = 164.338 n/mm2 ;立桿穩定性計算164.338 n/mm2小于立桿的抗壓

21、強度設計值出二205 n/mm；滿足要求！七、最大搭設高度的計算:按規范5. 3. 6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可 搭設高度按照下式計算：_如6-（1.2必勵十1.4漢承）ll .-/構配件自重標準值產生的軸向力nekn）計算公式為：ng2k = ns+g+g = 7. 528 kn ；活荷載標準值：風二l 26 kn ；每米立桿承受的結構自重標準值：以二0. 129 kn/m ；h: =0. 265x4. 24x10-,x205x103-(1. 2x7. 528+1. 4x1. 26)/(l. 2x0. 129)=78. 982 m ；按規范5.3. 6條腳

22、手架搭設高度h二等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：切=1 + 0.001 %h = 78. 982 /(1+0. 001x78. 982)=73.201 m ；73. 201和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值eh =50 mo腳手架單立桿搭設高度為21. 7m,小于h,滿足要求！按規范5. 3. 6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：四6-1.24儂+0.85工1.4(方信+蒯也/用)i"l .=1.25構配件自重標準值產生的軸向力ng”(kn)計算公式為：ng5 = ng2+ng3+ng.)= 7. 528

23、kn ；活荷載標準值：風二1. 26 kn；每米立桿承受的結構自重標準值：以二0. 129 kn/m ；精品好資料-如有侵權清聯系網站刪除精品好資料如有侵權請聯系網站刪除計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩:%二義/ (1.4x0. 85) = 0. 065 /(1.4 x 0.85)=0. 055 kn. m ；h2 =( 0. 265x4. 24x10',x205x10 -(1. 2x7. 528+0. 85x1. 4x (1. 26+0. 265x4. 24xl00x0. 055/4. 49)/(l. 2x0. 129)=70. 146 m ；按規范5.3. 6條腳手架搭設高度h：

24、等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：h=1+0.001 也h = 70. 146 /(1+0. 001x70. 146)=65. 548 m ；65. 548和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值h =50 mo腳手架單立桿搭設高度為21.7m,小于田，滿足要求！as連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：風荷載標準值wk = 0. 203 kn/m2 ；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積a.=10.8 m2 ；按規范5. 4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(k), no= 5. 000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn),按照下

25、式計算：ni< = 1.4xwkxa.= 3. 072 kn ；連墻件的軸向力設計值nx = nlw + no= 8. 072 kn ；連墻件承載力設計值按下式計算：nf = <pa,f其中<p -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比10 1=350/15. 9的結果查表得到5=0.941. 1為內排架距離墻的長 度；又：a = 4. 24 cm: ； f=205 n/mm:；連墻件軸向承載力設計值為.=0. 941x4. 24x10-,x205x103 = 81. 792 kn ；ni=8. 072 < nf = 81. 792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件

26、與墻體連接。由以上計算得到ni=8. 072小于雙扣件的抗滑力12.8 kn,滿足要求！連墻桿扣件腳手架結構 預埋鋼管連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求地基承載力設計值:f5 = frkxkc = 160 kpa ；其中，地基承載力標準值：3=160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：k=1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p=n/a =67. 325 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：n= 16.831 kn；基礎底面面積：a=0. 25。p=67. 325 w fe=160 kpa o地基承載力滿足要求！六、施工工藝及操作要點

27、1、搭設施工流程：基礎碎板安放6cm厚墊木或150*150鐵板一豎立桿并同時按掃地桿一搭 設水平桿一搭設剪刀撐一鋪竹排一搭設安全防護措施一驗收2、操作要點:(1)主要搭設參數：立桿間距1200,橫距1050,步距1500,拉錨間距二 步三跨.腳手架距墻350。(2)搭設場地應平整、夯實并設置碎散水或明溝等排水措施。(3)主接頭必須采用對接扣件連接，底部立桿必須采用不同長度的鋼管， 立桿的連接交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同一高度，其錯開距離 不得小于500nlm,并不得在同一步內，立桿頂部應高出女兒墻1. 5m。(4)搭設水平桿按步距要求水平設置，接頭管應采用對接接頭扣件連接。內外兩根縱向水平

28、桿的接頭不應在同步跨內，上下兩個相鄰接頭應錯 開一跨，其錯開水平距離不應小于500mm,各接頭中心距立桿軸距離 應小于跨距的1/3o縱向水平桿與立桿相交處必須用直角扣件與立桿 固定，腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈。精品好資料一如有侵權請聯系網站刪除精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除(5)按間距要求設置拉錨，按照三步三跨，做到層層設置，在碎柱、梁上 預埋短鋼管連接拉錨鋼管再與內立桿用扣件固定，嚴禁人員私自解 下。(6)立桿由底到頂貫通。腳手架由底到頂內外立桿離墻距離必須一致，不 一致時必須采取措施校正到位。(7)沿建筑物四周搭設的腳手架應閉合，腳手架的同一步縱向水平桿必須 四周交圈，首層木

29、板內封閉，以上每10m一道。(8)搭設欄桿應符合下列要求：a.上欄桿的高度1.2米，下欄桿高度0.6米；b.擋腳板采用多夾板制成，高度0.2米；c.上欄桿、中欄桿、擋腳板均設在外立桿的內側。(9)搭設剪刀撐應符合下列要求：a、 腳手架應在整個長度和高度方向連續設置剪力撐。b、 每副剪刀撐跨越立桿的根數不應超過5根.間距w9米，與縱向水平桿呈45-60度角。c、 剪刀撐應設置在腳手架立桿外側，接頭采用搭接，其搭接長度不應小于1米，不少于2個旋轉扣件固定，固定間距不應小于 800mm,并用旋轉扣件固定在立桿或橫向水平桿的伸出端上，其交 點距中心主交點的距離應大于150mm。(11)鋪竹笆，每片竹笆

30、必須四周固定，內外大橫桿間必須加兩道頸桿后 再鋪竹笆。竹笆每層滿鋪。(12)斜道設置及卸料平臺搭設a、 斜道附在腳手架外側，搭設坡度宜為1 ： 3。b、 斜道寬度同立桿橫、縱距小于l5m0c、 小橫桿沿斜道由低到高排列，且與立桿搭牢。d、 斜橫桿搭設在小橫桿上，斜桿上滿鋪竹笆，竹笆上綁扎小木橫桿做防滑條，間距宜為30cm。e、 大橫桿與外腳手架的大橫桿等高，起穩定架子的作用。f、 斜道兩側和轉身平臺外圍均設護身欄桿和擋腳桿，高度同腳手架設置。gs斜道的腳手架立桿必須加強連墻桿的設置。h、卸料平臺搭設須經受力計算及具體方案后方可施工。(13)驗收，腳手搭設完畢必須經驗收后才能使用。3、腳手架拆除

31、的施工流程：(每一施工段)拆除外腳手與墻體臨時拉接t拆拉接t修補拉錨洞t拆除圍護設施t拆除水平桿一拆除立桿(1)拆除前以上分段外裝飾必須通過有關方面驗收。(2)全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固定、支撐體系，拆除本段拉錨前 必須通過橫桿及室內別桿與建筑物作可靠連接。(3)根據拆除現場情況，設置警戒圍欄，并有專人看守。(4)清除腳手架上留存的雜物。(5)拆除架子的工作地區，嚴禁非操作人員進入。(6)拆架前應有現場施工負責人批準手續，拆架時，必須有專人指揮，做到 上下呼應，動作協調。精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除質品好資料-如有侵權請聯系網站刪除(7)腳手架拆除應符合下列要求：a、 拆除順序應

32、是后搭設的部位先拆,嚴禁采用推倒或拉倒的拆除方 法。b、 固定件隨腳手架逐層拆除,當拆除至最后一節立柱時，應搭設臨時支撐加固后，方可拆除固定件與支撐件。c、 拆除腳手架宜一層一清，分段拆除時高差不應大于2步。d、 拆剪力撐和縱向水平桿時,應先拆中間扣件,后拆兩段扣件，拆中 間扣件時應有防止桿件突然墜落的措施。(8)拆除腳手架不宜中途換人，如必須換時，應將拆除情況交接清楚。(9)拆除腳手架部件應及時運至地面，嚴禁從空中拋擲。(10)拆除結點后，應對剩余腳手架進行整修,要保證腳手高于修補挑桿 洞口操作面1. 5米以上，以上工作須經驗收后腳手架方能使用。七、質量要求1、腳手架基礎無滑動、懸空、下陷，傳力可靠。2、立桿垂直度允許偏差：h/200,不大于10cmo3、間距：步距偏差±20mm,柱距偏差±50mm,排距偏差±20mm。4、縱向水平桿高差：±20mm (桿兩端)，同跨同一截面內高差：5、雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差：外伸0-50麗。6、兩根相鄰立柱對接扣件高差：要求n50mm。7、扣件螺栓擰緊矩：65n.m。八、成品保護：1、 經驗收后的腳手架嚴禁拆除任何構件，必須拆除時,應經工程負責人批準，并采取相應的