1、會計學1第二篇第五章鋼筋第二篇第五章鋼筋(gngjn)混凝土受彎構混凝土受彎構件件第一頁，共50頁。第一節 鋼筋混凝土受彎的一般構造(guzo)規定一、板的構造要求(yoqi)-截面尺寸板最小厚度(hud)要求；高跨比要求。 板類型板類型支承情況支承情況單向板單向板雙向板雙向板懸臂板懸臂板簡簡 支支-連連 續續135150135145140表1 板的高跨比( )0/h l0/h l第1頁/共50頁第二頁，共50頁。二、板的構造要求(yoqi)-鋼筋板的縱筋布置要求：a.鋼筋直徑(zhjng)通常為6-12mm，級鋼筋； 板厚度較大時，鋼筋直徑(zhjng)可用14-25mm，級鋼筋；b.受力鋼

2、筋最大間距 板厚 h200mm時：250mm 200mm1500mm :0.2h及400mmc.垂直于受力鋼筋的方向應布置分布鋼筋。70C15分布筋h0h0 = h -20第2頁/共50頁第三頁，共50頁。 板類型板類型支承情況支承情況單向板單向板雙向板雙向板懸臂板懸臂板獨立梁或整體肋形的主梁獨立梁或整體肋形的主梁整體肋形的次梁整體肋形的次梁表2 梁的高跨比( )三、梁的構造要求(yoqi)-截面要求(yoqi)高跨比高跨比h/l0=1/8-1/12h/l0=1/8-1/12矩形矩形(jxng)(jxng)截面梁高寬比截面梁高寬比h/b=2.0-3.5h/b=2.0-3.5T T形截面梁高寬比

3、形截面梁高寬比h/b=2.5-4.0h/b=2.5-4.0。（。（b b為梁肋）為梁肋）b=120b=120、150150、180180、200200、220220、250250、300300、(mm)(mm)，250250以以上的級差為上的級差為50mm50mm。h=250h=250、300300、350350、750750、800800、900900、10001000、(mm)(mm)，800mm800mm以下的級差為以下的級差為50mm50mm，以上的為，以上的為100mm100mm。0/h l111281118 10111481120 121618第3頁/共50頁第四頁，共50頁。四、

4、梁的構造(guzo)要求-鋼筋凈距 縱向受力鋼筋的直徑不能太細保證鋼筋骨架有較好縱向受力鋼筋的直徑不能太細保證鋼筋骨架有較好的剛度的剛度(n d)(n d)，便于施工；不宜太粗避免受拉區混，便于施工；不宜太粗避免受拉區混凝土產生過寬的裂縫。直徑取凝土產生過寬的裂縫。直徑取10-28mm10-28mm之間。之間。h0a凈距凈距d 30h0a凈距凈距d 30凈距凈距d 30凈距凈距1.5d 30鋼筋(gngjn)混凝土保護層及鋼筋(gngjn)凈距第4頁/共50頁第五頁，共50頁。 混凝土保護層厚度混凝土保護層厚度(hud)c(hud)c縱向受力鋼筋的外表面縱向受力鋼筋的外表面到截面邊緣的垂直距離

5、。到截面邊緣的垂直距離。保護保護(boh)層厚度的作用：層厚度的作用：保護保護(boh)縱向鋼筋不被銹蝕；縱向鋼筋不被銹蝕；發生火災時延緩鋼筋溫度上升；發生火災時延緩鋼筋溫度上升；保證縱向鋼筋與混凝土的較好粘結。保證縱向鋼筋與混凝土的較好粘結。保護層厚度不應小于鋼筋直徑及由構件類別和環境保護層厚度不應小于鋼筋直徑及由構件類別和環境條件條件(tiojin)(tiojin)確定的最小保護層厚度，不宜小確定的最小保護層厚度，不宜小于粗骨料最大粒徑的于粗骨料最大粒徑的1.251.25倍。倍。環境類別為一類（室內環境）時，梁的最小保護層環境類別為一類（室內環境）時，梁的最小保護層厚度是厚度是25mm25

6、mm，板為，板為20mm.20mm.五、梁的構造要求-混凝土保護層厚度第5頁/共50頁第六頁，共50頁。第二節 受彎構件正截面的試驗(shyn)研究一、 梁的試驗和應力應變(yngbin)階段適筋梁正截面(jimin)受彎承載力的實驗定義：適筋梁縱向受拉鋼筋配筋率比較適當的正截面稱為適筋截面，具有適筋截面的梁叫適筋梁。FF應變測點位移計MVhabAsh0 xneces第6頁/共50頁第七頁，共50頁。CaaM0crM0yM0u0 0M0y(鋼筋開始屈服)混凝土壓碎破壞截面曲率(混凝土開裂)梁跨中截面的彎距試驗值M0截面曲率實驗(shyn)值0關系第7頁/共50頁第八頁，共50頁。第階段(jid

7、un)：混凝土開裂前的未裂階段(jidun)etu階段截面應力和應變分布M0M0cr應力圖從開始加荷到受拉區混凝土開裂。梁的工從開始加荷到受拉區混凝土開裂。梁的工作情況與均質彈性體梁相似，混凝土基本作情況與均質彈性體梁相似，混凝土基本上處于彈性工作階段，荷載上處于彈性工作階段，荷載-撓度曲線或彎撓度曲線或彎矩矩-曲率曲線基本接近曲率曲線基本接近(jijn)直線。直線。e0tua 狀態截面應力和應變分布M0crssA0當彎距增加到當彎距增加到Mcr時，受拉邊緣的拉應變達時，受拉邊緣的拉應變達到混凝土受彎時極限拉應變（到混凝土受彎時極限拉應變（et=e0tu），截），截面處于即將開裂的臨界狀態（面

8、處于即將開裂的臨界狀態（a狀態），此狀態），此時的彎矩值稱為開裂彎矩時的彎矩值稱為開裂彎矩Mcr。受壓區應力。受壓區應力圖形接近圖形接近(jijn)三角形，受拉區呈曲線分布。三角形，受拉區呈曲線分布。第第階段特點：階段特點：a. 混凝土未開裂；混凝土未開裂；b. 受壓區受壓區應力圖形為直線，受拉區前期為直線，應力圖形為直線，受拉區前期為直線，后期為曲線；后期為曲線；c. 彎距曲率呈直線關系。彎距曲率呈直線關系。第8頁/共50頁第九頁，共50頁。第階段(jidun)：混凝土開裂后至鋼筋屈服前的裂縫階段(jidun)es階段截面應力和應變分布M0crM0ey階段截面應力和應變分布M0yM0maxB

9、適筋梁適筋梁minmax第13頁/共50頁第十四頁，共50頁。超筋破壞超筋破壞(phui)形態形態b特點：受壓區混凝土先壓碎，縱向特點：受壓區混凝土先壓碎，縱向(zn xin)受拉鋼筋不屈服。受拉鋼筋不屈服。鋼筋破壞之前仍處于鋼筋破壞之前仍處于(chy)彈性工作階段，裂縫彈性工作階段，裂縫開展不寬，延伸不高，梁的撓度不大。破壞帶有開展不寬，延伸不高，梁的撓度不大。破壞帶有突然性，沒有明顯的破壞預兆，屬于脆性破壞類突然性，沒有明顯的破壞預兆，屬于脆性破壞類型。型。Mu0 f0M0My C超筋梁超筋梁maxB適筋梁適筋梁minmax第14頁/共50頁第十五頁，共50頁。少筋破壞少筋破壞(phui)

10、形態形態min特點：受拉混凝土一裂就壞。破壞時極限彎距特點：受拉混凝土一裂就壞。破壞時極限彎距Mu小于正小于正常情況常情況(qngkung)下的開裂彎距下的開裂彎距Mcr破壞取決于混凝土的抗拉強度，裂縫破壞取決于混凝土的抗拉強度，裂縫(li fng)只有只有一條，開展寬度大，沿梁高延伸較高，屬于脆性一條，開展寬度大，沿梁高延伸較高，屬于脆性破壞類型。破壞類型。M0cr0第15頁/共50頁第十六頁，共50頁。界限破壞界限破壞(phui)形態形態特征：受拉鋼筋屈服特征：受拉鋼筋屈服(qf)的同時受壓區混凝土的同時受壓區混凝土被壓碎。被壓碎。界限破壞的配筋率界限破壞的配筋率b實質上就是適筋梁的最大配

11、筋率。實質上就是適筋梁的最大配筋率。當當 b時，破壞時，破壞始自受壓區混凝土的壓碎，始自受壓區混凝土的壓碎， = b時，受拉鋼筋屈服時，受拉鋼筋屈服的同時的同時(tngsh)受壓區混凝土被壓碎。屬于適筋梁的受壓區混凝土被壓碎。屬于適筋梁的范圍，延性破壞。范圍，延性破壞。第16頁/共50頁第十七頁，共50頁。第三節 受彎構件(gujin)正截面承載力計算公式一、 正截面承載力計算的基本(jbn)假定(1)截面的應變(yngbin)沿截面高度保持線性分布(2) 簡稱平截面假定(2) 不考慮混凝土的抗拉強度yefxsccxhx0eeeescxch0fyMTxcTcC第17頁/共50頁第十八頁，共50

12、頁。(3) 混凝土的壓應力(yngl)壓應變之間的關系為：cuccnccffeeeeeee000 )1 (1 上升段水平段cu0fcyyysfEeeeee 鋼筋(4) 鋼筋(gngjn)的應力應變方程為：1Es fy ey第18頁/共50頁第十九頁，共50頁。二、基本(jbn)計算公式(單筋矩形截面)1 (221kxxc)1 (221111kkkbxfc1xncbxfk1Ccxk )1 (22)(2ccyx 1 CTszM = C z fcxc ycCTszMuM = C zfc ycx=1 xcMu兩個圖形等效的條件：兩個圖形等效的條件：a. 砼壓應力砼壓應力(yngl)的合力的合力C大小相

13、等；大小相等；b. 兩兩圖形中受壓區合力圖形中受壓區合力C的作用點不變。的作用點不變。令令則則Asbh0as第19頁/共50頁第二十頁，共50頁。系數系數1和和1僅與混凝土應力應變僅與混凝土應力應變(yngbin)曲線有關，稱為等效矩曲線有關，稱為等效矩形應力圖形系數。形應力圖形系數。混凝土受壓區等效(dn xio)矩形應力圖系數 C50C55C60C65C70C75C8011.00.990.980.970.960.950.9410.80.790.780.770.760.730.74C=1 fcbxTs=sAsMu 1 fcx= xc , 01sscAbxfN基本基本(jbn)方方程程)2(

14、, 001xhbxfMMcu第20頁/共50頁第二十一頁，共50頁。0hx 相對(xingdu)受壓區高度)5 . 01 ( , 0 , 020101bhfMMAhbfNcussc記記對于適筋梁，受拉鋼筋對于適筋梁，受拉鋼筋(gngjn)應力應力ss=fy。cyscyffbhAff101相對相對(xingdu)受壓區高度受壓區高度x 不僅反映了鋼筋與混凝土的不僅反映了鋼筋與混凝土的面積比（配筋率面積比（配筋率r），也反映），也反映了鋼筋與混凝土的材料強度了鋼筋與混凝土的材料強度比，是反映構件中兩種材料比，是反映構件中兩種材料配比本質的參數。配比本質的參數。第21頁/共50頁第二十二頁，共50頁

15、。三、適筋梁與超筋梁的界限(jixin)及界限(jixin)配筋率相對相對(xingdu)界限受界限受壓區高度壓區高度eyecuxcbh0ycucucbhxeee0 0hxbb 1ycucubeee相對界限受壓區高度僅與相對界限受壓區高度僅與材料性能有關，而與截面材料性能有關，而與截面尺寸尺寸(ch cun)無關無關01hxcbycucueee1scuyEfe11第22頁/共50頁第二十三頁，共50頁。四、防止少筋條件(tiojin)的破壞,minminsAbh,minmin()sffAAbb h(45/)%tyff 為了防止構件少筋破壞，要求構件的受拉鋼筋(gngjn)面積不小于按最小配筋率

16、 計算出來的鋼筋(gngjn)面積。min 規范規定，受彎構件的最小配筋率按全截面(jimin)扣除受壓邊的翼緣面積后的面積計算： 式中， -構件全截面的面積minA,minsA -按最小配筋率計算的受拉鋼筋的面積 -規范的受彎構件受拉鋼筋的最小配，筋率，取0.2%和 的較大者。 為防止少筋破壞的條件：,minmin()sffAAbb h 對于單筋矩形截面（或T型截面）有：第23頁/共50頁第二十四頁，共50頁。第四節 受彎構件按正截面(jimin)受彎承載力的 設計計算一、基本(jbn)計算公式及適用條件(1) 基本(jbn)計算公式)2()2(0011xhAfxhbxfMMAfbxfsyc

17、usycbhh0ax力的平衡力的平衡力矩平衡力矩平衡C=1 fcbxT=fyAsMu1 fcx=1xc(h0-x/2)第24頁/共50頁第二十五頁，共50頁。防止超筋脆性防止超筋脆性(cuxng)破壞破壞防止(fngzh)少筋脆性破壞minminsAbh(2) 適用(shyng)條件)5 . 01 (201max,bbcubhfM（3）經濟配筋率的概念為保證明顯的預兆和足夠的延性，要求在經濟配筋率范圍波動時，對總造價影響不大，如板的經濟配筋率約為0.3%0.8%，單筋矩形梁的經濟配筋率約為0.6%1.5%。fbhA0ycbbsf1bbhx0 或bmax第25頁/共50頁第二十六頁，共50頁。二

18、、截面(jimin)承載力計算的兩類問題（1）截面(jimin)設計已知：彎矩設計值M、砼及鋼強度等級、構件截面尺寸b及h求：受拉鋼筋(gngjn)截面面積As基本公式：)2()2(0011xhAfxhbxfMMAfbxfsycusyc適用條件：適用條件：a.滿足滿足 ;b. 滿足滿足 。bmin縱向受拉鋼筋合力點到截面受拉邊緣的距離a的確定:一類環境（室內環境）： d=1032mm(常用常用)單排單排 a= c+d/2=2520/2=35mm雙排雙排 a= c+d+e/2=25+20+30/2=60mm梁梁板板a= 20mm第26頁/共50頁第二十七頁，共50頁。（2）截面(jimin)復核

19、已知：M、b，h(h0)、截面配筋As，砼及鋼筋強度等級求：截面的受彎承載力 MuM未知數：受壓區高度x和受彎承載力Mu基本(jbn)公式：)2()2(0011xhAfxhbxfMAfbxfsycusyc前提條件：bcyff1min0bhAs最終公式：)5 . 01 (0hAfMsyu)5 . 01 (201bhfMcu或或當MuM時，認為(rnwi)截面受彎承載力滿足要求，否則為不安全。當Mu大于M過多時，該截面設計不經濟。第27頁/共50頁第二十八頁，共50頁。三、例題(lt) 例5-1 已知鋼筋(gngjn)混凝土矩形截面尺寸 ，一類環境，承受彎矩設計值M=59.6kNm,采用C25混凝

20、土（ ， ），HRB400級鋼筋(gngjn)（ ， ），試求縱向受拉鋼筋(gngjn)面積并選擇鋼筋(gngjn)。200500b hmmmm211.9/cfN mm21.27/tfN mm2360/yfN mm0.517b 解：取035,50035465ssamm hhamm （1）計算 并校核(xio h)適用條件 由公式可得622059.6 1011110.12430.5170.50.5 11.9 200 465bcMf bh （2）求鋼筋面積并校核配筋率2200.1234 11.9 200 465397360csyf bhAmmf20.2%0.2% 200 500200bhmm245

21、45 1.27()%()% 200 500159360tyfbhmmf選2 16， 。2402sAmm第28頁/共50頁第二十九頁，共50頁。 例5-2 已知鋼筋混凝土矩形簡支梁計算跨 ，梁上作用均布荷載，其中恒載標準 ，活荷載標準值 ；一類(y li)環境采用C20混凝土（ ， ）、HRB335級縱向鋼筋（ ， ），試設計梁的截面尺寸和配筋。 解： （1）截面尺寸(ch cun)設計 按照(nzho)構件要求，截面取6220106.15 1011110.3090.5500.50.5 9.6 200 460bcMf bh （2）內力計算05.6lm2.0/kgkN m15.7/kqkN m29

22、.6/cfN mm21.10/tfN mm2300/yfN mm0.550b200500b hmmmm 梁自重恒載：10.2 0.45 252.25/kgkN m 彎矩設計值：220111.2(2.25) 1.41.2 (2.252.0) 1.4 15.7 5.610 6.1588kkMgq lkNm （3）配筋計算040460hhmm第29頁/共50頁第三十頁，共50頁。200.309 9.6 200 460910300csyf bhAmmf20.2%0.2% 200 500200bhmm24545 1.1()%()% 200 500165300tyfbhmmf 選3 20（ ）2942sA

23、mm200500箍筋3 202 10配筋圖第30頁/共50頁第三十一頁，共50頁。 例5-3 已知鋼筋混凝土矩形截面尺寸 ，采用C20混凝土（ ），鋼筋采用HRB335級鋼筋（ ， ），試求：（1）受拉鋼筋為承受彎矩設計值M=80kN.m，此配筋是否(sh fu)滿足？（2）若受拉鋼筋為 ，該梁能夠承受最大彎矩為多少？200450b hmmmm29.6/cfN mm2300/yfN mm0.55b 解：（1)保護層取c=30mm，則01040,45040410ssacmm hhamm 滿足(mnz)最小配筋率要求 由公式(gngsh)可得3 185 202min0.2% 200 450180s

24、Abhmm10300 7630.2910.551.0 9.6 200 410ysbcf Af bh2210(1 0.5 )1.0 9.6 200 4100.291 (1 0.5 0.291) 80.2680ucMf bhkNmMkNm 故配筋滿足正截面承載力要求 （2） 滿足最小配筋率要求 2min0.2% 200 450180sAbhmm070,45070380ssamm hhamm（鋼筋兩排布置）第31頁/共50頁第三十二頁，共50頁。0300 15710.6460.559.6 200 380ysbcf Af bh0.55b取2210(1 0.5)1.0 9.6 200 3800.55 (

25、1 0.5 0.55) 110.55ucbbMMf bhkNm故該梁承受(chngshu)的最大彎矩設計值 M110.55kNm四、雙筋矩形(jxng)截面雙筋截面是指同時配置受拉和受壓鋼筋(gngjn)的情況。 雙筋截面的適用情況： 彎距很大，按單筋截面計算得到 ，而截面尺寸受到限制，混凝土強度等級不能提高； 不同荷載組合情況下，梁截面承受異號彎距。 在抗震設計中，需要配置受壓鋼筋以增加構件截面的延性。b第32頁/共50頁第三十三頁，共50頁。（1）計算公式與適用(shyng)條件h0aA sA sCc=fcbxT=fyAsMuxecueyseasyAf受壓鋼筋(gngjn)是否屈服？ax

26、2當當受壓鋼筋(gngjn)屈服，達到抗壓屈服強 。配置受壓鋼筋后，為防止受壓鋼筋壓曲而導致受壓區混凝土保護層過早崩落影響承載力，必須配置封閉箍筋。yf)()2(00ahAfxhbxfMAfAfbxfsycusysyc力的平衡力的平衡力矩平衡力矩平衡第33頁/共50頁第三十四頁，共50頁。bbhx 0或防止(fngzh)超筋脆性破壞受壓鋼筋(gngjn)強度充分利用ax 2(2) 適用(shyng)條件(3) 情形之一 求 及 sAsA補充條件： （受拉鋼筋充分被利用）b2100(1 0.5)()bbcsysMf bhAfha 10bcyssyf bhf AAf (4) 情形之二 已知 及 s

27、AsA 可直接利用平衡條件求解。b 按情形一重新求解。02/sah02/sah0()sysMAfha (對受壓鋼筋取矩)第34頁/共50頁第三十五頁，共50頁。(6)截面(jimin)校核截面(jimin)校核可參考單筋截面(jimin)校核做法。(7)例題(lt) 例5-4 已知矩形截面尺寸 ，采用C25混凝土（ ），HRB400級鋼筋（ ， ），試求該梁縱向受力鋼筋。200450b hmmmm211.9/cfN mm2360/yyffN mm0.517b 解：(1)0135,45035415 1.0ssamm hhamm故在不修改截面的情況下，應采用雙筋截面。 (2)取 （受拉鋼筋雙排布置

28、），則220(1 0.5)11.9 200 4150.517 (1 0.5 0.517) 157.33200cbbf bhkNmMkNm60samm045060390shhamm2100622(1 0.5)()200 100.517 (1 0.5 0.517) 11.9 200 390 478360 (39035)bbcsysMf bhAfhamm 第35頁/共50頁第三十六頁，共50頁。1020.517 11.9 200 3904781814360bcyssyf bhf AAmmf (3) 選用(xunyng)受壓鋼筋2 18（ ） 2509sAmm 選用(xunyng)受拉鋼筋6 20（

29、），每排3根。 21885sAmm 例5-6 已知矩形截面尺寸 ，采用(ciyng)C25混凝土（ ），HRB335級鋼筋( ， )，且已知 ( ), ( )，彎矩設計值M=100kNm，試求該設計是否滿足正截面承載力要求？200400b hmmmm211.9/cfN mm2300/yyffN mm0.55b 解：（1）060,40060340ssamm hhamm6 182308sAmm2 1421526sAmm0300(1526308)0.45211.9 200 340ysyscf Af Af bh0.55b020.206sah（2）2002(1 0.5 )()0.452 (1 0.5 0

30、.452) 11.9 200 340300 308 (34035) 124.43100ucysMf bhf A hakNmMkNm 滿足要求第36頁/共50頁第三十七頁，共50頁。五 T形截面(jimin)構件正截面(jimin)受彎承載力計算（1） 概述(i sh)承載力的觀點：挖去受拉區混凝土，形成(xngchng)T形截面，對受 彎承載力沒有影響。目的和好處：節省混凝土，減輕自重。第37頁/共50頁第三十八頁，共50頁。試驗和理論分析均表明，翼緣上混凝土的縱向試驗和理論分析均表明，翼緣上混凝土的縱向(zn xin)(zn xin)壓應壓應力不是均勻分布的，離梁肋越遠壓應力越小。力不是均勻

31、分布的，離梁肋越遠壓應力越小。計算上為簡化采翼緣計算寬度計算上為簡化采翼緣計算寬度bfbf，假定在假定在bfbf范圍內壓應力為均勻分布，范圍內壓應力為均勻分布， bfbf范圍以外部分的翼緣則不考慮。范圍以外部分的翼緣則不考慮。bfbf的影響因素包括的影響因素包括(boku)(boku)：翼緣：翼緣高度高度hf hf 、梁的跨度、梁的跨度l0l0、受力情況、受力情況( (單獨梁、整澆肋形樓蓋梁單獨梁、整澆肋形樓蓋梁) )等因素有等因素有關。關。第38頁/共50頁第三十九頁，共50頁。T T形、工形、倒L形截面受彎構件翼緣計算寬度 fbT形截面倒L形截面考 慮 情 況肋形梁（板）獨立梁肋形梁（板）

32、按計算跨度l0考慮031l031l061l按梁（肋）凈距Sn考慮nSbnSb21當1.00hhffhb12當05.01.00hhffhb12fhb6fhb5按翼緣高度fh考慮當05.00hhffhb12bfhb5第39頁/共50頁第四十頁，共50頁。（2） 計算簡圖和基本(jbn)公式兩類兩類T形截面形截面(jimin)：中和軸的位置不同：中和軸的位置不同fhx第一類T形截面中和軸在翼中和軸在翼緣內緣內fhx第二類T形截面中和軸在梁中和軸在梁肋內肋內相當于寬度相當于寬度(kund)為為bf的的矩形截面矩形截面0bhAs第40頁/共50頁第四十一頁，共50頁。fhx界限界限(jixin)情情況況

33、)2(0fffcusyffchhhbfMAfhbf力的平衡力的平衡(pnghng)力矩力矩(l j)平衡平衡顯然，若顯然，若ffcsyhbfAf)2(0fffcuhhhbfM或或則則fhx屬第一類屬第一類T形截面形截面若若ffcsyhbfAf)2(0fffcuhhhbfM或或則則fhx屬第二類屬第二類T形截面形截面第41頁/共50頁第四十二頁，共50頁。第一類第一類T形截面的計算公式及適用形截面的計算公式及適用(shyng)條件條件計算公式與寬度等于計算公式與寬度等于bf的矩形的矩形(jxng)截面相截面相同同)2(0 xhxbfMMAfxbffcusyfc b為防止少筋脆性破壞，受拉鋼筋應滿

34、足為防止少筋脆性破壞，受拉鋼筋應滿足min，其中，其中的條件較小，自然滿足一般bffhhhhhx000/,/0bhAs第42頁/共50頁第四十三頁，共50頁。=+第二類第二類T形截面的計算公式及適用形截面的計算公式及適用(shyng)條件條件 bxfc)2()(0fffchhhbbfffchbbf)(syAf)2(0 xhbxfMcumin0 bbhx或適用適用(shyng)條件條件第43頁/共50頁第四十四頁，共50頁。（3）截面(jimin)設計令令M=Mu判斷判斷(pndun)2(0fffchhhbfMY第一類第一類T形截面形截面計算方法同計算方法同bf h的單筋矩形截面的單筋矩形截面N第二類第二類T形截面形截面udMM 200)2()(bhfhhhbbfMcfffcdss2110hxbyffccsfhbbfbhfA)(0第44頁/共50頁第四十五頁，共50頁。（4）承載力復核(fh)ffcsyhbfAf判斷判斷(pndun)Y第一類第一類T形截面形截面計算方法同