1、.肇慶東站站前綜合體及站前大道工程基坑支護換撐及內支撐梁拆除方案編制：審核：審批：中鐵一局集團有限公司有限公司肇慶東站站前綜合體及站前大道 PPP 工程項目經理部2017年7月18日.專業學習資料.專業學習資料.一、編制目的及依據3二、工程概況3三、施工準備5四、施工工藝7五、注意事項12六、安全措施13七、質量標準14八、文明施工措施16九、應急措施16.專業學習資料.一、編制目的及依據為本工程基坑支護工程順利拆除，并滿足安全 、經濟和工程工期要求 ，特編制本方案 。編制依據有 ：1）建筑拆除工程安全技術規范JGJ147-20042）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011

2、3）混凝土結構設計規范 GB50010-20104）建筑基坑支護技術規范 JGJ120-2012二、工程概況擬建的交通換乘樞紐位于城軌鼎湖東站東側，用地面積約27000平方米 ，地上 3 層，地下 12 層，總建筑面積約77600平方米。主要設施包括了換乘中心、公交站 、配套商業 、辦公用房 、出租車蓄車場和社會車輛停車場等，其.專業學習資料.中地下室 1 層（埋深約為 5.2m ），局部地下室 2 層（埋深約 10.0m ），正負零標高為 7.6m 。該工程基坑采用旋挖成孔鋼筋混凝土圍護樁加鋼筋砼內支撐的形式，旋挖成孔灌注樁直徑 1000，間距 1300 ，內支撐立柱采用鋼格構柱 ；內支撐梁

3、規格為 SC1-800*800 （ h） ,SC2-600*800 （ h）， SC3-800*1000 （h ），支撐梁面標高為 1.3m ，砼等級為 C30。基坑支護結構 ，負一層地下室基坑支護采用雙排旋挖灌注樁 、旋挖灌注樁一道預應力錨索 、上部噴錨 + 旋挖灌注樁懸臂支護 ；局部負二層地下室采用旋挖灌注樁 一道預應力錨索 一道鋼筋砼內支撐支護 ；負二層坑中坑區域采用旋挖灌注樁 一道鋼筋砼內支撐支護 。支護結構為 1m 灌注樁，共 1251 根（鋼筋砼）。.專業學習資料.負二層通道基坑內支撐平面布置圖三、施工準備(一)施工準備施工準備 ：施工前由施工技術人員認真閱讀關于換撐的圖紙及方案，

4、對技術人員、施工人員進行技術交底 ，以及質量 、安全和文明施工教育 。.專業學習資料.換撐前必須做好測量點的引測、保護工作 。 原標記在冠梁上的軸線、標高點應及時引測到施工完成的底板上。待到換撐全部完成 ，基坑位移變形穩定后方可將軸線 、標高點重新引測到冠梁上。必須搭設可靠的施工用腳手架，鋪設滿足施工安全的腳手板，對于特殊部位還應配備安全帶等安全防護用品。起吊設備必須滿足施工安全，對于施工中的臨時支架和臨時固定架必須經過項目部安全管理人員的驗收，并辦理相應簽字手續后方可使用，安全用防護 、臨時支架等必須由專業施工人員安裝、拆除，其他人員不得拆除 。(二)主要機具機械機械名稱規格要求數量備注繩鋸

5、機串珠長 6 米以上4 臺可安裝在構件上 ，靈活切割構件 ，施工速度快 ，無揚塵、無遺灑汽車吊100t1 臺吊運構件塔吊1 臺吊運機械 、材料，嚴禁用于吊運結構構件。材料材料名稱規格要求數量備注鋼管48 3搭設移動操作臺活動扣作 ，與鋼管型號扣件搭設移動操作臺匹配頂托可調頂托搭設移動操作臺底托可調底托搭設移動操作臺腳手板寬 600塔設臨時通道.專業學習資料.四、施工工藝（一）基坑支護換撐本基坑負二層地下室 J 區采用旋挖灌注樁 + 下部一道鋼筋砼內支撐的支護型式，K 區采用旋挖灌注樁 + 一道鋼筋砼內支撐的支護型式 ，為便于負二層 、負一層地下室頂板結構的施工 ，要求對支撐梁進行轉換處理 ，處

6、理方法是 ：在負二層地下室底板結構與旋挖灌注樁間隔部位 ，沿周邊均勻充填 800mm 厚（J 區、 K1 區）、 2700mm 厚（K2 區）的 C25 素砼，然后施工地下室側壁至支撐梁底部位置，再回填石粉密實到支撐梁底部位置 ，待 800 厚、2700mm 厚素砼齡期達 7 天后，拆除內支撐 ，施工負二層地下室頂板 ，施工負一層地下室側壁 ，回填石粉密實到地面 ，最后施工負一層地下室頂板 。支撐梁拆除過程中必須進行施工過程的變形監測，若監測到支護結構水平位移大于 40mm 時，必須及時停止拆撐 ，通知設計人 ，作出相關加固換撐處理或經驗算滿足后方可繼續施工 。.專業學習資料.基坑支護換撐示意

7、圖（二）支撐梁拆除流程施工工藝 ：支撐設臨時觀測點 人員機械就位 先鑿斜向梁 再鑿與主梁垂直的梁 后鑿主梁 觀察基坑變形情況 拆除混凝土支撐作業 清運破碎混凝土塊。將整個支撐平面按縱橫中心線劃分為四個區域 ，分別為東南西北區 。每個區域單獨配置作業人員 、施工機械 。 各區同時作業 ，實現支護結構的對稱拆除。在各區中 ，以 SC1 的梁端部為界 ，按跨進行整體切割吊運，當跨度大于.專業學習資料.2m 時，按 2m 為一段進行切割吊運 。立柱拆除支撐及環梁拆除完畢后 ，即進行鋼構立柱的拆除 。鋼格構柱混凝土部分 ，人工空壓機破碎 ，鋼格構柱露出來后 ，將立柱底部一次切割 ，吊運出場地 。拆除方法

8、 :操構繩構件鋸切件構作切安割分件臺口裝作離外搭標固業吊運設記定運(1)操作臺搭設 （驗算見附件 ）操作臺采用扣件式鋼管搭設，架體沿構件軸線搭設 ，縱距 450mm ；垂直構件軸線設 3 根立桿，立桿橫距 900mm ；沿高度縱橫兩方向設步距1200mm 的水平桿，底部第一道水平桿距地面200mm 。架體立桿均安裝可調底托。立桿上部均安裝可調頂托（自由端 600mm ），并安裝 3 根鋼管作為主梁 ，縱向間距 250mm 設置方木作為次梁 。沿架體兩側豎向安裝剪刀撐，支架兩側每隔 1350mm 設置兩道斜撐 。.專業學習資料.操作臺平面圖操作臺立面圖.專業學習資料.(2)構件切口標記用紅油漆在

9、構件單元切口處噴涂標記。(3)繩鋸安裝固定根據已確定的切割形式將金剛石繩索按一定的順序纏繞在主動輸及輔助輪上，注意繩子的方向應和主動輪驅動方向一致。并在一定區域內設安全標志，以提示行人不進入施工作業區域。繩鋸機(4)切割作業切割先采用電動切割機在標記處進行破口，然后再用繩鋸切割機進行切割。切割.專業學習資料.(5)構件分離吊運采用汽車起重機對切割完畢的構件吊運出基坑。構件捆綁吊點應對稱設在距端部 1/4 處。起吊時，任何人員不得站立在構件上，并首先吊離架體20cm ，檢查捆綁牢靠后方可正常吊運。60°l/4l/4構件吊運五、注意事項1、拆撐期間 ，項目部應安排基坑監測單位加強對圍護體

10、和周圍建筑物的監測，并及時將監測結果通知施工單位，以便調整施工安排 。2、支撐拆除采用機械結合人工破碎，鋼筋、混凝土等碎塊由塔吊吊至地面裝車外運 。3、支撐梁內鋼筋采用氧氣焊進行切割，嚴禁用炮頭機強行打斷，防止節點破壞。.專業學習資料.4、為保護已澆基礎面和負一層板面混凝土質量，在拆除支撐梁時 ，由專人采用 20 厚木模板或竹跳板在梁下襯墊，防止砸壞面層 。5、對于已拆除部分端部 ，亦應以較堅韌的遮蓋物進行保護。六、安全措施（一）安全監測1、本工程基坑按一級基坑進行監測，監測工作由專業人員進行。基坑開挖期間至基坑開挖到底后每天監測1 次，底板完成后每 3 天監測 1 次，地下室完成一層后每周監

11、測1 次，直至土方回填 。2、在支護結構拆除前 ，通知設計單位和第三方監測單位對應力釋放時，結構的允許變形進行論證 ，并要求在應力釋放過程中，第三方監測單位駐場進行實時監測 ，以防應力驟變造成安全事故。（二）安全管理1、對所有人員進行書面安全技術交底。2、拆除過程中要排專人進行基坑監測，一旦發現異常 ，應立即停止施工 ，請設計、專家查看排除隱患后 ，方可進行施工 。3、為防止拆除時 ，附屬材料飛濺傷人 ，支護結構拆除時 ，要在拆除范圍設警戒線，非施工人員不得入內 。 并設置安全員進行現場監督。4、拆除時，施工現場設拆除監護人員，防止施工人員進入施工機械回轉半徑之內，造成機械傷害 。5、作業面與

12、負一層板面高差大于2m ，作業人員必須系安全帶 。6、操作臺就位完畢 ，必須經項目技術負責人、專職安全員進行驗收后方可.專業學習資料.使用。7、汽車吊吊運時 ，應嚴格按操作規程進行，嚴禁超負荷作業 ，且必須有專人指揮。8、切割用的氧氣瓶 、乙炔瓶擺放距離不得小于5m ，且必須有動火證后方可使用。9、切割作業時持續在切割部位澆水，對串珠進行冷卻 ，同時防止揚塵 。10、當出現安全事故時 ，立即啟動安全應急預案和救援預案。11、吊運出基坑的構件遠離基坑邊線至少2 米距離，且不應多于 2 層。12、由安全員建立并收集安全技術檔案，內容包括 ：拆除工程施工合同及安全管理協議書 、拆除工程施工方案 、安

13、全技術交底 、腳手架及安全防護設施檢查驗收記錄 、勞務用工合同及安全管理協議書、機械租賃合同及安全管理協議書、安全施工日志等 。（三）成品保護1、操作臺立柱下方必須使用底托，防止架體對負一層板面產生過大應力2、嚴禁高中拋物 。操作臺上的除必要的工具外，不許堆放任何材料或工具，防止掉落 。3、吊運切割完畢的構件時 ，按操作章程進行安全吊運。防止因捆綁或吊運不當，構件砸向板面 。七、質量標準腳手架搭設的技術要求與允許偏差序項目一般質量要求.專業學習資料.號構架尺寸 （立桿縱距 、1±20mm立桿橫距 、步距）誤差25m±50mm2立桿的垂直偏差架高25m±100mm3

14、縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm節點處相交桿件的軸線5150 mm距節點中心距離相互錯開 ，設在不同的步距內 ，相鄰接頭的高6 相鄰立桿接頭位置度差應500mm相互錯開 ，設在不同的立桿縱距內 ，相鄰接頭上下相鄰縱向水平桿接7的水平距離應 500mm ，接頭距立桿應小于立頭位置桿縱距的 1/31）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定桿2）搭接長度和連接要求應符合以下要求 ：件類別桿別搭接長度連接要求8搭連接扣件數量依承載要立桿接扣件式鋼管腳求確定，且不少于 2 個 1m手架縱向水不少于 2 個連接扣件平桿.專業學習資

15、料.節扣件式鋼管腳擰緊扣件螺栓 ，其擰緊力矩應不小于40N.m ，點手架且不大于 65 N.m9連其它腳手架按相應的連接要求接八、文明施工措施進入現場人員必須佩戴胸卡和安全帽，嚴禁酒后進入現場 。所有機械必須根據性能 ，分期分階段定期檢修 、保養，并記錄備案 。機械運行，保護好混凝土面層 ，運行過程防止壓壞柱 、墻、板插筋。建立、健全機械設備定機 、定人、定崗位的 “三定 ”制度 ，嚴格實行操作證制度，交接班制度和獎罰制度 。拆除的混凝土碎塊及鋼筋及時清運，確保拆撐現場工完場清 ，便于后續工序的開展 。采取灑水濕潤等措施降低揚塵和灰塵污染。九、應急措施由于基坑施工受各種客觀因素的影響，可能會發

16、生各種險情 ，為能及時排除險情確保安全 ，應采取如下應急措施 ：成立以項目經理為組長的監控小組，支撐拆除過程中進行24h 監控 。監控內容包括 ：圍護樁的水平位移 ，周邊土體 、道路變化 ，立柱樁沉降觀測 。現場若發現突變沉降應停止作業，迅速組織人員及機械撤離，防止事故的發生 。 拆.專業學習資料.離疏散應從安全梯走至地面，嚴禁往基坑支撐梁下逃生。當圍護樁位移超過預警值時，使用現場準備的砂袋壓載，防止支護結構位移的發展 。當支護結構的位移增大時，必要時可使用挖土機迅速回填反壓，以阻止位移的進一步發展 ，并在位移較大處設置超前支護，待穩定后方可繼續進行拆除施工。為了確保安全施工 ，針對假設出現的

17、幾種險情，制訂如下應急措施 ：圍護樁滑移的應急措施根據監測信息 ，若發現圍護樁位移超過警值勤，應立即采取下列措施 ：停止拆撐作業位移較大并有發展趨勢時，可在坑內增設內撐 。 內撐為水平撐或斜撐 ，可用型鋼或堅固的木料支撐。在坑內緊急壘堆砂袋或回填壓載。周邊道路或地下管線破壞的應急措施造成周邊道路或地下管線破壞的直接原因就是圍護結構位移或坑底土體隆起，因此其預防措施是 ：加強施工監測 ，實行信息化施工 。對圍護樁位移或土體隆起采取針對性的補救方案。地表裂縫的應急措施及時查明地表裂縫的原因，采取相應措施阻止裂縫的發展。及時用濃水泥漿灌縫 。.專業學習資料.梁模板（套扣式，梁板立柱不共用 ）計算書計

18、算依據 ：1、混凝土結構設計規范 GB 50010-20102、建筑結構荷載規范 GB 50009-20123、鋼結構設計規范 GB 50017-20034、建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程DBJ15-98-2014一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm ×mm)800 ×1000.專業學習資料.模板支架高度 H(m)6模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度 L(m)40梁側樓板厚度 (mm)150二、荷載設計面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重標準值G1k(kN/m 2)0.5樓板模板模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2

19、k(kN/m 3) 24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m 3) 1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k (kN/m 3) 1.1施工人員及設備荷載標準值Q 1k(kN/m 2 )2.5省份廣東地區廣州市基 本 風壓 0 (kN/m 2)0.3地基粗糙程度C 類 (有密集建筑群市區 )模板支架頂部距地風荷載標準值 k(kN/m2 )20非自定義 :0.169面高度 (m)風壓高度變化系數0.74z風荷載體型系數 0.76s三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板 ，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是.專業學習資料.梁跨度方向立柱間距la(mm)梁底兩側立柱橫向間距lb(mm

20、)支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)支撐架頂層水平桿步距h'(mm)支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)新澆混凝土樓板立柱間距l'a (mm) 、 l'b (mm)混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)梁底增加立柱根數梁底增加立柱布置方式梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)梁底支撐小梁左側懸挑長度a1(mm)梁底支撐小梁右側懸挑長度a2(mm)設計簡圖如下 ：.90090012001

21、200500900 、900居中4506506501按梁兩側立柱間距均分45015022500.專業學習資料.平面圖.專業學習資料.立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度 t(mm)15面板抗彎強度設計值 f(N/mm 2)15面板抗剪強度設計值 (N/mm 2 )1.5面板彈性模量 E(N/mm 2 )10000驗算方式簡支梁按簡支梁計算 ：截面抵抗矩 ： W bh 2 /6=800× 15 × 15/630000mm 3，截面慣性矩 ： Ibh 3/12=800× 15 × 15 × 15/12225000mm 4根據建筑施工承插型

22、套扣式鋼管腳手架安全技術規程DBJ15-98-2014第4.3 節規定可知 ：.專業學習資料.q10× max1.2(G1k +(G2k +G 3k ) × h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G 2k+G 3k) × h)+1.4 cQ1k × b=1 × max1.2 × (0.1+(24+1.5)× ，1)+1.4× 2.51.35 × (0.1+(24+1.5)× 1)+1.4× 0.930×.168kN/m2.5× 0.8 q2 1 × 1

23、k(G+(G 2k +G 3k ) × h)+1×Q1k× b 1 × (0.1+(24+1.5)× 1)+1 × 2.5× 0.8 22.48kN/m簡圖如下 ：1、抗彎驗算M max 0.125q 1 L2 0.125× 30.168×2·mM max /W 0.191×6 /3000010 6.364N/mm 2 f 15N/mm 2滿足要求 ！2、撓度驗算max 5q 2 L4 /(384EI)=5× 22.48 4 /(384×225 × 100

24、00 × 225000) 0.333mm minL/150 ，10 min225/150 ， 10 1.5mm滿足要求 ！3、支座反力計算設計值 (承載能力極限狀態 )Rmax 1q 1L 1 × 30.168× .專業學習資料.標準值 (正常使用極限狀態 )R'max 1q 2 L 1 × 22.48× 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型 (mm)70 ×80小梁抗彎強度設計值 f(N/mm 2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm 2 )1.782小梁截面抵抗矩W(cm 3 )74.667小梁彈性模量 E(N/mm

25、2 )9350小梁截面慣性矩I(cm 4)298.667承載能力極限狀態 ：面板傳遞給小梁 q 1 6.788/0.8 8.485kN/m小梁自重 q 2 1 × 1.35×- (0.1).3× 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=1 × max1.2× (0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4× 2.51.35× (0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4× 0.9- 0×.8/2)/2.5××(0.065.225+1× 1.35 -0×

26、;.0.5× (115) × 0.2250.38kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載 F2=1 × max1.2× (0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4× 2.51.35× (0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4× 0.9- 0×.8/2)/2.5××(0.065.225+1× 1.35 -0×.0.5× (115) × 0.2250.38kN正常使用極限狀態 ：面板傳遞給小梁 q 1 5.058/0.8 6.323kN/

27、m小梁自重 q 2 1 × (0-.30.1)× 梁左側樓板傳遞給小梁荷載.專業學習資料.F1=(1 × 0.5+1× (24+1.1)× 0.15+1×- 02.8/2)/25)× (0.×65 0.225+1×- 0.15)× ×(10.225 0.286kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(1 × 0.5+1× (24+1.1)× 0.15+1×- 02.8/2)/25)× (0.×65 0.225+1×- 0.

28、15)× ×(10.225 0.286kN計算簡圖如下 ：承載能力極限狀態正常使用極限狀態1、抗彎驗算.專業學習資料.小梁彎矩圖 (kN · m)62 f=15.444N/mm2 =Mmax /W=0.22 × 10/74667=2.952N/mm滿足要求 ！2、抗剪驗算小梁剪力圖 (kN)Vmax 2.431kNmax=3V max/(2bh 0 )=3× 2.431× 1000/(2× 70 × 80)0.651N/mm 2 =1.782N/mm滿足要求 ！3、撓度驗算.專業學習資料.小梁變形圖 (mm)max

29、 0.052mm minL/150 ，10=min450/150， 10 3mm滿足要求 ！4、支座反力計算承載能力極限狀態R11.37kN ，R24.863kN ， R3 1.37kN正常使用極限狀態R'1 1.023kN ，R'2 3.624kN ，R'3 1.023kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型 (mm)48 ×3.2主梁計算截面類型 (mm)48 ×3主梁抗彎強度設計值 f(N/mm 2 )205主梁抗剪強度設計值 (N/mm 2)125主梁截面抵抗矩 W(cm 3)7.89主梁彈性模量 E(N/mm 2 )206000主梁截面慣性

30、矩 I(cm 4 )19.065主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數3主梁受力不均勻系數0.6主梁自重忽略不計 ，主梁 2 根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6由上節可知P maxR 1 ， R2 ， R3 × 0.6 2.918kN ， P' maxR1' ， R2 ' ，.專業學習資料.R3' × 0.6 2.175kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一 (kN · m).專業學習資料.主梁彎矩圖二 (kN · m)622 =Mmax /W=1.136 × 10/7890=150.57N/m

31、m>f=205N/mm滿足要求 ！2、抗剪驗算主梁剪力圖一 (kN)主梁剪力圖二 (kN)Vmax 6.569kN.專業學習資料.max=2V max/A=2 × 6.569 × 1000/42430.986N/mm22 =125N/mm滿足要求 ！3、撓度驗算主梁變形圖一 (mm)主梁變形圖二 (mm)跨中 max 2.696mm minl1/150 ，10=min900/150， 10 6mm滿足要求 ！懸臂端max 1.324mm min2l 2 /150 ， 10=min2× 150/15010 ，2mm滿足要求 ！4、支座反力計算圖一：Rmax=9.487kN.專業學習資料.圖二：Rmax=8.769kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態圖一立柱 1：R1 2.673kN ，立柱 2： R29.4