1、火炬高新區人才用房及相應配套一翔美公寓 樁基、基坑支護及土石方工程塔吊基礎施工方案編制單位：廈門特房建設工程集團有限公司編制人：編制日期：2015年8月10日一、工程概況2二、編制依據2三、塔吊選型2四、基礎選型3五、附頁4一、工程概況1、工程名稱：火炬高新區人才用房及相應配套-翔美公寓樁基、基坑支護及土石方工程。2、建設地點：廈門市翔安區濱海東大道與內垓大道交叉口西南側。3、建設規模：本工程由項目由二層整體地下室、上部7棟(1#7#樓1831層)住宅及商 業1#3#樓(2層)，商業4#樓1及開閉所、配電室(1層)構成。總用地面積27396. 038m2, 總占地而積6500 m2,其中地上7

2、4272. 2平方米，地下33000平方米。1#、2#、3#、4#樓上部 18層，最高標高60. 30m； 5#樓、6#樓上部30層，最高標高97. 700m； 7#樓上部31層，最高 標高 100. 70m。二、編制依據火炬高新區人才用房及相應配套-翔美公寓樁基、基坑支護及土石方工程圖紙火炬高新區人才用房及相應配套-翔美公寓樁基、基坑支護及土石方工程巖土工程勘察報 告塔式起重機設計規范gb/t13752-1992地基基礎設計規范gb50007-2002建筑結構荷載規范gb50009-2001建筑安全檢查標準jgj59-99混凝土結構設計規范gb50010-2002塔式起重機混凝土基礎工程技術

3、規程jgj/t187-2009施工現場臨時用電安全技術規范jgj 46-2005混凝土結構工程施工質量驗收規范gb50204-2002三、塔吊選型1、塔吊數量及型號：木工程擬安裝6臺塔吊(編號為：1#、2#、3#、4#、5#、6#)0 1#塔吊是廣州五羊建設機 械有限公司生產的qtz80a(5613)塔式起重機;；2#、6#塔吊是廣州五羊建設機械有限公司生 產的qtz80(6010)塔式起重；3#塔吊是由杭州華誠機械有限公司生產的qtz80(5810)； 4#塔吊 是上海寶達工程機械有限公司生產的qtz80g (qtz5513) o 5#塔吊是廣州五羊建設機械有限公 司生產的qtz63(561

4、0)塔式起重。各塔吊參數詳各塔機使用說明書。2、塔吊位置及安裝高度：a、塔吊位置：位于負二層地下室區域設置三臺塔吊，分別為3#、4#、5#塔吊；位于負一 層地下室區域設置一臺塔吊為1#塔吊；位于地下室之外設置二臺塔吊，分別為2#、6#塔吊。 即1#塔吊位于1#主樓南側，2#塔吊位于3#主樓南側，3#塔吊位于4#主樓南側，4#塔吊位于 5#主樓南側，5#塔吊位于6#主樓南側,6#塔吊位于7#主樓北側，塔機的具體位置詳塔吊定 位布置圖。b、安裝高度及最大回轉半徑：1#塔吊最大回轉半徑50m,塔機高度（塔機基礎面起）約 76m, 2#塔吊最大回轉半徑60m,塔機高度（塔機基礎面起）約70m, 3#塔

5、吊最大回轉半徑40m, 塔機高度（塔機基礎面起）約80m, 4#塔吊最大回轉半徑40m,塔機高度（塔機基礎面起）約 117m, 5#塔吊最大回轉半徑40m,塔機高度（塔機基礎面起）約112m, 6#塔吊最大回轉半徑 40m,塔機高度（塔機基礎面起）約118n）。如附圖一，塔吊平面布置圖。四、基礎選型1、基礎選型：根據塔吊說明書、地勘報告、工程基礎位置，1#3#及5#、6#塔吊采用整 體鋼筋混凝土承臺+鋼筋混凝土 phc預應力管樁基礎；4#塔吊采用整體鋼筋混凝土承臺基礎。 上述塔吊基礎配筋詳見計算書。2、基礎施工要求及計算選取地勘點位：（1）、基礎土方開挖：根據塔吊基礎設計計算書，本工程塔吊基礎

6、寬度5m,高度1.4m,基礎墊層厚度為100mm, 墊層應在塔吊基礎周邊寬出100mm,除2#及6#塔吊外，其余塔吊基礎頂標高同相應棟號地下 室區域底板標高，墊層混凝土強度等級為c15,基礎混凝土強度等級為c35,混凝土抗滲等級 為p8o為不影響塔吊安裝進度，保證塔吊能在地下室分項工程施工時投入使用，計劃在各區 域土方開挖同吋，當土方開挖至塔吊基底標高吋，塔吊基礎先行施工。土方開挖時需根據塔吊定位圖并結合地下室基礎、地梁等施工圖做好土方開挖范圍安排， 與塔吊基礎相連的周邊地梁、承臺等需一并開挖并按施工縫留置要求預留；開挖時，應根據 實際開挖深度和邊坡土質情況設置邊坡坡度，確保邊坡安全，盡量設置

7、緩坡或是中間設置臺階 放緩邊坡；土方開挖完成后立即進行墊層施工。（2）、鋼筋安裝：墊層施工完畢后，即進行基礎測量放線，安裝基礎鋼筋和基礎模板；按計算書要求配置直 徑4）25180,底面均為雙向鋼筋。基礎周邊承臺、地梁及地下室底板鋼筋按圖紙設計要求規格、 間距、位置及長度尺寸進行預留；塔吊基座預埋件由塔吊安裝單位負責預埋；鋼筋安裝期間施 工員需認真核對圖紙，確保正確無誤后通知監理工程師驗收，合格后方可進行塔吊基礎混凝土 澆筑作業。（3）、混凝土澆筑：塔吊基礎截面尺寸較大，厚度較深，為確保混凝土澆筑質量，采用分層澆筑，每層澆筑 厚度不超過300mm,澆筑作業時在澆筑區域內來冋循環，每層均需振搗密實

8、后方可進行下層澆 筑作業，嚴禁一次性澆筑到頂作業方式，振動時，振點布置要均勻，防止過振和漏振，振搗 要密實，以混凝土不在下沉，不冒氣泡為準，振動棒要快插慢拔，以300mm間距為宜；振動 器插入下一層的深度不得小于50mm,使上下層混凝土結合密實。澆筑完畢后認真進行養護, 養護期不少于7天，養護期間采用保溫棉進行覆蓋。（4）、計算選取地勘點位：結合甲方提供的火炬高新區人才用房及相應配套-翔美公寓樁基、基坑支護及土石方工 程巖土工程勘察報告，木工程1#塔吊基礎約處在11-ir剖面的zk7k zk72附近，塔吊承 臺底標高為2.45m （絕對標高），該承臺底土層為凝灰熔巖殘積粘性土，phc預應力管樁

9、持力 層為土柱狀強風化輝綠巖；2#塔吊基礎約處在17a-17ay剖面的zk66、zk76附近，塔吊承臺 底標高為2.05m （絕對標高），該承臺底土層為淤泥質粘土，phc預應力管樁持力層為散體狀 強風化凝灰熔巖；3#塔吊基礎約處在17a-17a,剖面的zk34、zk41附近，塔吊承臺底標高為 -0.95m （絕對標高），該承臺底土層為凝灰熔巖殘積粘性土，phc預應力管樁持力層為散體狀 強風化凝灰熔巖;4#塔吊基礎約處在22-22?剖面的zk38、zk45附近，塔吊承臺底標高為0.95m （絕對標高），該承臺底土層為全風化凝灰熔巖；5#塔吊基礎約處在21b21b'剖而的zk18.zk24

10、附近，塔吊承臺底標高為-0.75m （絕對標高），該承臺底土層為淤泥質粘土及凝灰熔巖 殘積粘性土，phc預應力管樁持力層為散體狀強風化凝灰熔巖；6#塔吊基礎約處在17b-17b, 剖面的jk2、zk3附近，塔吊承臺底標高為2.55m （絕對標高），該承臺底土層為含泥中粗砂 層，phc預應力管樁持力層為散體狀強風化凝灰熔巖。具體計算結構詳塔吊基礎計算書。五、附頁1、塔吊基礎計算書2、塔吊定位布置圖、塔吊承臺配筋圖3、工程施工基礎總平布置圖附頁1一、1#塔吊qtz80a(5613)矩形板式樁基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程jgj/t187-20092、混凝土結構設計規范gb

11、50010-20103、建筑樁基技術規范jgj94-20084、建筑地基基礎設計規范gb50007-20115、q tz80a(5613)塔式起重機使用說明書6、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程jgj196-2010(一) 、塔機屬性塔機型號qtqtz80a(5613)塔機獨立狀態的最大起m高度ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度h(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度b(m)1.8(二) 、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值fki(kn)832.3起重荷載標準值fqk(kn)60豎向荷載標準值fk(kn)892.3水平荷載標準值fvk(kn)127

12、傾覆力矩標準值mk(kn m)1720非工作狀態豎向荷載標準值fq(kn)832.3水平荷載標準值fvk'(kn)80傾覆力矩標準值mk'(kn m)19302、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值fi(kn)1.35fki = 1.35x832.3= 1123.605起重荷載設計值fq(kn)1.35fqk=1.35x60 = 81豎向荷載設計值f(kn)1123.605+81 = 1204.605水平荷載設計值f,(kn)1.35fvk= 1-35x127= 171.45傾覆力矩設計值m(kn m)1.35mk=1.35xl720=2322非工作狀態豎向荷載設計值

13、f(kn)1.35fk'= 1.35x832.3= 1123.605水平荷載設計值fj(kn)1.35fvk'=1.35x80=108傾覆力矩設計值mwm)1.35mk= 1.35x1930=2605.5(三) 、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距ai(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5ww 徑 d(m)0.5樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝土等級c35承臺混凝土自重yc(kn/m)25承臺上部覆土厚度h，(m)6承臺上部覆土的重度/(kn/n?)19承臺混凝土保護層厚度6(mm)50配置暗梁否承

14、臺底標高(m)-7.4基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：gk=bl(hyc+hy)=5x5x(l .4x25+6x 19)=3725kn承臺及其上土的自重荷載設計值：g=1.35gk=l.35x3725=5028.75kn樁對角線距離：l=(ab2+a12)05=(3.52+3.52)0,5=4.95m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(832.3+3725)/4=1139.325kn 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l=(832.3+3725)/4+( 1930+80x 1.4)/4.95= 1551.

15、871 knqkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l=(832.3+3725)/4-(1930+801.4)/4.95=726.779kn2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l=(1123.605+502875)/4+(26055+108x 1.4)/4.95=2095.026knqmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l=(1123.605+502&75)/4-(2605.5+108x1.4)/4.95=981.151 kn(四) 、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級c80樁基成樁工藝系數申c0.85樁混凝土

16、自重yz(kn/m3)25樁混凝土保護層厚度6(mm)35樁底標高(m)-16樁有效長度lt(m)8.6樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型預應力混凝土樁身預應力鋼筋配筋650 120)10.70地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地而標高(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數恥0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系數承載力特征值如(kpa)人工填土4.91500.550淤泥質粘土2.21200.750粉質粘土1.32500.7200凝灰熔巖殘積粘性土6.73018000.7200土柱狀強風化輝綠巖3.66050000

17、.65501、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=7rd=3.14x0.5=1.57lm樁端面積：ap=7td2/4=34x0.52/4=0.196m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(l x200+1.5 x200)/2.5=500/2.5=200kpa承臺底凈面積:ac=(bl-nap)/n=(5x5-4x0.196)/4=6.054m2復合樁基豎向承載力特征值：r 尸屮 uqsi"+qpa ap+r|cfkkac=0.8x 1.571 x(l ><25+6.7x30+0.9x60)+5000x0.196+0.1 >&

18、lt;200x6.054=145 4.679knqk=l 139.325kn<ra=1454.679knqkmax=1551.871kn<1.2ra=1.2xl454.679=1745.615kn滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算qkmin=726.779kn>0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截而而積：aps=n7rd2/4= 12x342x10.72/4= 1079mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：q=qmax=2095.026kn牡宦 ap+0.9w=(0.85 x 36 x0.196x106

19、 + 0.9x(400x1079.043)x10_3=6423.223knq=2095.026kn<ycf；ap+0.9f；?as,=6423.223kn滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力qkmin=726.779kn>0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！(五) 、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋hrb400(i)25180承臺底部短向配筋hrb400(i)25180承臺頂部長向配筋hrb400 25180承臺頂部短向配筋hrb400 251801、荷載計算承臺有效高度：ho=14oo-5o-25/2=1338mmm=(qmax+qmin)l/2=(2095.026+(98

20、1.151 )x4.95/2=761351knmx方向:mx=mab/l=7613.151x3.5/4.95=5383.31 lkn my方向:my=ma)/l=7613.151 x3.5/4.95=5383.3hkn m2、受剪切計算v=f/n+m/l=l 123.605/4 + 2605.5/4.95=807.292kn 受剪切承載力截面高度影響系數：卩hs=(800/1338)1m=0.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：aib=(ab-b-d)/2=(3.5-1.8-0.5)/2=0.6man=(ai-b-d)/2=(3.5-1.8-0.5)/2=0.6m剪跨比：v=aib/ho=

21、6oo/l338=0.448,取兀=0.448；xf= an/h0=600/1338=0.448,取九=0.448；承臺剪切系數：斑=1.75/(入b+1 )= 1.75/(0.448+1 )= 1.208ai= 1.75/(九i+1 )= 1.75/(0.448+1)=1.208 phsabf；bho=o.879xl.2o8xl.57xlo3x5x 1.338=11158.983kn phsaifilho=o.879x 1.208x1.57x 10好 1.338=11158.983kn v=8o7.292kn<min(phsabf；bho， p hsaif；lh()=l 1 158.9

22、83kn 滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：b+2h0=l.8+2x 1.338=4.476mab=3.5m<b+2h()=4.476m, ai=3.5m<b+2h()=4.476m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積 asi=my/(aif；bho2>5383.31 1xlo6/(l.o3xl6.7x5oooxl3382ho.o35 i=l-(l-2asi)05=l-(l-2x0.035)05=0.036ysi=l<i/2=l-0.036/2=0.982 asi=my/(ysihofyi)=5

23、383.311xlo6/(o.982xl338x36o)=l 1379mm2最小配筋率：p=max(0.2,45i/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：a=max(asi, pbho)=max(l 1379,0.002><5000x 1338)=13380mm2 承臺底長向實際配筋：asi -14127mm2>ai=13380mm2滿足要求！(2) 、承臺底而短向配筋而積as2= mx/(a2fcbho2)=5383311xlo6/(l.o3xl6.7x5oooxl3382)=o.o351 -(1 -2a

24、s2)°-5= 1 -(1 -2x0.035)°m.036ys2= 1 -/2= 1-0.036/2=0.982as2=mx/(ys2hofyi)=5383.3 llxl 06/(0.982x 1338x360)=11379mm2最小配筋率：p=max(0.2,45fi/fyi)=max(0.2,45xl.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋:a2=max(9674, plho)=max(9674,o.oo2x5ooox 1338)=13380mm2 承臺底短向實際配筋：as2-14127mm2>a2= 13380mm2滿足要求！(3)

25、 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：asa -14127mm2>0.5asi,=0.5x 14127=7064mm2滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：as4-14127mm2>0.5as2-0.5x14127=7064mm2滿足要求！(5) 、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500o(六) .配筋示意圖25*160hrb4o2#塔吊qtz80(6010)矩形板式樁基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程jgj/t187-20092、混凝土結構設計規范gb50010-20103、建筑樁基技術規范jgj94-20084、建

26、筑地基基礎設計規范gb50007-20115、qtz80(6010)塔式起重機使用說明書6、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程jgj196-2010(一) 、塔機屬性塔機型號qtqtz80(6010)塔機獨立狀態的最大起吊高度ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度h(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度b(m)1.8(二) 、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值fki(kn)832.3起重荷載標準值fqk(kn)60豎向荷載標準值fk(kn)892.3水平荷載標準值fvk(kn)127傾覆力矩標準值mk(knm)1720非工作狀態豎向荷載標準值ff(kn)

27、832.3水平荷載標準值fvk'(kn)80傾覆力矩標準值mk'(kn m)19302、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值fi(kn)1.35fki = 1.35x832.3= 1123.605起重荷載設計值fq(kn)1.35fqk=1.35x60 = 81豎向荷載設計值f(kn)1123.605+81 = 1204.605水平荷載設計值f,(kn)1.35fvk= 1-35x127= 171.45傾覆力矩設計值m(kn m)1.35mk=1.35xl720=2322非工作狀態豎向荷載設計值f(kn)1.35fk'= 1.35x832.3 = 1123.6

28、05水平荷載設計值fj(kn)1.35fvk'= 135x80= 108傾覆力矩設計值m'(knm)1.35mk= 1.35x 1930=2605.5(三) 、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長i(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距ai(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5樁直徑d(m)0.5樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝土等級c35承臺混凝土自重yc(kn/m')25承臺上部覆土厚度h，(m)6承臺上部覆土的重度/(kn/m )19承臺混凝土保護層厚度6(mm)50配置暗梁否承臺底標高(m)-7.4基礎布置圖承臺及其上土的自

29、重荷載標準值：gk=bl(hyc+hy)=5x5x(l .4x25+6x 19)=3725kn承臺及其上土的自重荷載設計值：g=1.35gk=l.35x3725=5028.75kn樁對角線距離：l=(ab2+a12)05=(3.52+3.52)0,5=4.95m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(832.3+3725)/4=1139.325kn 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l=(832.3+3725)/4+( 1930+80x 1.4)/4.95= 1551.871 knqkmin=(fk+gk)/n-(m

30、k+fvkh)/l=(832.3+3725)/4-(1930+801.4)/4.95=726.779kn2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l=(1123.605+502875)/4+(26055+108x 1.4)/4.95=2095.026knqmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l=(1123.605+502&75)/4-(2605.5+108x1.4)/4.95=981.151 kn(四) 、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級c80樁基成樁工藝系數申c0.85樁混凝土自重yz(kn/m3)25樁混凝土保護層厚度6(

31、mm)35樁底標高(m)-17.3樁有效長度lt(m)9.9樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型預應力混凝土樁身預應力鋼筋配筋650 120)10.70地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地而標高(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數恥0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系數承載力特征值如(kpa)人工填土5.61500.550粉質粘土2.22500.7200凝灰熔巖殘積粘性土3.43018000.7200全風化凝灰熔巖3.4453200.65320散體狀強風化凝灰熔巖3.96050000.65501、樁基豎向抗壓承載

32、力計算樁身周長：u=7rd=3.14x0.5=1.57lm樁端面積：ap=7td2/4=34x0.52/4=0.196m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(0.4x200+2.1 x200)/2.5=500/2.5=200kpa承臺底凈面積:ac=(bl-nap)/n=(5x5-4x0.196)/4=6.054m2復合樁基豎向承載力特征值：r 尸屮 uqsi"+qpaap+r|cfkkac=0.8xl.571x(0.4x25+3.4x30+3.4x45+2.7x60)+5000x0.196+0.1x200x 6.054=1639.405kn

33、qk=l 139.325kn<ra=1639.405knqkmax=1551.871 kn<1.2ra=1.2x 1639.405= 1967.286kn滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算qkmin=726.779kn>0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截而而積：aps=n7rd2/4= 12x342x10.72/4= 1079mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：q=qmax=2095.026kn牡宦 ap+0.9 毎 as'=(0.85 x 36 x0.196x106 + 0.9x(400x

34、1079.043)x10'3=6423.223knq=2095.026kn<ycf；ap+0.9f；?as,=6423.223kn滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力qkmin=726.779kn>0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！(五) 、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋hrb400(i)25180承臺底部短向配筋hrb400(i)25180承臺頂部長向配筋hrb400 25180承臺頂部短向配筋hrb400 251801、荷載計算承臺有效高度：ho=14oo-5o-25/2=1338mmm=(qmax+qmin)l/2=(2095.026+(981.151 )x

35、4.95/2=761351knmx方向:mx=mab/l=7613.151x3.5/4.95=5383.31 lkn my方向:my=ma)/l=7613.151 x3.5/4.95=5383.3hkn m2、受剪切計算v=f/n+m/l=l 123.605/4 + 2605.5/4.95=807.292kn 受剪切承載力截面高度影響系數：卩hs=(800/1338)1m=0.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：aib=(ab-b-d)/2=(3.5-1.8-0.5)/2=0.6man=(ai-b-d)/2=(3.5-1.8-0.5)/2=0.6m剪跨比：v=aib/ho=6oo/l338

36、=0.448,取兀=0.448；xf= an/h0=600/1338=0.448,取九=0.448；承臺剪切系數：斑=1.75/(入b+1 )= 1.75/(0.448+1 )= 1.208ai= 1.75/(九i+1 )= 1.75/(0.448+1)=1.208 phsabf；bho=o.879xl.2o8xl.57xlo3x5x 1.338=11158.983kn phsaifilho=o.879x 1.208x1.57x 10好 1.338=11158.983kn v=8o7.292kn<min(phsabf；bho， p hsaif；lh()=l 1 158.983kn 滿足要

37、求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：b+2h0=l.8+2x 1.338=4.476mab=3.5m<b+2h()=4.476m, ai=3.5m<b+2h()=4.476m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積 asi=my/(aif；bho2>5383.31 1xlo6/(l.o3xl6.7x5oooxl3382ho.o35 i=l-(l-2asi)05=l-(l-2x0.035)05=0.036ysi=l<i/2=l-0.036/2=0.982 asi=my/(ysihofyi)=5383.311x

38、lo6/(o.982xl338x36o)=l 1379mm2最小配筋率：p=max(0.2,45i/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：a=max(asi, pbho)=max(l 1379,0.002><5000x 1338)=13380mm2 承臺底長向實際配筋：asi -14127mm2>ai=13380mm2滿足要求！(2) 、承臺底而短向配筋而積as2= mx/(a2fcbho2)=5383311xlo6/(l.o3xl6.7x5oooxl3382)=o.o351 -(1 -2as2)°

39、;-5= 1 -(1 -2x0.035)°m.036ys2= 1 -/2= 1-0.036/2=0.982as2=mx/(ys2hofyi)=5383.3 llxl 06/(0.982x 1338x360)=11379mm2最小配筋率：p=max(0.2,45fi/fyi)=max(0.2,45xl.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋:a2=max(9674, plho)=max(9674,o.oo2x5ooox 1338)=13380mm2 承臺底短向實際配筋：as2-14127mm2>a2= 13380mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向

40、配筋面積承臺頂長向實際配筋：asa -14127mm2>0.5asi,=0.5x 14127=7064mm2滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：as4-14127mm2>0.5as2-0.5x14127=7064mm2滿足要求！(5) 、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500o(六) .配筋示意圖25*160hrb4o三、3#塔吊qtz80(5810)矩形板式樁基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程jgj/t187-20092、混凝土結構設計規范gb50010-20103、建筑樁基技術規范jgj94-20084、建筑地基基礎設

41、計規范gb50007-20115、q tz80(5810)塔式起重機使用說明書6、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程jgj196-2010(一) 、塔機屬性塔機型號qtqtz80(5810)塔機獨立狀態的最大起吊高度ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度h(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度b(m)1.64塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自g0(kn)251起重臂口重gi(kn)37.4起東怦東心至塔身中心距離roi(m)22小車和吊鉤自重g2(kn)3.8小車最小工作幅度rg2(m)0鼓大起遠荷載qmax(kn)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離rqmax(

42、m)11.5最小起重荷載qen(kn)10鼓大吊物1幅度rqmin(m)50報大起東力矩m2(knm)max60xll.5, 10x50=690平衡臂u重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距離rg3(m)6.3平衡塊自®g4(kn)89.4平衡塊重心至塔身中心距離rg4(m)11.82風荷載標準值c0k(kn/m2)工程所在地福建廈門市2基本風壓(o()(kn/m )工作狀態0.2非工作狀態0.8塔帕形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地而粗糙度d類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)風振系數卩z工作狀態2.109非工作狀態2.292風壓等效高度變化系數業0.568風荷載體型系數虺

43、工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率ao0.35風何載標準值cokgn/m )工作狀態0.8x 1.2x2.109x 1.95x0.568x0.2=0.448非工作狀態0.8x1.2x2.292x 1.95x0.568x0.8= 1.953塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值fki(kn)251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4起重荷載標準值fqk(kn)60豎向荷載標準值fk(kn)401.4+60=461.4水平荷載標準值fvk(kn)0.448x0.35x1.64x43 = 11.058傾覆力矩標準值mk(kn m)37.

44、4x22+3.8“ 1.519.8x6.3-89.4xl 1.8+0.9x(690+0.5x11.058x43)=521.812非工作狀態豎向荷載標準值fq(kn)fkl =401.4水平荷載標準值fvk*(kn)1.95x0.35x1.64x43=48.13傾覆力矩標準值mk'(kn m)37.4x22+3.8x0-19.8x6.3-89.4x11.8+0.5x48.13x43=677.9354、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值f(kn)1.2fki = 1.2x401.4=481.68起重荷載設計值fq(kn)1.4fqk= 1.4x60=84豎向荷載設計值f(kn)

45、481.68+84 = 565.68水平荷載設計值f,(kn)1.4fvk= 1-4x11.058= 15.481傾覆力矩設計值m(knm)1.2x(37.4x22+3.8x 11.5-19.8x6.3-89.4x 11.8)+1.4x0.9x(690+0.5x 11.058x43)=793.169非工作狀態豎向荷載設計值f(kn)1.2fk = 1.2x401.4=481.68水平荷載設計值fj(kn)1.4fvk = 1.4x48.13=67.382傾覆力矩設計值munm)1.2x(37.4x22+3.8x019.8x6.389.4x11.8)+1.4x0.5x4 &13>&

46、lt;43= 1020.481(三) 、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺咼度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距ai(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5樁直徑d(m)0.5樁間側阻力折減系數屮0.8承臺參數承臺混凝土等級c35承臺混凝土自重yc(kn/nf)25承臺上部覆土厚度h'(m)6承臺上部覆土的重度/(kn/m3)19承臺混凝土保護層厚度6(mm)50配置暗梁否承臺底標高(m)-0.1基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：gk=bl(hyc+hy)=5x5x(l .4x25+6x 19)=3725kn承臺及其上土的自重荷載設計值：g=1.2g

47、k=1.2x3725=4470kn樁對角線距離：l=(ab2+ai2)05=(3.52+3.52)05=4.95m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(401.4+3725)/4=1031.6kn荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l=(401.4+3725)/4+(677.935+4& 13x1.4)/4.95= 1182.177knqkmin=(f k+gk)/n(mk+f vkh)/l=(401.4+3725)/4-(677.935+4& 13 x 1.4)/4.95=881.023kn2、荷載

48、效應基本組合荷載效應基木組合偏心豎向力作用下：qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l=(481.68+4470)/4+(1020.481+67.382x 1.4)/4.95=1463.147knqmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l=(481.68+4470)/4-(1020.481+67.382xl.4)/4.95=1012.693kn(四) 、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級c80樁基成樁工藝系數屮c0.85樁混凝土自重yz(kn/m3)25樁混凝土保護層厚度6(mm)35樁底標高(m)-3.5樁有效長度lt(m)3.4樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型預應力混凝土樁

49、身預應力鋼筋配筋650 12010.70地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33白然地面標高(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數恥0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系數承載力特征值fak(kpa)凝灰熔巖殘積粘性土2.43018000.7200散體狀強風化凝1.96050000.6550灰熔巖1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=7td=3.14x0.5=1.571m樁端面積：ap=7rd2/4=3.14x0.52/4=0.196m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf；k=(2.3x200+

50、0.2x550)/2.5=570/2.5=228kpa承臺底凈面積：ac=(bl-nap)/n=(5x5-4x0.196)/4=6.054m2復合樁棊豎向承載力特征值：ra=vusqsia-li-fqpa-aplcfakac=0.8xl.571x(2.3x30+l.1x60)+5000x0.196+0.1x228x6.054=1289.417knqk=1031.6kn<ra= 1289.417knqkmax=1182.177kn01.2ra=1.2xl289.417=1547.3kn滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算qkmin=881.023kn>0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計

51、算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：aps=n7cd2/4= 12 x 3.142x10.72/4= 1079mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基木組合下的樁頂軸向壓力設計值：q=qmax=1463.147kn|/cicap+0.9fy,as,=(085x36x0.196xl06 + 0.9x(400xl079.043)xl0-3=6423.223knq= 1463.147kn<vcmp+0.9f；?a；=6423.223kn滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力qkmin=881.023kn>0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！(五) 、承臺計算承臺配筋承

52、臺底部長向配筋hrb400(1>25180承臺底部短向配筋hrb400 <1>25180承臺頂部長向配筋hrb400 25180承臺頂部短向配筋hrb400 251801、荷載計算承臺有效高度：ho=14oo5o25/2=1338mmm=(qmax+qmin)l/2=( 1463.147+(1012.693)x4.95/2=6127.391kn-mx方向：mx=mab/l=6127.391 ><3.5/4.95=4332.72kn my方向：my=mai/l=6127.391x3.5/4.95=4332.72kn m2、受剪切計算v=f/n+m/l=481.68/

53、4 + 1020.481/4.95=326.588kn受剪切承載力截面高度影響系數：卩hs=(800/1338)1，4=0.879塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：alb=(ab-b-d)/2=(3.5-l.64-0.5)/2=0.68man=(ai-b-d)/2=(3.5-l .64-0.5)/2=0.68m剪跨比：xb-aib/ho=68o/l338=0.508,取=0.508；an/ho=68o/1338=o.5o8,取九=0.508；承臺剪切系數：ab=l.75/(xb+1 )= 1.75/(0.508+1 )= 1.16ar 1 75/(九+1 )= 1.75/(0.508+1)=1.16phsabfibho=o.879x 16x1.57x 10冬5>< 1.338=10716.605knphsaif；lho=o.879x 1.16x 1.57x 10冬5 x 1.338=10716.605knv=326.588kn<min(phsabf；bh0, phsci|f；lho)=lo716.6o5kn滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：b+2h0=l.64+2x 1.338=4.316mab=3.5m<b+2h()=4.316m, ai=3.5m<b+2ho=4.316m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算