1、 若能針對砌體結構的弱點進行合理設計，采用適當的構造措施，確保施工質量，砌體結構的抗震性能是能夠得到改善的。 從震害調查可見：經抗震設防可減輕砌體結構的震害，減少嚴重破壞和倒塌率。 天津市8 8度區經7 7度設防的7474年通用住宅震害統計（% %） 唐山地區8 8度區多層磚房的震害統計（% %）第1頁/共119頁 6 . 1 砌體結構和底部框架、內框架房屋的震害特點1 宏觀震害調查 砌體結構是使用最廣泛的一種建筑形式，砌體結構多采用粘土實心磚和混合砂漿砌筑，通過磚塊的咬砌達到具有一定整體連接的目的；樓板、梁和其他構件采用預制鋼筋混凝土。 因此，整個結構由于組成和連接的原因具有脆性性質(強度低

2、)。抗震設計欠合理的砌體房屋，抗震性能較差，破壞率都比較高。多數磚房的抗破壞能力很低，但具有較高的抗倒塌能力，因此，砌體結構房屋只要進行合理設計和采取必要的抗震措施，精心施工，仍可在地震區采用。第2頁/共119頁 因結構上的地震作用有很大的不確定性，準確計算結構的地震反應還有困難；另一方面，在試驗室內難以真實模擬地震作用。因此必須重視震害的實地考察，找出結構的抗震薄弱環節，總結出有益的抗震措施。2 2 震害現象a a墻體 橫墻(包括山墻)、縱墻上出現斜向、交叉、水平裂縫，嚴重時出現傾斜、錯動和倒塌現象。當地震作用在墻體內產生的主拉應變超過相應極限拉應變時則產生斜裂縫；在地震的反復作用下，形成了

3、交叉裂縫。高寬比較小的橫墻，中部出現水平剪切裂縫。 第3頁/共119頁 交叉裂縫易出現在縱墻的窗間墻或窗肚墻(即窗洞上下間墻)中，原因是墻上壓力較小，而墻體抗拉強度較低。在高烈度地震區，承重橫墻開裂后，當水平地震力繼續作用，由交叉裂縫所分割出的三角形墻體可能被擠出，造成房屋的原地塌落。 水平裂縫多出現在縱墻窗口上下截面處(房屋中段較重，兩端較輕)；頂層大空間的外縱墻在7度時也可出現水平裂縫。產生的原因是：橫墻間距過大或樓板水平剛度不足，縱墻產生了過大的平面外變形，導致墻體的抗彎強度不足而出現水平裂縫。 當采用木屋架時，因屋面構件與山墻之間缺乏可靠錨固，山墻頂部出現水平裂縫、倒八字裂縫，嚴重者則

4、墻頂部局部倒塌。第4頁/共119頁 房屋四角以及凸出部分陽角的墻面上，出現縱橫兩個方向的 形斜裂縫，嚴重時則發生墻體局部倒塌。由于扭轉影響及墻角部位具有較大的剛度，分配到房屋角部的地震作用效應明顯加大，且此處易產生應力集中，加之其水平約束作用均較弱，因此抗震能力有所降低，容易產生上述裂縫和墻角局部塌落。Vb b墻角的破壞 施工時縱橫墻往往不能同時咬搓砌筑，墻體間缺乏拉結，或雖同時砌筑，但砌筑質量不好，導致墻體間拉結強度低。在垂直于縱墻的地震力的作用下，縱橫墻連接處產生破壞，出現豎向裂縫或縱墻整片倒塌。地基條件不好時，地震時的不均勻沉降也可產生豎向裂縫。c縱橫墻連接處的破壞第5頁/共119頁 樓

5、梯間墻體的震害一般比較重，支承樓梯的橫墻破壞更為普遍。因其橫墻間距較小，其水平抗剪剛度較大，因而承擔較大的水平地震剪力；而其空間剛度相對較小，特別是頂層休息平臺以上的外縱墻常為一層半高，且豎向壓力較小；樓梯踏步板又削弱了墻體的截面。因此樓梯間的墻體容易產生斜裂縫或交叉裂縫。當樓梯間布置在房屋端部或轉角處，因受扭轉附加剪力的影響，其震害更為嚴重，常引起墻體破壞或倒塌。 樓梯本身的震害較輕，預制樓梯在接頭處裂開；現澆樓梯與平臺梁相接處被拉斷。d d樓梯間的破壞第6頁/共119頁 樓板和屋蓋是傳遞水平地震作用的主要構件，其剛度對房屋抗震性能影響很大。現澆樓蓋、屋蓋整體性好、水平剛度大，是較理想的抗震

6、構件。預制樓蓋、屋蓋整體性較差，地震時樓板連接處容易拉裂。墻體開裂、錯位乃至倒塌常導致預制樓、屋蓋的掉落。 另外，預制板端部之間及預制板與墻之間的拉結不好也可造成樓、屋蓋的掉落。 e e樓板與屋蓋的震害第7頁/共119頁 地震時由于受到“鞭端效應”的影響，高出屋面的煙囪、塔樓、樓梯間、水箱問的墻面上出現交叉裂縫、水平裂縫、錯動、甚至倒塌。f f房屋阻屬物的破壞 房屋磚墻的特定部位設置了不同截面的鋼筋混凝土柱，地震時，由于混凝土柱約束著破碎的墻體沒有一塌到底，因此上層樓屋蓋沒有塌落，形成了裂而未倒的情況，與未設構造柱的同類房屋對比震害顯著減輕。 g g帶鋼筋混凝土構造柱磚房的震害第8頁/共119

7、頁第9頁/共119頁第10頁/共119頁第11頁/共119頁第12頁/共119頁第13頁/共119頁4.2 多層砌體選型與布置 1多層砌體房屋的結構體系 多層砌體房屋在強烈地震襲擊下極易倒塌，因此，防倒塌是多層磚房抗震設計的重要問題。但是，多層磚房的抗倒塌主要是從總體布置和細部構造措施等抗震概念設計方面來解決。 體型較復雜和抗側移構件布置不均勻的多層砌體房屋，其應力集中程度、扭轉影響及抗震薄弱部位都不好估計，細部構造也較難處理。因此，多層砌體結構體系應符合下列要求：第14頁/共119頁1多層砌體房屋的結構體系 多層砌體房屋的結構體系，應符合下列要求：（1）應優先采用橫墻承重或縱橫墻共同承重的結

8、構體系；（2）縱橫墻的布置宜均勻對稱，沿平面內宜對齊，沿豎向應上下連續；同一軸線上的窗間墻寬度宜均勻；第15頁/共119頁（3）房屋有下列情況之一時宜設置防震縫，縫兩側均應設置墻體，縫寬應根據烈度和房屋高度確定，可采用50100；1）房屋立面高差在6以上；2）房屋有錯層，且樓板高度較大；3）各部分結構剛度、質量截然不同。第16頁/共119頁（4）樓梯間不宜設置在房屋的盡端和轉角處；（5）煙道、風道、垃圾道等不應削弱墻體；當墻體被削弱時，應對墻體采取加強措施；不宜采用無豎向配筋的附墻煙囪及出屋面的煙囪。（6）不應采用無錨固的鋼筋混凝土預制挑檐。第17頁/共119頁2房屋的層數和高度的限制 多層砌

9、體房屋的抗震能力，除取決于橫墻間距、磚和砂漿強度等級、結構的整體性和施工質量等因素外，還與房屋的總高度有直接的聯系。國內外歷次地震表明，在一般場地下，砌體房屋的層數越多、高度越高，它的震害程度和破壞率越大。第18頁/共119頁抗震規范規定，多層砌體房屋的層數和總高度應符合下列要求：（1）一般情況下，房屋的層數和總高度不超過表6-1的規定。（2）對醫院、教學樓等橫墻較少（指同一樓層內開間大于4.20的房間占該層總面積的40以上）的多層砌體房屋，總高度應比表6-1的規定降低了3，層數相應減少一層；各層橫墻很少的多層砌體房屋，還應根據具體情況再適當降低總高度和減少層數。第19頁/共119頁（3）橫墻

10、較少的多層磚砌體住宅樓，當按規定采取加強措施并滿足抗震承載力要求時，其高度應允許仍按表6-1的規定采用。表6-1砌體房屋的層數和總高度限值第20頁/共119頁注： 1）房屋的總高度指室外地面到主要屋面板板頂或檐口的高度，半地下室從地下室內地面算起，全地下室和嵌固條件好的半地下室應允許從室外地面算起；對帶閣樓的坡屋面應算到山尖墻的1/2高度處。 2）室內外高差大于0.6時，房屋總高度應允許比表中數據適當增加，但不應多于1； 3）本表小砌塊砌體房屋不包括配筋混凝土小型空心砌塊砌體房屋。 抗震規范還規定，普通磚、多孔磚和小砌塊砌體房屋的層高，不應超過3.6第21頁/共119頁3多層砌體房屋的最大高寬

11、比 為了防止多層砌體房屋的整體彎曲破壞，抗震規范未規定對這類房屋進行整體彎曲驗算，而只提出了表6-2所示的房屋最大高寬比的規定來加以限制。表6-2 多層砌體房屋的房屋最大高寬比注：1）單面走廊房屋的總寬度不包括走廊寬度； 2）建筑平面接近正方形時，其高寬比宜適當減小。第22頁/共119頁4抗震橫墻的最大間距 多層砌體房屋的橫向水平地震作用主要由橫墻承擔。對于橫墻，除了要求滿足抗震承載力外，還要使橫墻間距能夠保證樓蓋對傳遞水平地震作用所需的剛度要求。抗震規范規定，砌體房屋的橫墻間距不應超過表6-3的要求。表6-3 砌體房屋抗震橫墻的最大間距注：1）多層砌體房屋的頂層，最大橫墻間距應允許適當放寬；

12、2）表中木樓、屋蓋的規定，不適用于小砌塊砌體房屋。第23頁/共119頁5房屋局部尺寸的限制 墻體是多層砌體房屋最基本的承重構件和抗側力構件，地震時房屋倒塌往往是從墻體破壞開始的。應保證房屋的各道墻體能同時發揮它們的最大抗剪承載力，并避免由于薄弱部位抗震承載力不足發生破壞，導致逐個破壞，進而造成整棟房屋的破壞，甚至倒塌。表6-4系根據震害宏觀調查而提出的房屋局部尺寸限制。如果采用增設構造柱等措施，則局部尺寸可適當放寬。第24頁/共119頁表6-4房屋局部尺寸限值第25頁/共119頁6 . 3 多層砌體房屋的杭震驗算計算簡圖 多層砌體房屋，一般驗算房屋在橫、縱向水平地震力作用下，橫、縱墻在其自身平

13、面內的抗剪承載力。進行多層房屋抗震承載力驗算時，可選擇承載范圍較大或豎向應力較小的不利墻段進行抗剪承載力驗算。 計算多層砌體房屋地震作用時，應以防震縫所劃分的結構單元作為計算單元，各樓層的集中質點設在樓、屋蓋處。 各樓層質點重力荷載應包括：樓、屋蓋上的重力荷載代表值，墻體上、下層各半的重力荷載。右圖所示為多層砌體房屋的計算簡圖。 第26頁/共119頁m2m1mnmi第27頁/共119頁 計算簡圖中底部固定端的取法： 當基礎埋置較淺時取為基礎頂面；當基礎埋置較深時，取在室外地坪下0.5 處；當其下有整體剛度很大的全地下室時，則取在地下室頂板處；當地下室整體剛度較小或為半地下室時，則取在地下室室內

14、地坪處。 m1、水平地震作用和層間剪力的計算 多層砌體房屋中縱、橫向承重墻體的數量多，房屋的抗側移剛度大，所以其基本周期較短（縱、橫向均一樣）0.25 。所以確定水平地震作用時采用 ，水平地震作用產生的底部剪力的標準值 為smax1EKFeqEKGFmax(61) 0n第28頁/共119頁 作用于第 層質點處的水平地震作用標準值 為iiFiiV (62)nikkiFV (63)EKnkkkiiiFHGHGF1作用于第 層的地震剪力 為第29頁/共119頁 由于突出屋頂的樓梯間、水箱間等小屋及女兒墻、煙囪等附屬建筑的地震反應強烈，故驗算上述部位構件的抗震承載力時，其水平地震作用效應應取式(62)

15、計算值的3倍，但計算房屋下層層間地震剪力時則不考慮地震作用增大部分的影響。 帶突出屋頂小屋的多層磚房，突出屋頂小屋的層間地震剪力 為 1nVEKnkkknnnFHGHGF11111 (64)113nnFV1nikkiFV（65） （66） 第30頁/共119頁2樓層水平地震剪力在各抗側力墻體間的分配 由于多層砌體房屋墻體平面內的抗側力等效剛度很大，而平面外的剛度很小，所以一個方向的樓層水平地震剪力主要由平行于地震作用方向的墻體來承擔，而與地震作用相垂直的墻體，其承擔的水平地震剪力很小。因此，橫向樓層地震剪力全部由各橫向墻體來承擔，而縱向樓層地震剪力由各縱向墻體來承擔。（1）橫向樓層地震剪力的分

16、配 橫向樓層地震剪力在橫向各抗側力墻體之間的分配，不僅取決于每片墻體的層間抗側力等效剛度，而且取決于樓蓋的整體剛度。第31頁/共119頁(1)(1)剛性樓蓋 剛性樓蓋是指現澆樓蓋或裝配整體式樓蓋。在地震力作用下，樓蓋在其水平面內產生的變形很小，可視為絕對剛性的水平連續梁。若樓層的剛度、質量中心重合，則樓蓋僅發生整體平移運動，各橫墻將產生相等的層間位移 ，故抗側力橫墻可視為梁的彈性支座。 u(1)(1)橫向樓層地震剪力的分配第32頁/共119頁 已知第 層各橫向墻體的總抗側移等效剛度 ，在第 層間地震剪力 作用下的層間位移u及第 層第 片橫墻所分配的水平地震剪力 為： iiKiiVimimV(6

17、-7)nkikiiiKVKVu1VKKuKVnkikimimim1式中 、 第 層第 、片墻體的抗側移等效剛度； 房屋第 層的橫向水平地震剪力。imKikKiimk(6-8)第33頁/共119頁 柔性樓蓋是木結構樓蓋等(水平剛度很小)，在橫向水平地震作用，各片橫墻產生的位移，主要取決于它承受的樓蓋重力荷載代表值所引起的地震力。整個樓蓋可視為分段簡支于橫墻上的多跨簡支梁，各片橫墻可獨立變形。這樣，第 層 片橫墻所承擔的地震剪力 可按該墻從屬面積上重力荷載代表值的比例進行分配，即： (2)(2)柔性樓蓋iimVmiiimimVGGV 一 第 層 片橫墻從屬面積上重力荷載代表值 一 第 層總重力荷載

18、代表值。(416)imGimiGi第34頁/共119頁(3)(3)中等剛度樓蓋 裝配式樓蓋屬于中等剛度樓蓋，在地震力作用下，橫墻間樓蓋產生一定的相對變形，造成各片橫墻的位移不相等(不同于柔性樓蓋)。各片橫墻所承擔的地震剪力除與橫墻抗側移等效剛度有關，而且與樓蓋的相對變形有關。中等剛度樓蓋結構中第 層 片橫墻所承擔的地震剪力 可取上述兩種樓蓋計算結果的平均值。 imVimiiimnkikimimVFFKKV211（6-11） 第35頁/共119頁 由于房屋的寬度小而長度大，無論何種類型樓蓋，其縱向水平剛度都很大，可視為剛性樓蓋。此時各片縱墻所承擔的地震剪力均為： inkikimimVKKV1(6

19、-8)(2)(2)縱向樓層地震剪力的分配（3）計入扭轉時墻體分配地震剪力的修正 為考慮水平地震作用扭轉影響，對于規則不進行扭轉耦聯計算，抗震規范規定，橫向第1，n片橫墻與縱向外墻應分別乘以1.15與1.05的增大系數。 第36頁/共119頁(4)(4)多洞口墻體中各墻段間地震剪力的分配 當橫、縱向 片墻體有規則多洞口時，由于洞口上、下墻帶為水平實心墻帶，在水平地震力作用下，各洞間墻段的側移應相等。因此，任意洞間墻段所承擔 的 地 震 剪 力 與 其 抗 側 移 等 效 剛 度 成 正 比 ，即 ，其中 按r墻段高寬比 確定。 mjimmrmrKVKVmrKrrbh /mrVm各墻段分配的地震剪

20、力值，與各墻段的等效側向剛度成正比。第m片第r片墻段所分配的地震剪力（圖6-5）為：mjimmrmrKVKV（6-12）第37頁/共119頁 當橫、縱向 片墻體開有不規則洞口時，洞口上墻帶一般處于同一水平線，而下邊則不同。可以先將作用于 片墻體的地震剪力按單元墻片的抗側移等效剛度進行分配，求得作用于單元墻片上的地震剪力；再將作用于單元墻片的地震剪力按洞間墻段的抗側移等效剛度進行分配，求得作用于洞口間墻段的地震剪力。 mm第38頁/共119頁 如各層樓蓋在振動中僅發生平移，可將墻體視為下端固定、上端嵌固的構件，其側移變形一般為層間彎曲變形與剪切變形之和。(a)實心墻體、墻段 墻體在單位水平力作用

21、下的總變形為(6-13) GAhEIhsb123sb4321HBBsHbF=1(5) 墻體層間等效側移剛度第39頁/共119頁式中 墻體高度，取層高；門、窗間墻段取門、窗 洞口凈高；、 一 墻體、墻段的水平截面積及截面慣性矩；、 墻體、墻段的寬度、厚度； 剪應變不均勻系數，對矩形截面取 l.2、 一 磚砌體的彈性模量、剪切模量，取 = 0.4hAIbtEGGEbhbhEt313(6-14) 不同高寬比的墻段，剪切變形 和彎曲變形 的大小及比例是不同的。 1時， 占總變形的10以下； 4時，在總變形中占的比例很小；當1 4時， 和 均較大。sbbh/bsbh/bh/s第40頁/共119頁(1)(

22、1) 高寬比( )1( )1時， 只考慮剪切變形的影響:bh/KbhEt3hEtbK31(6-15)(2) 1(2) 1高寬比( )4( )4時， 同時考慮彎曲和剪切變 形的影響:bh/KbhbhEt313 3)(12bhbhEtK(6-16)為此，抗震規范規定：(3) 高寬比( )4時，可不考慮其剛度， 取bh/0K第41頁/共119頁(b)開有規則洞口的多洞口墻體 確定一片有門窗洞口墻體的層間抗側移等效剛度K 時，應考慮門、窗間墻變形及洞口上、下的水平墻帶變形。即：(6-17)nii1 洞口上、下的水平實心墻帶，高寬比 l，其側移變形 為：bh/ibhEt113bhEt333第42頁/共1

23、19頁 窗間墻帶的側移變形：各窗間墻帶的側移變形應相等(變形協調)，因此各窗間墻帶上的水平力與其抗側移剛度 成正比。 iK2skkK1221式中 S 窗間墻段的總數 窗間墻各墻段的抗側移剛度kK2第43頁/共119頁多洞口墻體的層間抗側移等效剛度按下式計算3111iiK(6-20) 對于開有不規則洞口的墻體，按照其洞口排列次序將其劃分成若干個開有規則洞口的單元墻片，各墻片抗側移等效剛度分別為 、 、 ，每個單元墻片剛度的確定方法與規則多洞口墻相同。洞口上的實心墻帶的側移變形為 （ ）；每個單元墻片的側移變形為 (各單元墻片側移變形相等). 1wK2wKwnKEt31bhjkjK1第44頁/共1

24、19頁 因此，開有不規則洞口的多洞口墻體的層間抗側移等效剛度為 (6-21)1234311111SXwwwwKKKKKK式中11121221111wxsKkkk21223241111wxsKkkk31325261111wxsKkkk(6-22a)(6-22b)(6-22c)第45頁/共119頁3 ）小開口墻體 墻體的開洞率指洞口面積與墻體毛面積之比，當開洞率不大于 0 . 3 ，且窗洞高度不小于層高的 50 時，按小開口墻體對待。對于小開口墻體， 抗震規范 規定按毛墻面計算其層間等效剛度，即按無洞墻體公式計算，但應根據開洞率乘以表 6-5的洞口影響系數。第46頁/共119頁左右分段時，總剛度為

25、各段剛度之和左右分段時，總剛度為各段剛度之和上下分段時，總柔度為各段柔度之和。上下分段時，總柔度為各段柔度之和。 K=K1+K2+K3K1K2K3132= 1 + 2 + 3 剛度柔度互為倒數剛度柔度互為倒數K=1/第47頁/共119頁2 2樓層地震剪力的分配 墻體平面內的抗側移等效剛度很大，而平面外的剛度很小，某方向的樓層水平地震剪力主要由平行于地震作用方向的墻體來承擔。即：橫、縱向樓層地震剪力分別全部由橫、縱向墻體來承擔。樓層地震剪力在各抗側力墻體間的分配，不僅取決于每片墻體的層間抗側移剛度，而且取決于樓蓋的整體水平剛度。樓蓋的水平剛度取決于樓蓋的結構類型和其寬長比。 第48頁/共119頁

26、 無筋砌體抗震強度一直沿用主拉應力強度驗算公式；砌塊砌體可采用剪切摩擦強度理論作為強度驗算的依據。兩者均為半理論半經驗的公式。 3墻體截面的抗震承載力驗算 從計算結果與試驗結果對比看，在砂漿強度等級高于 、且豎向重力荷載的正壓應力與砌體抗剪強度設計值之比符合 時，兩者計算結果相近；在 較低且 相對較大時(砌塊砌體)，兩者的結果差異較大。5 . 2M4/10vfvfvf /0第49頁/共119頁 (1)(1)無筋磚砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度 按主拉應力強度理論確定無筋磚砌體的抗震抗剪強度，墻體在剪應力 (水平地震作用)和正壓應力 (豎向重力荷載)共同作用下，其階梯形截面上的主拉應力應不大

27、于磚砌體的主拉應力強度。磚砌體彎曲時的主拉應力強度等于沿階梯形截面的抗剪強度 。 因此墻體地震作用下抗剪強度的條件為0jRjR220022jjRR01 其中 是正壓應力對抗剪強度的影響系數。 jR/10第50頁/共119頁 根據試驗結果，可將其改為 。砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設計值 按下式確定 vf/45. 010vEf(419)vNvEff式中 非抗震設計的砌體抗剪強度設計值； 砌體強度的正應力影響系數， 其中1.2為剪應力分布不均勻系數，具 體見表6-6。 vfN2.145.010vNf第51頁/共119頁砌體強度的正應力影響系數 表 6- 6第52頁/共119頁無筋砌塊砌體沿階

28、梯形截面破壞的抗震抗剪強度 無筋砌塊砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設計值 仍用式(6-23)確定。而正應力影響系數 按剪摩強度公式（抗震抗剪強度設計值 與 成比例）確定， 按下列公式計算： vEfNvEfvf/0N混凝土小砌塊)5(17.025.225.0100vNvNff5500vvff混凝土中砌塊)5(15.090.118.0100vNvNff5500vvff第53頁/共119頁(2)(2)砌體截面抗震承載力的驗算粘土磚、粉煤灰砌塊和混凝土中小砌塊墻體的抗震承載力按下式驗算 (6-26)REvEfV式中 墻體地震剪力設計值，對于第 層 片墻 體， ； 墻體橫截面積； 一 承載力抗震調整

29、系數，兩端有構造柱、芯柱 的承重墻， =0.9；其他承重墻， =1.0； 自承重墻， =0.75。VmimVV3 . 1AiRERERERE第54頁/共119頁 當承重墻體兩端（包括門洞兩側）均設置構造柱時，即抗震墻每端均有構造柱約束時，才有 =0.9。抗震墻體未在兩端設有構造注(墻僅一側設置構造柱不能對墻體發揮有效的約束作用) 時，取 =1.0。 RERE(3)(3)配筋砌體截面抗震承載力驗算(a)(a)橫向配筋磚墻截面抗震承載力的驗算 在砌體的水平灰縫中設置橫向配筋是提高抗剪強度，增強變形能力的有效措施之一。受荷初期時鋼筋的應力很小，而墻體開裂之后，鋼筋的應力才明顯增長；墻體破壞時，鋼筋的

30、平均應力小于其屈服強度。配置鋼筋的墻體，配筋率為0.030.167時，極限承載能力較無筋墻體可提高525； 第55頁/共119頁 墻體的兩端設構造柱時，因鋼筋錨固于柱中，其效應發揮得更為充分，比無構造柱的墻體(配同樣鋼筋)還提高13左右。另外，配筋砌體上的裂縫分布均勻，變形能力大為增加，其極限變形為無筋墻體的23倍。由于水平配筋和墻體兩端構造柱的共同作用，配筋墻體具有極好的抗倒塌能力。配筋磚砌體的截面抗震承載能力驗算公式為：)(1sysVEREAfAfV(6-28)式中 鋼筋抗拉強度設計值 層間豎向截面中鋼筋總截面面積 鋼筋參入工作系數，見表48yfsAs第56頁/共119頁 值得注意的是，配

31、筋量過多，并不能充分發揮其作用；而配筋量過少，則對提高抗剪強度和改善砌體延性起不到作用。合適的配筋率為0.070.17。橫向水平鋼筋應伸入兩端構造柱中，以增強錨固。(4)(4)芯柱配筋混凝土小砌塊墻體的截面抗震承載力的驗算 芯柱配筋混凝土小砌塊墻體的截面抗震承載力是由無筋混凝土小砌塊砌體的抗剪強度與芯柱鋼筋混凝土的抗剪強度組成的，即 (6-29)05. 03 . 0(1csyctVEREAfAfAfV第57頁/共119頁式中 芯柱混凝土軸心抗拉強度設計值 芯柱截面總面積 芯柱鋼筋截面總面積 芯柱影響系數 tfcAsAcc c第58頁/共119頁6.4 砌體結構的抗震構造措施 （一） 結構的連接

32、 1 1 墻體間的拉結 7度時層高超過3.6 或長度大于7.2 的房間，8、9度地區的外墻轉角及內外墻交接處未設構造柱時，應沿墻高隔500 配置2 6拉結鋼筋，每邊伸入墻內不小于1 。 mmmmm 后砌的非承重砌體沿墻高隔500 配置2 6鋼筋與承重墻或柱拉結，每邊伸入墻內不小于500 ；8、9度時長度大于5.1 的后砌非承重砌體隔墻的墻頂應與樓板或梁拉結。mmmmm第59頁/共119頁mmmmmmmmmm2 2 樓板擱置長度 現澆樓、屋面板伸進縱、橫墻內的長度不宜小于120 ；裝配式樓、屋面板，當圈梁未設在板的同一標高時，板端伸進外墻的長度不應小于120 ，伸進內墻的長度不宜小于100 ，且

33、不應小于80 在梁上不應小于80 。 3 3 樓板與圈梁、墻體的拉結 當板的跨度大于4.8 并與外墻平行時，靠外墻的預制板側邊應與墻或圈梁拉結。端部大房間的樓蓋，8度時的屋蓋和9度時的樓、屋蓋以及圈梁設在板底的情況，預制板應相互拉結，并與梁、墻或圈梁拉結。 m第60頁/共119頁 4 屋架(梁)與墻柱的錨拉 樓、屋蓋的鋼筋混凝土梁或屋架，應與墻、柱(包括構造柱)或圈梁可靠連接，梁與磚柱的連接不應削弱柱截面，各層獨立磚柱頂應在兩個方向均有可靠拉結。坡屋蓋的屋架應與頂層圈梁可靠連結，檁條或屋面板應與墻、屋架可靠連接。出入口處的檐口瓦應與屋面構件錨固；8、9度時，頂層內縱墻頂宜增砌支撐端山墻的踏步式

34、墻垛，以防止端山墻外閃。第61頁/共119頁FF100066060300第62頁/共119頁1 1帶構造柱墻片的試驗研究與構造柱的作用 圖示帶構造柱和圈梁墻片在水平力 往復作用下的墻片裂縫發展過程，試驗表明，在水平力作用下，墻體中部首先出現裂縫，繼而發展為兩條對角交叉主裂縫及附近的一些次裂縫。在墻體開裂后柱上承受的剪應力迅速增大；構造柱約束因裂縫形成的三角形塊體不發生向外的錯位(在反復荷載作用下)，并使未開裂部分能繼續發揮抗剪作用。 在接近和到達極限承載能力時，主裂縫延伸貫通柱的上下兩端，但柱端處并未出現塑性鉸，仍是處于以剪切變形為主的復雜應力狀態。構造柱和磚墻始終是整體工作的，直至磚墻嚴重破

35、壞。當墻體破碎后，構造柱與圈梁一起發揮著防止砌體側向擠出塌落的作用，此時構造柱進入受彎狀態。 F( (二) ) 設置鋼筋混凝土構造柱和芯柱第63頁/共119頁 因此砌體在達到極限荷載后，由于砌體的摩擦和構造柱的抗側能力，還能保持一定的承載能力。實測的滯回曲線及骨架曲線表明，磚墻增設構造柱后，對墻體抗剪承載力提高幅度較小(1030)，但構造柱能對墻體起較好地約束作用，使之有較高的變形能力，能有效地抗倒塌。2構造柱和芯柱的設置要求(1)構造柱的設置要求構造柱的設置大體分為四個檔次： . 四角處及大洞口兩側設置， . 隔軸線交外縱墻設置； . 全軸線交外縱墻設置； . 全橫墻交縱墻設置。 第64頁/

36、共119頁(2)芯柱的設置要求 為了增加混凝土中、小型砌塊房屋的整體性和延性，提高其抗倒塌能力，可結合空心砌塊的特點，在規定部位將砌塊豎孔澆筑成鋼筋混凝土芯柱。混凝土小砌塊房屋，按下表設置鋼筋混凝土芯柱；對橫墻較少的房屋，應按房屋增加一層，再查表設置芯柱。第65頁/共119頁混凝土小砌塊房屋芯柱設置要求房屋層數設置的部位設置數量607080四五三四二三1.外墻四角2.樓梯間四角3.大房間內外墻交接處1.外墻四角，填實3個孔2.內外墻交接處填4個孔六五四1.外墻、樓梯間、大房間四角2.山、橫墻與內縱墻交接處3.隔軸線橫墻與外縱墻交接處七六五1.外墻、樓梯間、大房間四角2.全橫墻與外縱墻交接處3.

37、8度時縱、橫墻交接處4.洞口兩側1.外墻轉角，填充5孔2.內外墻交接處填充4孔3.內墻交接處，填充45孔4.洞口兩側，各填充1孔第66頁/共119頁 3構造柱和芯柱的構造要求 (1)構造柱的構造要求 最小截面尺寸采用240180 ，縱向鋼筋采用4 12，箍筋采用 6250，且在柱上、下端宜適當加密；7度時超過六層，8度時超過五層和9度時，縱向鋼筋宜采用4 14，箍筋采用 6200；房屋四角的構造柱可適當加大截面及配筋(雙向荷載及扭轉影響)。 mm 施工時應先砌磚墻后澆柱。柱與墻連接處宜砌成馬牙搓，沿構造柱的高度每隔500 應設2 6的拉結鋼筋，拉結鋼筋伸入墻內的長度不宜小于l 。 圈梁對構造柱

38、提供中間支點，減小其計算高度；因此對隔層設置圈梁的房屋應增設配筋磚帶，以利約束構造柱。構造柱可不單獨設基礎，但應伸入室外地面下500 的墻體內，或錨入淺于500 的基礎圈梁內。mmmmmmm第67頁/共119頁一般箍筋區 箍筋加密上下500mm屋 蓋 圈 梁基 礎 圈 梁樓 蓋 圈 梁樓 蓋 圈 梁第68頁/共119頁(2)芯柱的構造要求 小砌塊房屋的芯柱截面不應小于130130 ；混凝土強度等級：小砌塊采用C15，中砌塊采用C20。芯柱豎向插筋應貫通墻身與每層圈梁連接。插筋的數量：小砌塊不少于1 1212；中砌塊，60和70時不少于1 1414或2 1010，80時不應少于1 1616或2

39、1212。芯柱應伸入室外地面500 或插入淺于500 的基礎梁內。 粉煤灰中砌塊房屋，應根據增加一層后的層數，按表44的要求設置鋼筋混凝土構造柱，并應符合前述構造柱的構造要求，其最小截面可采用240240 ，并應設置拉結鋼筋網片與墻體連接。6080時的粉煤灰中砌塊房屋和80時的混凝土小砌塊房屋，在表47所列的部位設置構造柱或芯柱時，并應設置拉結鋼筋網片。mmmmmmmm第69頁/共119頁 墻體與墻體及柱等連接處的拉結鋼筋網片，每邊伸入墻內不小于l ，且應符合下列要求： 1) 混凝土小砌塊房屋采用以點焊鋼筋網片，沿墻高每隔600 mm設置； 2) 混凝土中砌塊房屋可采用內鋼筋網片，并隔皮設置；

40、 3) 粉煤灰中砌塊房屋可采用內鋼筋網片，60和70時隔皮設 置，80時應每皮設置。第70頁/共119頁1 1圈梁的作用 設置圈梁是多層砌體房屋一種經濟有效的抗震措施。從抗震觀點分析，圈梁有以下幾項作用：由于圈梁的約束作用，使樓蓋與縱橫墻構成整體的箱形結構，增強房屋的整體性；對裝配式樓蓋在水平面內進行約束，提高樓板的水平剛度，保證樓蓋能傳遞層間地震剪力；與構造柱一起對墻體在豎向平面內進行約束，限制墻體斜裂縫的開展，保證墻體的整體性和變形能力，提高墻體的抗剪能力。 減輕地基不均勻沉陷與地面裂縫對房屋的影響，特別是屋蓋處和基礎頂面處的圈梁，具有提高房屋的豎向剛度和抗御不均勻沉陷的能力。( (三)

41、) 圈梁的合理布置第71頁/共119頁2 2圈梁的設置要求 對于裝配式樓蓋或木樓蓋的多層砌體房屋，抗震規范規定，當為橫墻承重方案時應按下表的要求，設置現澆鋼筋混凝土圈梁。第72頁/共119頁 縱墻承重的多層磚砌體房屋，每層均設置圈梁，且圈梁間距應適當加密；整體式、裝配整體式樓、屋蓋與墻體有可靠連接時可不另設圈梁，但樓板應與相應構造柱用鋼筋可靠連接。 砌塊房屋的現澆圈梁應根據設防烈度提高一度后按磚房的圈梁設置要求來設置；但采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋時，每層均應設置圈梁。3 3圈梁的構造要求 現澆圈梁的構造要求：圈梁應閉合，遇有洞口應上下搭接；圈梁宜與預制板設在同一標高處或緊靠板底；梁截面高度不小于

42、120 時，配筋應符合表49的要求；為軟弱地基時，當加強基礎整體性而增設的基礎圈梁截面高度不小于180 ，配筋不應少于4 1212。mmmm第73頁/共119頁 地震震害表明，樓梯間由于比較空曠而破壞嚴重，在9度及以上地區曾多處發生樓梯間的局部倒塌，當樓梯間設在房屋盡端處破壞尤為嚴重。 為加強樓梯間的整體性，限制墻體裂縫的擴展，80、90時，樓梯間頂層的橫墻和外墻沿墻高每隔500 設 通長鋼筋；90時其他各層樓梯間在休息平臺或樓層半高處設置60 厚的配筋砂漿帶，砂漿強度等級不低于 ，鋼筋不少于 。 內墻陽角，由于受到兩個方向的地震作用而出現斜向裂縫，有時甚至塌角，80、90時，樓梯間及門廳內墻

43、陽角處的大梁支承長度不應小于500 ，并應與圈梁連接。mm62mm5M102( (四) ) 樓梯間mm第74頁/共119頁mm62m 預制樓梯段常與平臺板的梁拉脫開裂，懸挑樓梯踏步及豎肋插入墻體的樓梯踏步會破壞墻體整體性而加劇震害，故裝配式樓梯段應與平臺板的梁可靠連接，不應采用懸挑式踏步或將豎肋插入墻體的樓梯。 突出屋頂的樓、電梯間，地震中受到較大的地震作用，應在構造措施上特別加強。因此，對于突出屋頂的樓、電梯間，應將構造柱伸到頂部，并與頂部圈梁連接，并在其內外墻交接處沿墻高每隔500 設 的拉結鋼筋，且每邊伸入墻內不應小于 1 。第75頁/共119頁樓蓋、屋蓋構件具有足夠的搭接長度和可靠的連

44、接1.1.現澆鋼筋混凝土樓板或屋面板伸進縱、橫墻內的長度，均不宜小于120mm120mm。2.2.裝配式鋼筋混凝土樓板或屋面板，當圈梁未設在板的同一標高時，板端伸進外墻的長度不應小于120mm120mm，伸進內墻的長度不應小于100mm100mm，在梁上不應小于80mm80mm。3.3.當板的跨度大于4m4m并與外墻平行時，靠外墻的預制板側邊與墻或圈梁拉接。第76頁/共119頁4.4.房屋端部大房間的樓蓋，8 8度時房屋的屋蓋和9 9度時房屋的樓蓋、屋蓋，圈梁設在板底時，鋼筋混凝土預制板應相互拉結，并應與梁、墻或圈梁拉結。5.5.樓、屋蓋的鋼筋混凝土梁或物價，應與墻、柱（包括構造柱）或圈梁可靠

45、連接，梁與磚柱的連接不應削弱柱截面，各層獨立磚柱頂部應在兩個方向均有可靠連接。6.6.坡屋頂房屋的屋架應與頂層圈梁可靠連接，檁條或屋面板應與墻及屋架可靠連接，房屋出入口的檐口瓦應與屋面構件錨固；8 8度和9 9度時，頂層內縱墻頂宜增砌支撐端山墻的踏步式墻垛。7.7.門窗洞口不應采用無筋磚過梁，過梁支撐長度，6 68 8度時不應小于240mm240mm；9 9度時不應小于360mm360mm。第77頁/共119頁8.8.預制陽臺應與圈梁和樓板的現澆板帶可靠連接。第78頁/共119頁橫墻較少磚房的有關規定與加強措施 橫墻較少的多層普通粘土磚、多孔粘土磚房的總高度和層數接近或達到規定限制，應采取下列

46、加強措施： 1. 1.房屋的最大開間尺寸不宜大于6.6m6.6m。 2. 2.同一個結構單元內橫墻錯位數量不宜超過橫墻總數的1/31/3，且連續錯位不宜多于兩道；錯位的墻體交接處均應增設構造柱，且樓、屋面板應采用現澆鋼筋混凝土板。 3. 3.橫墻和內縱墻上洞口的寬度不宜大于1.5m1.5m；外縱墻上洞口的寬度不宜大于2.1m2.1m或開間尺寸的一半；內外墻上洞口位置不應影響外縱墻和橫墻的整體連接。 4. 4.所有縱橫墻均應在樓、屋蓋標高處設置加強的現澆鋼筋混凝土圈梁，圈梁的截面高度不小于150mm150mm，上下縱筋各不應少于 ，箍筋不小于 ，間距不大于300mm300mm。6103第79頁/

47、共119頁 5. 5.所有縱橫墻交界處及橫墻的中部，均應設置加強柱；該加強柱在橫墻內的柱距不宜大于層高，在縱墻內的柱距不宜大于4.2m4.2m，最小截面尺寸不宜小于240mm240mm240mm240mm，配筋宜符合下表的要求。位置縱向鋼筋箍筋100 6. 6.同一結構單元的樓、屋面板應設在同一標高處。 7. 7.房屋的底層和頂層，在窗臺標高處宜設置沿縱橫墻通長的水平現澆鋼筋混凝土帶，其截面高度不小于60mm60mm，寬度不小于240mm240mm，縱向鋼筋不少于 。631414126第80頁/共119頁墻體之間的連接 1.7 1.7度時長度大于7.2m7.2m的大房間及8 8度和9 9度時，

48、外墻轉角及內外墻交接處，應沿墻高每隔500mm500mm配置 拉結鋼筋，并每邊深入墻內不宜小于1m1m。62 2. 2.后砌的非承重砌體隔墻應沿墻高每隔500mm500mm配置 拉結鋼筋與承重墻或柱拉結，并每邊深入墻內不宜小于500mm500mm；8 8度和9 9度時長度大于5m5m的后砌非承重砌體隔墻的墻頂，尚應與樓板或梁拉結。62第81頁/共119頁加強樓梯間的整體性 1.8 1.8度和9 9度時，頂層樓梯間橫墻和外墻應沿墻高每隔500mm500mm設 通長鋼筋；9 9度時其它各層樓梯間可在休息板平臺或樓層半高處設置60mm60mm厚的鋼筋混凝土帶或配筋砂漿帶，砂漿強度等級不應低于M7.5

49、M7.5，鋼筋不宜少于 。10262樓梯間應符合下列要求： 2.8 2.8度和9 9度時，樓梯間及門廳內墻陽角處的大梁支承長度不應小于500mm500mm，并應與圈梁連接。 3. 3.裝配式樓梯段應與平臺板的梁可靠連接，不應采用墻中懸挑式踏步或踏步豎肋插入墻體的樓梯，不應采用無筋磚砌欄板。 4. 4.突出屋頂的樓、電梯間，構造柱應伸到頂部，并與頂部圈梁連接，內外墻交接處應沿墻高每隔500mm500mm設 拉結鋼筋，且每邊伸入墻內不應小于1m1m。62( (七) )采用同一類型的基礎 同一結構單元的基礎（或樁承臺），宜采用同一類型的基礎，底面宜埋在同一標高上，否則應增設基礎圈梁并應按1 1：2

50、2的臺階逐步放坡。第82頁/共119頁6.5 底層框架砌體結構抗震設計 （一）底層框架砌體結構的特點 因使用上需要大空間而在底層采用鋼筋混凝土框架結構，其上部則采用縱橫墻較多的磚墻承重結構，這就是底層框架多層磚房。 底層框架多層磚房的震害特點是，震害多數發生在底層，表現為上層輕、底層重；底層墻的震害比柱重、柱的震害比梁重；施工質量好、地基土比較堅實的房屋的震害程度相對輕一些。F = 1AwtBwBHu（ m m ）bs框支剪力墻模型的彈性及彈塑性變形 全剪力墻模型的彈性及彈塑性變形u（ m m ） 第83頁/共119頁 具體震害如下：8度及以下地區的底層部分，橫墻出現斜裂縫或交叉裂縫；外縱墻出

51、現水平裂縫(窗洞上下)，或出現交叉裂縫(窗間墻)，或兩種裂縫均出現；外墻轉角處出現交叉裂縫，嚴重者墻角局部倒塌；多數柱的頂端、底端產生水平裂縫或局部壓碎崩落；少數梁在支座附近出現豎向裂縫；其上層部分，其震害表現與多層磚房相似，但破壞程度比房屋的底層輕得多。9度以上地區，多數情況是底層倒塌，上面結構原地塌落。 底層框架磚房底層震害加重的原因是，上部縱橫墻較密，抗側移剛度大，且重量大。而底層承重結構為框架或內框架，抗側移剛度比上部小得多。由于剛度沿豎向的急劇變化，在地震作用下常在底層出現變形集中的現象，上部各層的側移相對較小。當房屋抗側移構件的變形超過其極限容許變形時，就發生破壞。如果柱上下端箍筋

52、間距沒有加密，柱端的混凝土與縱向鋼筋缺乏必要的約束，從而導致底層框架柱的破壞。第84頁/共119頁 底層框架砌體結構抗震計算內容為：底層側移剛度的控制、底層地震剪力在墻、柱中的分配、底層頂部地震傾覆力矩在框架中的分配等。1 1底層側移剛度的控制 底層框架磚房的底層在地震時將產生變形集中，出現過大側移而嚴重破壞或坍塌。全剪力墻結構的彈性變形曲線和彈塑性變形都是均勻變化的，無變形集中現象；而底層大空間剪力墻結構的彈性變形曲線表明底層變形大于其他各層，其彈塑性變形曲線更呈現出底層的變形集中問題。 為此，應使底層側移剛度與上面各層的側移剛度盡量接近。所此，抗震規范規定，底層框架磚房的底層，縱橫兩方向應

53、對稱布置一定的抗震墻，抗震墻宜采用鋼筋混凝土墻，60、70時可采用嵌砌于框架間的粘土磚或混凝土小砌塊墻。( (二) ) 底層框架砌體結構的抗震計算第85頁/共119頁抗震規范規定：房屋第二層與底層側移剛度的比值 在70時不應大于2.5，80、90時不應大于2。第二層與底層側移剛度的比值 為1212bwwfbwKKKKKKHu（ mm）bsBBwtAwF=1(630)式中 、 底層、二層的側移剛度； 、 底層框架內磚墻、二層抗側 移磚墻體的側移剛度； 底層單榀框架的側移剛度， 等于柱側移剛度總和 ；1K1bwK2K2bwKfKcK第86頁/共119頁而柱側移剛度按下式計算312hEIKcc 考慮

54、框梁彎曲變形的框柱側移剛度修正系數 從基礎頂面算起的底層層高 一片鋼筋混凝土抗震墻的側移剛度 hwKwwbsEIhGAhK3/2 . 1113(631)式中 抗震墻截面，矩形截面取全部水平截面，工字形 截面取軸線間腹板水平截面積； 抗震墻水平截面(包括邊框柱)的慣性矩； 混凝土的剪切模量， 0.16時，則 0.43 。GGEwIwA第87頁/共119頁2 2底層地震剪力的分配(a)(a)底層地震剪力 底層框架磚房取 ， ，按底部剪力法來計算 、 。地震時底層因剛度較小而發生塑性變形集中，因此計算底層地震剪力時應考慮上述不利影響。采取的措施為將按底部剪力法計算出的底層框架磚房的底層縱向和橫向設計

55、地震剪力乘以增大系數，即max10nEKFiFV1= FEKm2mimn-1mnx1xixn-1xnFnFn-1FiF2F1m1m1m2mimn-1mnx2第88頁/共119頁式中： 地震剪力增大系數， 1.2 1.5eqEKGFVmax1(633)(b)(b)抗震墻間的地震剪力分配 抗震墻未開裂時，具有很大的初始彈性剛度，而框架側移剛度小，而地震剪力按剛度分配，導致絕大部分的地震剪力分配給抗震墻。因此，底層框架磚房的底層縱、橫向地震剪力 可全部由該方向的抗震墻承擔，并按各抗震墻側移剛度比例分配。第 片抗震墻所承擔的地震剪力 為：1ViwiV11VKKKVbwwwiwi (634) 第89頁/

56、共119頁(c)(c)框架柱的地震剪力 當樓層變形角達到1/500時，框架仍處于彈性變形階段以內，側移剛度無明顯降低；而抗震墻或嵌砌于框架間的磚抗震墻因出現裂縫，其側移剛度下降到初始彈性剛度的30或20左右。此時由于各構件剛度變化，框架柱、鋼筋混凝土抗震墻與磚抗震墻之間發生內力重分配。 因此，對于框架而言，這是檢驗框架抗震可靠性的關鍵階段，應據此確定框架所承擔的地震剪力。 柱所承擔的地震剪力 為 (635)112 . 03 . 0VKKKKVcbwwciciciVi第90頁/共119頁作用于整個房屋底層頂部的地震傾覆力矩 為 3 3地震傾覆力矩的分配1M)(121HHFMinii(636) 由

57、于地震傾覆力矩使樓層平面發生轉動，所以地震傾覆力矩在抗震墻和框架柱之間的分配，應按照抗震墻和框架柱的整體彎曲剛度比例進行。一片抗震墻和一榀框架承擔的傾覆力矩 和 為wMfMH1HiMF1F2FiFn-1Fn第91頁/共119頁(637) 11MKKMww11MKKMfw1fwKKK式中 一 榀框架在自身平面內的整體彎曲剛度; 底層一片抗震墻的整體彎曲剛度，即抗震 墻頂產生單位轉角( )所需施加的 傾覆力矩 ;fKwKrad1wMICEIhMKww/1/1第92頁/共119頁 式中 、 抗震墻的水平截面、基礎底面積的慣性矩； 地基抗彎剛度系數:地基處在非均勻壓縮條件下，單 位面積的地基產生單位壓

58、縮變形所需的荷載；一般 可取 =2.15 , 為地基抗壓剛度系數：地基 處在均勻壓縮條件下，使單位面積地基土產生單位 均勻壓縮變形所需的荷載。 IICCzCzC 一榀框架自身平面內的整體彎曲剛度為： 使框架頂部產生單位轉角( )所需施加的傾覆力矩 。在確定框架頂部轉角 時，應同時考慮在傾覆力矩 作用下，由于框架整體彎曲變形產生的轉角 和因地基的變形使框架基礎發生轉動而產生的轉角 ，即rad1fMfMbr第93頁/共119頁 (441)11112121212niiizniiiniiizniiiffrbffxFCxAEhxFCxAEhMMMK式中 、 柱的截面積、基礎底面積。 傾覆力矩 在框架柱中

59、產生的附加軸力 按下式計算 iAiFifMciNniiiiiicixAxAMN12niiiicixxMN12(各柱截面積 相等)iA(638)(639)第94頁/共119頁1 1總高度和層數的限制 抗震規范對設有鋼筋混凝土構造柱的底層框架的總高度和層數提出比多層砌體房屋更嚴格的限制。這是因為底層框架磚房由底層框架或框架一抗震墻結構和上部磚砌體結構組成的，上下部結構的強度、豎向剛度分布、延性差別較大，地震作用下底層地震剪力大且易產生變形集中，導致其因抗側移強度和延性不足而破壞，這種破壞的嚴重程度與房屋高度有明顯的關系，所以應對房屋總高度加以限制。6.7 6.7 底層框架砌體結構的抗震構造措施第9

60、5頁/共119頁 2. 2.抗震橫墻間距的限制 當抗震橫墻間距過大時房屋樓蓋中部將出現較大的水平變位，框架柱或外墻壁柱分擔的地震剪力增大而抗震橫墻分擔的地震剪力減小，與兩類構件的抗震能力不匹配，對結構抗震是不利的。房屋樓蓋中部的水平變位還與樓蓋的水平剛度有關。現澆樓蓋水平剛度大于裝配式樓蓋，在樓蓋平面水平變位的限制一樣時，現澆樓蓋的抗震橫墻間距大一些。第96頁/共119頁 3. 3. 底層框架磚房抗震墻的抗震等級 底層框架磚房的鋼筋混凝土結構部分，其抗震等級按鋼筋混凝土框架結構采用。底層設置鋼筋混凝土抗震墻時，其抗震等級按三級采用。鋼筋混凝土梁、柱、節點按抗震構件設計。 60、70地區底層框架