1、 1 前言 電氣主接線主要是指在發電廠、變電所、電力系統中，為滿足預定的功率傳送和運行等要求而設計的、表明高壓電氣設備之間相互連接關系的傳送電能的電路。電路中的高壓電氣設備包括發電機、變壓器、母線、斷路器、隔離刀閘、線路等。它們的連接方式對供電可靠性、運行靈活性及經濟合理性等起著決定性作用。一般在研究主接線方案和運行方式時，為了清晰和方便，通常將三相電路圖描繪成單線圖。在繪制主接線全圖時，將互感器、避雷器、電容器、中性點設備以及載波通信用的通道加工元件（也稱高頻阻波器）等也表示出來。對一個電廠而言，電氣主接線在電廠設計時就根據機組容量、電廠規模及電廠在電力系統中的地位等，從供電的可靠性、運行的

2、靈活性和方便性、經濟性、發展和擴建的可能性等方面，經綜合比較后確定。它的接線方式能反映正常和事故情況下的供送電情況。電氣主接線又稱電氣一次接線圖。2. 負荷計算和無功功率補償2.1 負荷計算 各廠房和生活區的負荷計算如表2.1編號名稱類別設備容量需要系數計 算 負 荷1鑄造車間動力3800.40.651.17152177.7233.8355.3照明90.81.007.207.232.7小計389159.2177.7238.6362.52鍛壓車間動力3600.20.651.177284.2110.8168.3照明70.81.005.605.625.5小計36777.684.2114.51743金

3、工車間動力3000.30.651.1790105.2138.5210.4照明80.91.007.207.232.7小計30897.2105.2143.2217.64工具車間動力3000.30.651.1790105.2138.5210.4照明90.81.007.207.232.7小計30997.2105.2143.2217.65電鍍車間動力2800.60.750.88168148.2224340.3照明70.91.006.306.328.6小計287174.3148.2228.8335.36熱處理車間動力1600.50.750.888070.6106.7162.1照明70.71.004.904

4、.922.3小計16784.970.6110.4167.77裝配車間動力1600.40.71.026465.391.4138.9照明80.91.007.207.232.7小計16871.265.396.6146.8 8機修車間動力1600.30.651.174856.173.8112.2照明30.81.002.402.410.9小計163 50.456.175.4114.69鍋爐房動力600.60.750.883631.74872.9照明20.81.001.601.67.3小計6237.631.749.274.810倉庫動力150.30.850.624.52.85.38照明20.71.001.

5、401.46.4小計175.92.86.59.911生活區照明3000.80.90.48240116.2266.7344.4 總計（380v側）動力21751095.5963.2照明362計入=0.8=0.850.73876.4818.711991821.72.2 無功功率補償 由表2.1可知，該廠380v側最大負荷是的功率因數只有0.73。而供電部門要求該廠10kv進線側最大負荷是功率因數不應該低于0.91。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗，因此380v側最大負荷是功率因素應稍大于0.91，暫取0.92來計算380v側所需無功功率補償容量：c=p30()=871.6×(0.9

6、4-0.42)=453.23kvar故選pgj1型低壓自動補償屏，并聯電容器為bw0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1臺與方案3（輔屏）5臺相組合，總共容量84kvar×6=504kvar如圖所示。圖2.1 pgj1型低壓自動補償屏因此無功補償后工廠380v側和10kv側的負荷計算如表2.2所示。項 目cos計算負荷p30/kwq30/kvars30/kvai30/a380v側補償前負荷0.73876.4818.711991821.7380v側無功補償容量-504380v側補償后負荷0.941876.4314.7931.21414.8主變壓器功率損耗0.015s30=140.0

7、6s30=55.910kv側負荷總計0.923890.4370.6964.455.7表2.2 無功補償后工廠的計算負荷3 變電所位置和型式的選擇變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心.工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定.即在工廠平面圖的下邊和左側,任作一直角坐標的x軸和y軸,測出各車間和宿舍區負荷點的坐標位置,例如p1(x1,y1) 、p2(x2,y2) 、p3(x3,y3)等.而工廠的負荷中心設在p(x,y),p為p1+p2+p3+=pi.因此仿照力學中計算重心的力矩方程,可得負荷中心的坐標: (3.1) (3.2)圖.1 ××機械廠總平面圖3.1變電所位置的選擇變電所的位

8、置應盡量接近工廠的負荷中心。在工廠平面圖的下邊和左側，分別作一條直角坐標的x軸和y軸，然后測出各車間（建筑）和生活區負荷點的坐標位置p1(2.5,5.51)；p2(3.6,3.54)；p3(5.56,1.3)；p4(4,6.7)；p5(6.2,6.7)p6(6.2,5)；p7(6.2,3.4)；p8(8.55,6.7)；p9(8.55,5)；p10(8.55,3.4)；p0(1.2,1.1)（工廠生活區），如圖3-1所示：而工廠的負荷中心假設在p（x，y），其中p=p1+p2+p3=pi。仿照力學計算重心的力矩方程，可得負荷中心的坐標如圖3-1：由計算結果可知，x=4.33 y=4.17工廠的

9、負荷中心在2號廠房的東北角?？紤]的方便進出線及周圍環境情況，決定在2號廠房的東側緊靠廠房修建工廠變電所，其型式為附設式。4 變電所主變壓器和主結線方案的選擇4.1變電所主變壓器的選擇 根據工廠的負荷性質和電源情況,工廠變電所的主變壓器可有下列兩種方案: 裝設一臺主變壓器 型式采用s9，而容量根據式有1000>964.4，即選擇一臺s9-1000/10配電變壓器。至于工廠二級負荷的備用電源，由與臨近單位相連的高壓聯絡線來承擔。 裝設兩臺主變壓器 形式采用s9，而每臺容量根據下式選擇，即：（0.60.7）964.4=（578.64675.08）kva而且=（238.6+228.8+49.2）

10、kva=516.6kva因此選兩臺s9-800/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷的備用電源亦由與臨近單位相聯的高壓聯絡線來承擔。4.2變電所主結線方案的選擇 按上面考慮的兩種主變壓器的方案可設計以下兩種主結線方案：（1） 裝設一臺主變的主結線方案,如圖4.1所示。（2） 裝設兩臺主變的主結線方案,如圖4.2所示。 圖4.1 裝設一臺主變壓器的主結線方案 圖4.2 裝設兩臺主變壓器的主結線方案 （3） 兩種主結線方案的技術經濟比較如下表所示：表.1 兩種主接線方案的比較比較項目裝設一臺主變的方案裝設兩臺主編的方案技術指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺

11、主變，電壓損耗略大由于兩臺主變并列，電壓損耗略小靈活方便性由于一臺主變，靈活性稍差由于兩臺主變，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經濟指標電力變壓器的綜合投資額由表2-8得s9-1000單價為10.76萬元，而由表4-1查得變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此其綜合投資為210.76萬元=21.52萬元由表2-8得s9-800單價為9.11萬元，因此兩臺綜合投資為49.11萬元=36.44萬元，比一臺主變壓器方案多投資14.92萬元高壓開關（含計量柜）的綜合投資額查表4-10得gg-1a(f)型柜單價為3.5萬元，而由表4-1查得其綜合投資按設備價1.5倍計，因此其綜合投資約為41.53.5

12、萬元=21萬元本方案采用6臺gg-1a(f)型柜，因此其綜合投資約為61.53.5萬元=31.5萬元，比一臺主變壓器方案多投資10.5萬元電力變壓器和高壓開關柜的年運行費參照表4-2計算，主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費每年為4.893萬元主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費每年為7.788萬元，比一臺主變壓器方案多耗2.895萬元交供電部門的一次性供電貼費按800元/kva計，貼費為10000.08萬元=80萬元貼費為28000.08萬元=128萬元，比一臺主變壓器方案多交48萬元從上表可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主結線方案略優于裝設一臺主變的主結線方案，但按經濟指標，則裝設一臺主變

13、的主結線方案遠優于裝設兩臺主變的主結線方案，因此決定采用裝設兩臺主變的主結線方案。5 短路電流的計算5.1繪制計算電路圖5.1 短路計算電路5.2 確定基準值 設=100mva, ,即高壓側=10.5kv，低壓側=0.4kv，則 =5.5ka=144ka5.3 計算短路電流中各元件的電抗標幺值(1)電力系統 =100mva/400mva=0.25(2)架空線路 查表8-36，得lj-95的=0.36/km，而線路長8km故=（0.368）=2.6(3) 電力變壓器 查表2-8，得%=4.5,故 =5.6，因此得圖5.2 等效電路 5.4 算k1點（10.5kv側）的短路電路總電抗及三相短路電流

14、的短路容量（1） 總電抗標幺值 =+=0.25+2.6=2.85（2）三相短路電流周期分量有效值 =/=5.5/2.85=1.9ka（3）其他短路電流 =1.9 ka =2.55=2.551.9=4.9 ka =1.51=1.511.9=2.9 ka（4）三相短路容量 =/=100mva/2.85=35.09mva5.5 計算k2點（0.4kv側）的短路電路總電抗及三相短路電流的短路容量(1)總電抗標幺值 =5.65(2)三相短路電流周期分量的有效值 =/=144ka/5.65=25.5ka(3)其它短路電流 =25.5 ka=1.84=1.8425.5=46.9 ka=1.09=1.0925

15、.5=27.8ka(4)三相短路容量 =/=100mva/5.65=17.7mva表5.1 短路的計算結果短路計算點三相短路電流/ka三相短路容量/mvak-11.91.91.94.92.935.09l-225.525.525.546.927.817.7 6 變電所一次設備的選擇校驗6.1 10kv側一次設備的選擇校驗表6.1 10kv側一次設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度其它裝置地點條件參數數據10kv57.7a1.9ka4.9 ka1.91.9=6.859一次設備型號規格額定參數高壓少油斷路器sn10-10i/63010kv630a16 ka40 ka162=51

16、2高壓隔離開關-10/20010kv200a25.5 ka105=500高壓熔斷器rn2-1010kv0.5a50 ka電壓互感器jdj-1010/0.1kv電壓互感器jdzj-10kv電流互感器lqj-1010kv100/5a2250.1ka=31.81=81二次負荷0.6避雷器fs4-1010kv戶外是高壓隔離開關gw4-15g/20015kv200a表6.1所選設備均滿足要求。6.2 380v側一次設備的選擇校驗 表 6.2 380v側一次設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度其它裝置地點條件參數數據380v1414.8a19.6ka36.1 ka25.50.7=45

17、5.2一次設備型號規格額定參數低壓斷路器dw15-1500/3電動380v1500a40 ka低壓斷路器dz20-630 380v630a30ka低壓斷路器 dz20-200 380v200a25 ka低壓刀開關hd13-1500/30380v1500a電流互感器lmzj1-0.5500v1500/5a電流互感器lmz1-0.5500v160/5a100/5a表6.2所選設備均滿足要求。6.3 高低壓母線的選擇 參照表5-25,10kv母線選lmy-3(404)，即母線尺寸為40mm4mm；380v母線選lmy-3(12010)+806，即母線尺寸為120mm10mm，中性母線尺寸為80mm6

18、mm。7 變電所進出線以及鄰近單位聯絡線的選擇7.1 10kv高壓進線和引入電纜的選擇 1.10kv高壓進線的選擇校驗 采用lj型鋁絞線架空敷設，接往10kv公用干線。 (1) 按發熱條件選擇 由及室外環境溫度，查表8-35，初選lj-16，其時的滿足發熱條件。 (2）校驗機械強度 查表8-33，最小允許截面，因此按發熱條件選擇的lj-16不滿足機械強度要求，故改選lj-35。由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。 2.由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用yjl22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及土壤溫度查表8-43，初選纜芯截面為的交聯

19、電纜，其，滿足發熱條件。(2）校驗短路熱穩定 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面式中c值由表5-12查得；按終端變電所保護動作時間0.5s，加斷路器斷路時間0.2s，再加0.05s計，故。 因此yjl22-10000-3*25電纜滿足要求。7.2 380v低壓出線的選擇 1.饋電給1號廠房（鑄造車間）的線路采用vv22-1000型聚氯乙烯絕緣銅芯電纜直埋地敷設。(1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。(2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約為36m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又1號廠房的

20、，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 故選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 2.饋電給2號廠房（鍛壓車間）的線路 由于鍛壓車間就在變電所旁邊，而且共一建筑物，因此采用的聚氯乙烯絕緣的鋁芯導線blv-1000型（見表8-30）5根（包括3根相線、一根n線、1根pe線）穿硬塑料管埋地敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及環境溫度（年最熱月平均氣溫），查表8-40，相線截面初選，其,滿足發熱條件。 按規定，n線和pe線也都選為，與相線截面相同，即選用塑料導線5根穿內徑25mm的硬塑管埋地敷

21、設。 (2）校驗機械強度 查表8-34，最小允許截面積,因此上面所選的導線滿足機械強度要求。 (3) 校驗電壓損耗 所穿選管線，估計長18m，而由查8-38查得,又鍛壓車間的,因此故滿足允許電壓損耗的要求。 3.饋電給3號廠房（金工車間）的線亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至3號廠房距離約為34m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又3號廠房的，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。3) 短路熱穩定度校驗 按式計算

22、滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 4.饋電給4號廠房（工具車間）線路亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至4號廠房距離約為42m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又4號廠房的，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面

23、由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 5.饋電給5號廠房（電鍍車間）線路亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至5號廠房距離約為64m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又5號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 故選纜芯截面為的電纜，即

24、選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 6.饋電給6號廠房（熱處理車間）的線路亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至6號廠房距離約為50m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又6號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣

25、的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 7.饋電給7號廠房（裝配車間）的線亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至7號廠房距離約為56m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又7號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不

26、小于相線芯一半選擇。 8.饋電給8號廠房（機修車間）線路亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至8號廠房距離約為108m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又8號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。

27、9.饋電給9號廠房（鍋爐房）的線路 亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至9號廠房距離約為98m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），又9號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 10.饋電給10號廠房

28、（倉庫）的線路亦采用的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設。 (1）按發熱條件選擇 由及地下0.8m土壤溫度，查表8-42，初選纜芯截面，其，滿足發熱條件。 (2）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至10號廠房距離約為102m，而由表8-41查得的鋁芯電纜（按纜芯工作溫度計），10號廠房的,，因此按式得：故滿足允許電壓損耗的要求。 (3) 短路熱穩定度校驗 按式計算滿足短路熱穩定的最小截面 由于前面按發熱條件所選的纜心截面小于，不滿足短路熱穩定要求，故改選纜芯截面為的電纜，即選的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇。 11.饋電給生活區的線路 采用lj型鋁絞

29、線架空敷設。(1）按發熱條件選擇 由及室外環境溫度為，查表8-35，初選lj-185,其時的，滿足發熱條件。2）校驗機械強度 查表8-33，最小允許截面積，因此lj-185滿足機械強度要求。 3）校驗電壓損耗 由圖11-1所示工廠平面圖量得變電所至生活區負荷中心距離約86m，而由表8-35查得lj-185的阻抗,，又生活區的,，因此滿足允許電壓損耗要求。7.3 作為備用電源的高壓聯絡線的選擇校驗 采用yjl22-10000型交聯聚乙烯絕緣的鋁芯電纜，直接埋地敷設，與相距約2km的鄰近單位變配電所的10kv母線相聯。按發熱條件選擇 工廠二級負荷容量共330.6k,而最熱月土壤平均溫度為,因此查表

30、8-43，初選纜芯截面為的交聯聚乙烯絕緣鋁芯電纜（注：該型電纜最小芯線截面積為），其,滿足發熱條件。（2）校驗電壓損耗 由表8-41可查得纜芯為25mm的鋁芯電纜的 (纜芯溫度按計)，而二級負荷的，線路長度按2km計，因此由此可見該電纜滿足允許電壓損耗要求。（3）短路熱穩定校驗 按本變電所高壓側短路校驗，由前述引入電纜的短路熱穩定校驗，可知纜芯的交聯電纜是滿足短路熱穩定要求的。綜合以上所選變電所進出線和聯絡線的導線和電纜型號規格如表7.1所示。表7.1 變電所進出線和聯絡線的型號規格線路名稱導線或電纜的型號規格10kv電源進線lj-35鋁絞線（三相三線架空）主變引入電纜yjl22-10000-

31、325交聯電纜（直埋）380v低壓出線至1號廠房vv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至2號廠房blv-1000-1×4 鋁芯線5根穿內徑25mm硬塑管（直埋）至3號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至4號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至5號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至6號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至7號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至8號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電

32、纜（直埋）至9號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至10號廠房vlv22-1000-3240+1120四芯塑料電纜（直埋）至生活區單回路，回路線lj-185（架空）與鄰近單位10kv聯絡線yjl22-10000-325交聯電纜（直埋） 8 變壓所的防雷保護8.1 變壓所的防雷保護（1） 直擊雷防護 在變電所屋頂裝設避雷針或避雷帶，并引出兩根接地線與變電所公共接地裝置相連。 如變電所的主變壓器裝在室外或有露天配電裝置時,則應在變電縮外面的適當位置裝設獨立避雷針,其裝設高度應使其防雷保護范圍包括整個變電所。如果變電所處在其他建筑物的直擊雷防護范圍以內時，則可不另設獨立

33、避雷針。按規定，獨立避雷針的接地裝置接地電阻re=10（表9.6）。通常采用36根長2.5cm、50mm的鋼管，在裝避雷針的桿塔附近作一排或多邊形排列，管間距離5m，打入地下，管頂距地面0.6mm。接地管間用40mm×40mm的鍍鋅扁鋼焊接相連。引下線用25mm×4mm的鍍鋅扁鋼，下與接地體焊接相連，并與裝避雷針的桿塔及其基礎內的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷針采用直徑20mm的鍍鋅圓鋼，長11.5m。獨立避雷針的接地裝置與變電所公共接地裝置應有3m以上距離。 （2）雷電侵入波的防護1）在10kv電源進線的終端桿上裝設fs4-10型閥式避雷器。其引下線采用的鍍鋅扁鋼，下面與公共接地網焊接相聯，上面與避雷器接地端螺栓連接。2）在10kv高壓配電室內裝設的gg-1a（f）-54型高壓開關柜，其中配有fs4-10型避雷器，靠近主變壓器。主變壓