1、XXX工程標段第一章編制說明1.1編制依據XXXXXXL程(中段)橋梁工程施工圖設計結構力學材料力學公路橋涵施工技術規范(JTJ041-2000)路橋施工計算手冊建筑結構荷載規范城市橋梁工程施工與質量驗收規范(CJJ2-2008)1.2編制說明本方案適用于主線橋變高度非標準聯 XXX聯模板支架施工。第二章工程概況2.1工程概況XXX (中段)工程分成兩個標段，本標段為一標段，里程范圍為K0+000K1+760 , 線路長約1.76公里，為XXX地鐵站段，內容主要包括：(1) XXX主線高架橋高架橋長1.76公里，另外還包含A、B兩個匝道；(2) 與高架共建軌道交通XXX路站長164.4米；(3

2、) 路與下穿市政公路隧道工程，全長 300.753，其中暗埋段長67.5m ;(4) 一環路高架互通立交，主要包括四個匝道工程；(5) 環路綜合暢通工程段既有道路橋梁拓寬工程，長約1.3公里；(6) 與高架共建軌道交通 XXX南一環站長186.6米；(7) 上述項目配套的綠化、路面、路燈等市政配套工程。2.2橋梁工程設計概況主線橋XXX聯共三跨，其中中間一跨由于跨越環路故采用大跨布置，跨徑布置為(30+50+30)m，主梁采用變高度現澆預應力砼連續箱梁。主梁跨徑由于超過30m故設置跨中橫隔板。主梁預應力鋼絞線主要布置在腹板內，局部布置在頂底板，主線橋橫 梁設置橫向預應力，橋面設置橫向預應力。(

3、1) 主線橋XXX聯30m主梁標準斷面箱梁采用單箱三室， 斜腹板形式，箱梁頂寬 23m，箱底寬13.7m12.124m,兩側斜腹板斜率1:1.65，懸臂3.65m，梁高2.2m3.5m。 頂板厚0.25m，底板厚0.2580.8。腹板厚0.601.20m。主梁中橫梁寬3.0m，端橫 梁寬2.0m。(2) 主線橋XXX聯50m大跨主梁標準斷面箱梁采用單箱三室， 斜腹板形式，箱梁 頂寬23m,箱梁底寬13.712.124m，兩側斜腹板斜率1 : 1.65，懸臂3.65m，梁高2.2 3.5m。頂板厚0.250.55m，底板均厚0.2580.8。腹板厚0.601.20m，主梁中橫梁 寬3.0m，端橫

4、梁寬2.0m。第三章總體施工方案連續箱梁支架體系全部采用碗扣式滿堂紅支架體系，箱梁澆筑時分底板和頂板兩次 澆筑。碗扣支架鋼管為 48、t=3.5mm，材質為A3鋼，軸向容許應力c 0=205MPa。 箱梁底模、側模和內膜均采用S =15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力c 0=70MPa,彈性 模量 E=6 x 103MPa。箱梁中橫梁，橫向方木采用7*10cm10cm，縱向方木采用10*15cm，支架立桿步 距為60*30cm，橫桿步距為60cm。箱梁端橫梁，橫向方木采用7*10cm10cm，縱向方木采用10*15cm，支架立桿步 距為60*30cm，橫桿步距為60cm。腹板下，橫向方木采用7*

5、10cm10cm，縱向方木采用10*15cm，腹板支架立桿為 60*60cm，橫桿步距為60cm。箱梁底板下，橫向方木采用7*10cm30cm，縱向方木采用10*15cm，支架立桿步 距為60*60cm，橫桿步距為120cm。頂板內模下，橫向方木 7*10cm30cm，縱向方木為10*15cm，支架立桿步距為 90*120cm，橫桿步距 120cm。在翼緣板下，橫向方木采用7*10cm30cm，縱向方木采用10*15cm，支架立桿步 距為60*90cm，橫桿步距為120cm，在翼緣板根部兩排立桿步距采用 60*90cm，橫桿 步距為60cm。腹板外側模，橫向方木采用 7*10cm20cm，縱向

6、方木采用10*15cm60cm，斜撐鋼管縱向間距為60cm。單箱三室箱梁標準段斷面見圖3-01 ；滿堂支架平面布置圖見圖3-02、滿堂支架橫剖面圖見圖3-03、滿堂支架縱剖面圖3-04。3-01單箱三室箱梁標準段斷面第四章施工工藝4.1施工工藝流程滿堂碗扣式支架施工現澆箱梁工藝流程見圖4-01。、現澆箱梁模板采用竹膠板（厚度為 15mm，膠板容許應力現澆箱梁工藝流程見圖4-014.2施工方法4.2.1地基處理支架搭設前，必須對既有地基進行處理，因大部分地基為路原有公路砼路面可以滿 足箱梁施工過程中承載力的要求，故根據現場實際情況對綠化帶、泥漿池和承臺等開挖 過的部位作硬化處理，嚴格按規范采取分

7、層回填分層壓實，下部填筑道碴石，用1015cm 厚級配碎石找平，最后頂上再澆筑 15cm厚 C20混凝土。在地面硬化以后，應該加強箱梁施工內的排水工作，嚴禁在施工場地內形成積水， 造成地基不均勻沉降，引起支架失穩，出現安全隱患和事故。4.2.2支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標示清楚。4.2.3安放底托按標示的底座位置先安放底托，然后將旋轉螺絲頂面調整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，嚴禁出現底座懸空現象。4.2.4安裝立桿、橫桿和頂托從一端開始，按照順橋向60cm橫橋向60或90cm布設立桿，橫桿步距為60cm或120cm調整立桿垂直度和位置后并將碗扣

8、稍許扣緊， 一層立桿、橫桿安裝完后再進行第 二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將U型頂托調至設計標高位置，頂底層橫桿步距均為 60cm4.2.5安放方木、鋪底模在頂托調整好后鋪設縱向 10X 15cm方木，鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處于 U 型上托座上（防止出現“探頭”木），接著按30cm或20cm或10cm間距鋪設橫向7X 10cm 方木，根據放樣出的中線鋪設S =15mm的竹膠板做為箱梁底模。4.2.6設置剪刀撐支架每四排設一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每五排設一縱向剪刀撐，水平剪刀撐在垂直方向上的間距不超過 2.4m。剪刀撐采用D48普通鋼管，且在鋼管連接處用

9、兩個 鋼管扣件緊固。剪刀撐按規范連續設置，確保支架整體穩定。第五章模板、支架設計及驗算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、側模和內膜均采用S =15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力（T =70MPa,彈 性模量 E=6X 103MPa5.1.2縱、橫向方木縱向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩為14.5MPa截面尺寸為10X 15cm截面參數和材料力學性能指標：W= bF/6=100 X 15076=3.75 X 105mriiI= bh 3/12=100 X 1503/12=2.81 X 107mrm橫向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩為14.5 MPa，截面尺寸為7X 10cm截面

10、參數和材料力學性能指標：2243W= bh/6=70 x 100/6=11.7 x 10 mmI= bh 3/12=70 x 1003/12=5.83 x 106mrii考慮到現場材料不同批，為安全起見，方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范(JTJ025-86)中的A-3類木材，順紋彎矩為12.0 MPa并按濕材乘0.9 的折減系數取值，則 c 0 = 12 x 0.9 = 10.8MPa,E=9x 103 x 0.9=8.1 x 103MPa 容重 6KN/nl縱橫向方木布置：縱向方木間距一般為60cm,在翼緣板下為90cm橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端、中橫(隔)梁下

11、為 20cm5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為 48、t=3.5mm,材質為A3鋼，軸向容許應力c。=205 MPa詳細數據可查表5.01 o碗扣支架鋼管截面特性表5.01外徑 d(mm)壁厚 t(mm)截面積A(mr2)慣性矩I(mm)抵抗矩3W(mm回轉半徑i (mr)每米長自重(N)483.54.89 x 1021.219 x 1055.08 x 10315.7838.4N/m碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距一般為60x 60cm在翼緣板為60x 90cm 橫桿除端橫梁、中橫梁和腹板下步距為 60cm外，其余橫桿步距為120cm連接支桿和豎 向剪刀撐見圖5-01 (標準段箱

12、梁碗扣支架布置圖)。5.2支架計算5.2.1荷載計算= 碗扣式支架鋼管自重，可按表 5.01查取。 鋼筋砼容重按26kN/mi計算，則端橫梁為 2.2m： 26x 2.2=57.2KPa中橫梁為 3.5m： 26x 3.5=91KPa腹板高2.22.5m時，以2.5m計算，厚度為60cm,其余為(0.368+0.25 ) m J則：26 x 2.5 x 0.60+26 x( 0.368+0.25 ) x 0.40=45.427 KPa腹板高 2.53.5m 時 m 厚度為 0.60m，其余為(0.50+0.25 )m，則：26 x 3.5 x 0.60+26 x( 0.5+0.25 ) x 0

13、.40=62.4 KPa箱梁底板厚度為50cm (頂板厚度25cm :26 x( 0.50+0.25 ) =19.5KPa翼緣板根部厚度55cm 26x 0.55=14.3KPa 模板自重(含內模、側模及支架)以砼自重的5%+,則：端橫梁：57.2 x 0.05=2.86KPa中橫梁：91 x 0.05=4.55KPa腹板：62.4 x 0.05=3.12KPa箱梁底板:19.5 x 0.05=0.975KPa翼緣板根部：14.3 x 0.05=0.715KPa 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載：2.5kPa 傾倒混凝土時產生的沖擊荷載：2.0kPa 振搗混凝土產生的荷載：2.0kPa荷載組合

14、計算強度:q=1.2 x (+)+1.4 x (+)計算剛度:q=1.2 x (+)5.2.2中橫梁下方支架檢算(1) 底模檢算底模采用S = 15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=10cm的7x 10cm橫向方木上，按 連續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2 x (91+4.55)+1.4 x( 2.5+2.0+2.0 ) =123.76kN/m竹膠板(S =15 mm截面參數及材料力學性能指標：W=bh/6=1000 x 152/6=3.75 x 104mrmI=bh 3/12=1000 x 153/12=2.81 x 105mrii承載力檢算：強度：MLx=

15、 ql 2/10 = 123.76 x 0.10 2/10 = 0.124KN m(T max= MU /W = 0.124 x 106/3.75 x 104= 3.31MPa c o= 70MPa 合格剛度：荷載：q=1.2 x (91+4.55)=114.66kN/mf = 0.677ql 4/(100EI) = 0.677 x 123.76 x 1004/(100 x 6x 103x 2.81 x 105) = 0.049 mmc f 0 = 100/400 = 0.25mm 合格(2) 橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規格為70mnX 100mm橫向方木亦

16、按連續梁考慮。荷載組合：q1= (1.2 X (91+4.55)+1.4 X (2.5+2.0+2.0) X 0.10+6 X 0.07 X 0.10=12.418kN/m 承載力計算：強度：MLx= q1l 2/10 = 12.418 X 0.6 2/10 = 0.447KN m(T max= Mnax /W = 0.447 X 1。6/11.7 X 10= 3.82MPsK (T o= 10.8MPa 合格剛度：荷載:q=1.2 X (91+4.55) X 0.10+6 X 0.07 X 0.10= 11.508kN/mf = 0.677ql 4/(100EI) = 0.677 X 11.

17、508 X 6004/(100 X 8.1 X 103 X 5.83 X 106)= 0.214mmK f 0 = 600/400 = 1.5mm 合格(3) 縱向方木檢算縱向方木規格為10X 15cm，中橫梁下立桿縱向間距為60cm縱向方木按簡支梁考慮， 計算跨徑為60cm荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底:P=12.418 X 0.6=7.45kN縱向方木自重：g= 6X 0.1 X 0.15 = 0.09 kN/m承載力計算:力學模式：1g=0. fl9kN/mJ 1f1! 1f1f 11! 1J 10一 _ 1 一20一 1 一20一 1 _ 一10 -41=11=監最

18、大疋應力布載輸強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R = (7.45 x 3+0.09 x 0.6)/2=11.20KN最大跨中彎距 Mmax= 11.20 x 0.3-0.09 x 0.3 72-7.45 x 0.2 = 1.87KN.mc max= Mnax /W = 1.87 X 10&/3.75 X 10 = 4.99MPsK c o=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載:P=11.508 x 0.6 x 4=27.62kN合格腹板下縱向方木規格為10x15cm,縱向間距為60cm(腹板下模板和橫向方木與橫梁 受力相同，無需檢算)。縱向方木按簡支梁考慮

19、，計算跨徑為 60cm,由于箱梁腹板厚度只 有0.60m，其他部分為底板加頂板為0.60m,取兩跨平均值，則計算如下：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底:P= (12.418 x 0.6 x 0.30+6.58 x 0.6 x 0.90)/1.2=4.8kN縱向方木自重：g= 6x 0.1 x 0.15 = 0.09 kN/m承載力計算：強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R = (4.8 x 5+0.09 x 0.6)/2=12.03KN最大跨中彎距 ML尸 12.03 x 0.30-0.09 x 0.30 2/2-4.8 x 0.4-4.8 x 0.2 = 0.72KN.mc

20、max= Mnax /W = 0.72 X 10&/3.75 X 10 = 1.9MPsK c o=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載:P=(11.508 x 0.6 x 0.30+3.12 x 0.6 x 0.90) x 5/1.2=15.65kNF=PI3/(48EI)+5ql 4/(384EI)= 15.65 x 1000x 6003/(48 x 8.1 x 103x 2.81 x 107)+5 x0.09 x 6004/(384 x 8.1 x 103x 2.81 x 107)=0.31mm f 0 = 600/400 = 1.5mm 合格(4) 支架立桿

21、計算箱梁橫梁下支架為60x 30cm設置，腹板下支架為60x 60cm設置，根據網格劃分， 每根立桿為四個網格共用，對每個網格的承載貢獻為1/4，故每根立桿的承載面積為：橫梁下，0.6 x 0.3 x 4x 1/4=0.18 川；腹板下，0.6 x 0.6 x 4x 1/4=0.36 m2P (橫梁)=(91+4.55+2.5+2.0+2.0) x 0.36+0.09 x 0.3=36.77kNP (腹板)=(62.4+3.12+2.5+2.0+2.0) x 0.36+0.09 x 0.6=25.98kN因第11聯梁底到原地面高度最大，為15.194m,為安全起見，所有滿堂碗扣式支架 按最高處

22、為16米高計算(支架高度以16米計，故可計算每根立桿承受支架為16m立桿, 以及27道4x 0.3=1.2m橫桿。此聯碗扣鋼管的重量為(1x 16x 0.0384 + 27x 4x 0.3 x 0.0384 )= 1.86kN，并考慮普通鋼管的扣件、支架頂托及內模支架的重量取1.2系數，故每桿承受支架自重可計為1.86 x 1.2 = 2.23kN，平均立桿重量為 2.23/16=0.14kN/m,為安全起見，以下計算可取單根立桿自重0.3kN/m),其自重為：g=16x 0.3=4.8 KN單根立桿所承受的最大豎向力為:N=36.77+4.8=41.57kN強度驗算：c a= N/A =41

23、.57 x 1000/489=85.01MPa c a=140MPa 合格立桿承載力計算：支架立柱采用 48、t = 3.5mm鋼管，立柱底、頂部縱橫向水平桿步距為0.6m，中間 部分步距1.2m，施工中橫桿最大步距為1.2m。鋼管截面面積:：:- 2 2 ：二 2 2 2A (D-d2)(482 -412) =489.30mm244鋼管截面的慣性半徑：二 D4 _d 464二 D2 _d24D2 d2 48亠=15.78mm429鋼管定位樁的柔度：q 田 1勺200”76i 15.780.807查表可知，鋼管穩定系數鋼管承載力為：匚二剛度驗算:可見當橫桿最大步距為1.2m時，立桿承載力為55

24、.281KN,N=36.77+4.8=41.57kN55.281KN 合格(5) 地基承載力計算因支架底部通過底托(底調鋼板為7cmx 7cm)坐在原有水泥混凝土路面上,另外承臺基坑和原有綠化帶范圍內嚴格按規范和標準分層碾壓密實，上部鋪設道碴石及碎石，頂 部澆筑15cm厚 C20混凝土 ,因此基底承載力可達到11.0MPa因此 T maX=N/A=41.57 X 103/0.07 2=8.5MPa 11.0 MPa可以5.2.3箱梁底板下支架檢算(1) 底模檢算底模采用S =15 mm勺竹膠板，直接擱置于間距L=20cm的7 X 10cm橫向方木上，按連 續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進

25、行計算。荷載組合:q=1.2 X (19.50+0.975)+1.4 X( 2.5+2.0+2.0 ) =33.67kN/m竹膠板(15 mm)截面參數及材料力學性能指標：W=bh/6=1000 X 152/6=3.75 X 104mrm3353I=bh /12=1000 X 15/12=2.81 X 10 mm承載力檢算：強度：Mnax=ql 710=33.67 X 0.2 X 0.2/10=0.135KN mT max=Max /W=0.135 X 1。6/3.75 X 104=3.59MPs t o=70MPa 合格剛度：荷載:q=1.2 X (19.50+0.975)=24.57kN/

26、mF=0.677ql 4/(100EI)=0.677 X 24.57 X 2004/(100 X 6X 103X 2.81 X 105)=0.158 f o=200/400=0.50mm合格(2) 橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規格為70X 100mm橫向方木亦按 連續梁考慮。荷載組合：q仁(1.2 X (19.50+0.975)+1.4 X(2.5+2.0+2.0) X0.2+6X0.07X0.仁kN/m承載力計算：強度：Mnax=qil2/10=6.776X 0.6 2/10=0.24KN mT max=Max /W=0.24 X 1。6/11.7 X 10=

27、2.05MPa t o=10.8 MPa 合格剛度：荷載：q=1.2 X (19.50+0.975) X 0.2+6 X 0.07 X 0.1=4.956kN/mF=ql4/(150EI)=0.677 X 4.956 X 6007(100 X 8.1 X 103 X 5.83 X 106)=0.092mm荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底:P=6.776 x 0.6=4.07kN縱向方木自重：g=6x 0.1 x 0.15=0.09kN/m承載力計算：力學模式如下圖：強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R=(4.07 x 3+0.09 x 0.6)/2=6.132KN最大

28、跨中彎距 Mmax=6.132 x 0.3-0.09 x 0.3 72-4.07 x 0.3=0.61KN.mc max=Max /W=0.61 X 1。6/3.75 X 10=1.63MPaO9kN/mprnu1run1FuuH.202020 JRa垠大支座反力布載Rb3g=0. fl9kN/mJ f1! 1f1f 11t 1JL 10- 1 一20- 1 一20- 1 一10 g1=1=1=監最大止應力布載Rp按最大支座反力布載模式計算:集中荷載:P=4.956 x 0.6 x 4+0.09 x 0.6=11.948kN/mF=PI3/(48EI)+5ql 4/(384EI)=11.948

29、 x 1000x 6003/(48 x 8.1 x 103 x 2.81 x 107)+5 x 0.09 x 6004/(384 x 8.1 x 103 x 2.81 x 107)=0.237mm f o=600/400 = 1.5mm 合格(4) 支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力(以跨度0.6米計算)：P1=(19.50+0.975+2.5+2.0+2.0) x 0.62 +0.09 x 0.6=9.765kN安全起見滿堂式碗扣支架按16米高計，其自重為：g=16x 0.3=4.8kN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=

30、9.765+4.8=14.565kN立桿穩定性：橫桿豎向步距按1.2m計算時，所以 N=14.565kNN= 55.281kN 合格強度驗算：藝 a=N/Aji =14.565 x 1000/489=29.79MPa c a=140MPa 合格(5) 地基承載力不需再進行驗算。5.2.4頂板(厚度25cm下內模支架計算底模板計算底模板采用厚度為1.5cm的膠合板，底模下7x 10cm方木間距為30cm,由前面計算 知模板滿足設計要求，不再檢算。橫向方木計算擱置于間距90cm的縱向方木上，橫向方木規格 7x 10cm，橫向方木按連續梁考慮。 荷載組合：q1= (1.2 x 26x 0.25 x

31、1.05 + 1.4 x( 2.5 + 2.0 + 2.0 )x 0.3 + 6x 0.07 x 0.10 = 5.23kN/m承載力計算：強度：跨中彎距：M/2=q.l 710=5.23 x 0.9 2/10=0.4236kN m應力計算：c max=Mnax /W=0.4236 X 1。6/11.7 X 104=3.64MPc c o=10.8MPa合格剛度：荷載:q=1.2 X (26 X 0.25 X 1.05) X 0.3+6 X 0.07 X 0.1=2.5kN/mF=0.677 X ql 4/(100EI)= 0.677 X 2.5 X 9004/(100 X 8.1 X 103

32、X 11.17 X 106)=0.122mm f o=900/400=2.25mm合格縱向方木計算縱橋向方木規格為10X 15cm，立桿縱向間距為120cm縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為120cm荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=5.23 X 0.9=4.7kN縱向方木自重：g=6X 0.1 X 0.15=0.09kN/m承載力計算：力學模式如下圖：強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R=(4.7 X 4+0.09 X 1.2)/2=9.45KN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN4.7kN最大跨中彎距 M max=9.45

33、X 0.6-0.09 X 0.62/2-4.7 X 0.45-4.7 X 0.15=2.83KN.m T max=Max /W=2.83 X 1。6/3.75 X 10=7.55MPa t o=10.8MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載:P=2.5 X 5+0.9 X 1.2=13.58kN/m34F=Pl /(48EI)+5ql/(384EI)=13.58 X 1000X 12003/(48 X 8.1 X 103x 2.81 X 107)+5 X 0.09 X 12007(384 X 8.1 X 103 x 2.81 x 107)=2.23mm f o=1200/400

34、 = 3mm 合格(4)支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力(以跨度1.2米計算)：P1=(26X 0.25 X 1.05+2.5+2.0+2.0) X 0.9 X 1.2 +0.09 X 1.2=14.50kN安全起見滿堂式碗扣支架按2米高計，其自重為：g=2X 0.3=0.6kN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=14.50+0.6=15.1kN立桿穩定性：橫桿豎向步距按1.2m#算時，立桿數豎向可承受的最大豎直荷載N=30 kN所以 N=15.1kNN=30kN 合格強度驗算：藝 a=N/A =15.1 x 1000/4

35、89=30.88MPa c a=205MPa 合格5.2.5箱梁翼緣板根部(厚度55cm)情況下支架檢算(1) 底模檢算底模采用S =15 mm勺竹膠板，直接擱置于間距L=30cm的7 x 10cm橫向方木上，按連 續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2 X (14.3+0.715)+1.4 x( 2.5+2.0+2.0 ) =27.12kN/m竹膠板(S =15 mm截面參數及材料力學性能指標：W=bh/6=1000 x 152/6=3.75 x 104mrm匸bh 3/12=1000 X 153/12=2.81 X 10臨竹膠板容許應力c =70MPa,E=6X

36、 103MPa承載力檢算：強度：Mnaql 710 = 27.12 X 0.3 X 0.3/10=0.244KN mc maFMax /W=0.244 X 1。6/3.75 X 104=6.51MPa c o=70 MPa 合格剛度:荷載:q=1.2 x (14.3+0.715)=18.018kN/mF=0.677ql 4/(100EI)= 0.677 x 18.018 x 3004/(100 x 6 x 103x 5.83 x 105)=0.28mm f =300/400=0.75mm合格(2) 橫向方木檢算橫向方木擱置于間距90cm的縱向方木上,橫向方木規格為70 mmx 100mm橫向方

37、木 亦按連續梁考慮。荷載組合：q1=1.2x (14.3+0.715)+1.4 x (2.5+2.0+2.0)x0.3+6X0.1 x0.15=8.23kN/m承載力計算：強度：2 2Mna=|1l /10=8.23 x 0.9 /10=0.67KN x mc maFMax /W=0.67 X 1。6/11.7 X 104=5.73MPa c 0 =10.8MPa 合格剛度：荷載：q=1.2 x (14.3+0.715) x 0.3= 5.41kN/mF=ql4/(150EI)=0.67 x 75.41 x 9004/(100 x 8.1 x 103 x 5.83 x 106)=0.51mm荷

38、載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底:P=8.23 x 0.9=7.407kN縱向方木自重：g= 6x 0.1 x 0.15 = 0.09 kN/m承載力計算：力學模式(如下圖)：PlPlPlP1g=(L 09 WWI1 11 】1 ；i*i1L r3030Ra10莊反力布載陌強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R = (5.41 X 3+0.09 X 0.9)/2=11.245KN2最大跨中彎距 M max= 11.245 X 0.45-0.09 X 0.45 /2-7.407 X 0.3 = 2.8KN.mT max= Mnax /W = 2.8 X 1。6/3.75 X

39、 1。= 7.47MPsK T o=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=5.41 X 4+0.09 X 0.9= 21.72kN/m34f = Pl /(48EI)+5ql/(384EI)=3374321.72 X 1000X 900 /(48 X 8.1 X 10 X 2.81 X 10)+5 X 0.09 X 900 /(384 X 8.1 X 10 X2.81 X 107) = 1.45mm f 0 = 900/400 = 2.5mm 合格(4) 支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力(

40、以跨度0.9米計算)：2P1= (14.3+0.715+2.5+2.0+2.0 )X 0.9 +0.09 X 0.9=17.51kN安全起見滿堂式碗扣支架按18米高計，其自重為：g=18X 0.3=5.4 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=17.51+5.4=22.91 kN立桿穩定性：橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數豎向可承受的最大豎直荷載 N=30 kN。所以 N=22.91kNN=30 kN 合格強度驗算：藝 a=N/A =22.91 X 1000/489=46.86MPa t a=205 MPa 合格(5) 地基承載力不需再進行驗算。5.2.6腹板外側模檢算側模采用S =15

41、mm的竹膠板,豎向內楞采用間距20cm的7X 10cm方木,橫向外楞采 用間距60cm的10X 15cm方木，橫向外楞通過頂托及 48、t=3.5mm斜撐鋼管與翼緣板 下方的立柱鋼管連接，斜撐鋼管間距橫距為 60cm,縱距為90cm混凝土側壓力：PM=0.22 丫 t o B 1 B 2v1/2式中：丫一混凝土的自重密度，取26KN/m；t。一新澆混凝土的初凝時間，可采用t= 200/(T+15 ) ,T為砼入模溫度C)，取10, 則 10=8;B 1 一外加劑影響修正系數,因摻緩凝劑取1.2 ;B 2砼坍落度影響修正系數，坍落度控制在11cm- 15cm取1.15 ;v混凝土澆筑速度(m/h

42、),取0.41/2 2Pm =0.22 X 26X 8.0 X 1.2 X 1.15 X 0.4 =39.94KN/m有效壓頭高度：h= Pm / 丫 =39.94/26=1.54振搗砼對側面模板的壓力：4.0kPa傾倒混凝土時沖擊產生的水平荷載按規范取2.0kPa水平荷載：q=1.2 X 39.94 X 1.54/2+1.4 X (2.5+4.0+2.0)=48.80kN/m此水平力較腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處模板和橫向方木布 置與橫梁處相同，則模板與橫向方木不需要另外進行檢算，只需要檢算縱向方木和斜撐 鋼管。縱向方木為10X 15cm,間距為0.6m，跨度為0.9m，橫

43、向方木傳來的集中荷載：F=48.80 X 0.2 X 0.6=5.86kN縱向方木自重：g= 6X 0.1 X 0.15 = 0.09 kN/m承載力計算：強度：按最大正應力布載模式計算：支座反力 R = (5.86 X 5+0.09 X 0.9)/2=14.69KN最大跨中彎距 Mkx= 14.69 X 0.45-0.09 X 0.45 2/2-5.86 X 0.2-5.86 X 0.4 = 3.08KN.m c max= Mnax /W = 3.08 X 10&/3.75 X 10= 8.24MPa c 0=10.8 MPa 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=4.43 X

44、 5+0.09 X 0.9=22.23kNF=Pl3/(48EI)+5ql 4/(384EI)=22.23 X 1000X 9003/(48 X 8.1 X 103x 2.81 X 107)+5 X0.09 x 9004/（384 x 8.1 x 103x 2.81 x 107）=1.48mm f 0 = 900/400 = 2.5mm 合格 縱向方木傳來集中荷載單根斜撐受力為N=48.80x 0.6 x 0.9=26.35kN,而扣件抗滑承載力為8.5KN ,因此斜撐鋼管至少與4根翼緣板下方立柱鋼管扣件聯接，聯接處立柱 鋼管的橫桿步距為60cm另外，為防止立柱鋼管（彎壓構件）失穩，在斜腹板外

45、側斜支 撐鋼管處加設通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的 水平荷載）并與立柱鋼管聯接以平衡兩側斜腹板外側斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證 支架水平方向穩定。5.2.7抗風荷載計算合肥地區基本風壓 3 0=0.3kN/m2,風壓高度系數 卩z=0.62，體型系數 卩s=0.80，密 目安全網抗風系數 0=0.8 （按建筑結構荷載規范取值）。求得風荷載標準值：3 k=0.7 x 0.62 x 0.8 x 0.3=0.101416kN/m2作用在立桿上的計算值:3 = y a b 0 3 k =1.4 x 1.2 x 0.8 x 0.10416=0.1400 kN/m 立桿

46、跨中彎矩：M=w cl q2/8=0.1400 x 1.2 78=0.0252 kN/m計算立桿的壓彎強度:c =N/ A+M/3=40x 103/ （0.807 x 489） +25.2 x 103/5080=106.3 MPa205 MPa合格說明支架抗風荷載安全，并且此支架系統剛度、強度及穩定性能夠達到設計要求， 滿足現場施工條件。為增加架體整體剛度，架體應嚴格按照方案要求設置縱、橫和水平向剪刀撐；同時在 端、中橫（隔）梁、基坑周邊等等部位立桿底座下應加墊槽鋼或方木，以增大承壓面積。第六章材料選用和質量要求6.1材料選型1、 本工程腳手架為連續箱梁承重用，采用碗扣支架，現澆梁外模和內模采

47、用1220 X 2440 X 15優質竹膠板。2、碗扣支架鋼管規格為 48X 3.5mm且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整， 禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。鋼管應涂刷防銹漆作防腐處理，并定期 復涂以保持其完好。3、扣件應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831的規定選用，且與鋼管管 徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測 單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管 腳手架扣件（GB15831的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。6.2技術要求1對承

48、臺和管線開挖范圍必須嚴格按規范標準分層進行換填和回填，同時加強地基的排水措施。2搭設支架前，必須在地面測設出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設計箱梁 中心線。按支架平面布置圖及梁底標高測設支架高度，搭設支架，采用測設四角點標高，拉線法調節支架頂托。3必須保證可調底座與地基的密貼，必要時可用砂漿坐底。安放可調底座時，調整 好可調底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。可調底座螺桿調節高度不得超過 25cm若在實際施工中調節高度必須超過 25cm時，采用方木進行調整。4檢查腳手架有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現象，無誤后可實施拼裝。5拼裝時，腳手架立桿必須保證垂直度。尤其重要的是必須在第一層所有立

49、桿和橫 桿均拼裝調整完成無誤后方可繼續向上拼裝。6拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調頂托，并依設計標高將各頂托頂面調至設計標 高位置，可調頂托螺桿調節高度不得超過 20cm必要時用方木進行調整。7滿堂支架搭設至橋墩時，采用鋼管與橋墩四周牢固環抱形式與支架相連接，以達 到滿堂支架與橋墩整體受力作用。8鋪設縱、橫向方木和竹膠板時要確保其連接牢固，另外將縱向方木和橫向方木接觸面刨平,保證其密貼。橫向方木頂面刨平，保證竹膠板與其密貼9支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標 高=設計梁底+支架的變位+ （土前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。底模標高和 線形調整結束，經監

50、理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標 高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。10為確保支架整體穩定，支架每隔四排設一道橫向剪刀撐，縱向在支架邊緣設置剪 刀撐，且在剪刀撐鋼管與立桿連接處用扣件連接緊固。11為了便于拆除橋臺與墩頂處的模板， 可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層 泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出 23mm在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔 除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。第七章安全技術措施7.1支架使用規定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；4）腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自重。5）腳手架使用中應定期檢查下列項目：a扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。7.2拆除規定1）拆除順序：護欄一腳手板一剪刀撐-橫桿一立桿；2）拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；3）拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業；4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除