1、塔吊基礎專項施工方案一、工程概況（1）工程名稱： （2）建設單位： （3）設計單位:（4）勘察單位： （5）監理單位：（6）施工單位：（7）本工程異形柱剪力墻結構，地下車庫為框架-剪力墻結構，規劃一期總用地面積150000，總建筑面積為444192.09，其中地下車庫284025會所18564，6-1#、6-2#、6-3#、6-5#、6-6#、6-7#、6-8、6-9樓18+1層 地下車庫一層二、選用塔吊概述根據工程的特性，選用三臺QTZ80型、兩臺QTZ40型自升式起重機為該工程的垂直運輸和水平運輸服務，計劃安裝高度為 80m、93m（從塔吊基礎頂面起算，屋頂到塔臂1015米）, QTZ80

2、型臂長57m；QTZ40型臂長47m，塔機均由金屬結構、工作機構、液壓頂升系統、電氣控制系統以及安全保護裝置等組成,塔吊具體安裝位置見總平面布置圖。1) 本機獨立高度為28m、40m，附著式起升高度達120m，第一道附墻件在5層附著，第二道附墻件在9層附著, 第三道附墻件在15層附著，第四道附墻件在19層附著，在三層的位置一道臨時扶墻；2) QTZ80型最大工作臂長達57m，最大起重量為6T額定起重力矩60Tm；QTZ40最大工作臂長達47m，最大起重量為4T額定起重力矩40Tm；3) 塔機均采用液壓頂升來實現增加或減少塔身標準節，使塔機能隨著建筑高度變化而升降；4)塔機設有起升高度限位器，小

3、車變幅限位器力矩。三、塔吊基礎形式及定位與布置方案根據地質報告該位置的土層及承載力，考慮到基坑的穩定擬采用四樁基礎加承臺的基礎形式，QTZ80型基礎為5m5m1.25m的整板基礎,配雙層雙向20200的鋼筋，QTZ40型基礎為4.6m4.6m1.2m的整板基礎, 配雙層雙向18200的鋼筋，基礎置于地下室底板下，踏身穿過地下室頂板（該位置留22002200的頂板待塔吊拆除后后澆）頂面。四、塔吊基礎承載力驗算QTZ80型塔吊四樁基礎計算書（一）、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QT80（ZJ5710）， 塔吊起升高度H=75. 00m，塔吊傾覆力矩M=600kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬

4、度B=2.5m， 基礎以上土的厚度D=3.200m，自重F1=577.4kN， 基礎承臺厚度Hc=1.250m，最大起重荷載F2=60kN， 基礎承臺寬度Bc=5.000m，鋼筋級別: I級鋼， 樁直徑或者方樁邊長=0.500m，樁間距a=3.5m， 承臺鋼筋間距S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=50mm， 空心樁的空心直徑:0.30m。 （二）、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=577.40kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=764.88kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4800.00=1120.

5、00kN。 （三）、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=764.88kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(255.005.001.25+205.005.003.20)=2857.50kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取1120.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.75m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(764

6、.88+2857.50)/4+1120.001.75/(4 1.752)=1065.60kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.50m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=351.22kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2351.220.50=351.22kN.m。(四)、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算

7、。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=351.22106/(1.0016.705000.001200.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.999； Asx =Asy =351.22106/(0.9991200.00300.00)=977.04mm2。(

8、五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1065.60kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1200mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=500

9、.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.42； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.001065.60=1.07106N0.17300.0050001200=1.68107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！(六)、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1

10、條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1065.60kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.26105mm2。則，1.001065595.00=1.07106N35.901.26105=4.51106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！(七)、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1065.60k

11、N；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: Qck相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內地基土極限阻力標準值，取qck= 90.000 kPa； Ac -承臺底地基土凈面積；取Ac=5.0005.000-40.126=24.497m2； n -樁數量；取n=4； c承臺底土阻力群樁效應系數；按下式取值： s, p, c分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p, c分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分

12、項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.126m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 2.00 38.20 542.00 粉土和砂土 2 5.00 28.20 790.00 粘性土 3 8.00 113.00 5624.00 粉土和砂土 由于樁的入土深度為10.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(2.0038.201.00+5.0028.20

13、1.00+3.00113.001.00)/1.65+1.195624.000.126/1.65+0.58(90.00024.497/4)/1.700=1.23103kNN=1065.595kN；上式計算的R的值大于最大壓力1065.60kN,所以滿足要求!QTZ40型塔吊四樁基礎計算書(一)、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ40， 塔吊起升高度H=75.000m，塔吊傾覆力矩M=400kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=1.45m， 基礎以上土的厚度D=3.200m，自重F1=445kN， 基礎承臺厚度Hc=1.200m，最大起重荷載F2=40kN， 基礎承臺寬度Bc=4.60m

14、，鋼筋級別:I級鋼， 樁直徑或者方樁邊長=0.500m，樁間距a=3.5m， 承臺鋼筋間距S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=50mm， 空心樁的空心直徑:0.30m。 (二)、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=445.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=40.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=582.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.4400.00=560.00kN。 (三)、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂

15、面的豎向力設計值，F=582.00kN； G樁基承臺的自重G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)=1.2(254.504.501.20+204.504.503.20)=2284.20kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取560.00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.75m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(582.00+2284.20)/4+560.001.75/(4 1.752)=796.55kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,M

16、y1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.02m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=225.50kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2225.501.02=462.28kN.m。(四)、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2

17、； ho承臺的計算高度Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=462.28106/(1.0016.704500.001150.002)=0.005； =1-(1-20.005)0.5=0.005； s =1-0.005/2=0.998； Asx =Asy =462.28106/(0.9981150.00300.00)=1343.06mm2。(五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=

18、796.55kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4500mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1150mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1025.00mm，當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍；在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.89； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/

19、(+1.5)，得=0.10； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00796.55=7.97105N0.10300.0045001150=8.71106N；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！(六)、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=796.55kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，f

20、c=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.26105mm2。則，1.00796550.00=7.97105N35.901.26105=4.51106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！(七)、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=796.55kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R單樁的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: Qck相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qc

21、k承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5m)內地基土極限阻力標準值，取qck= 90.000 kPa； Ac -承臺底地基土凈面積；取Ac=4.5004.500-40.126=19.747m2； n -樁數量；取n=4； c承臺底土阻力群樁效應系數；按下式取值： s, p, c分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，承臺底土阻力群樁效應系數； s,p, c分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.126m2； li第i層土層的厚度；各土層

22、厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 2.00 38.20 1542.00 粉土和砂土 2 5.00 28.20 790.00 粘性土 3 8.00 113.00 5624.00 粉土和砂土 由于樁的入土深度為10.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.57(2.0038.201.00+5.0028.201.00+3.00113.001.00)/1.65+1.175624.000.126/1.65+0.46(90.00019.747/4)/1.700=1.15103kNN=796.55kN；上式計算的R的

23、值大于最大壓力796.55kN,所以滿足要求!五、安裝前的準備工作1）根據現場布置情況，做好“三通一平”工作，保證道路進出暢通及吊車的作業位置順平，準備工具間一間，用于堆放塔吊零件及安裝人員工具，準備好輔助設備及技術資料。2）對妨礙起重機工作的障礙物、電纜線等需拆除，對安裝區的位置用預警戒線劃分，事先請吊裝有關人員確定，如道路及組件堆放場地等事宜，并進行專員監督管理。3）塔機基礎旁，設立配電箱一只，供塔吊用電并滿足其電容量。六、塔機沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔機沉降觀測應定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當塔機在獨立高度以內時應半月一次。 2、當塔機出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1

24、/1000時，應對塔機進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中，用高噸位的千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面、纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定。 七、塔機的操作維護1、 塔機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養和安全操作規程，無關人員未經許可不得攀登塔機。2、 塔機的正常工作氣溫為-20+40，風速低于13m/s。3、 塔機每次轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗，動載實驗。靜載實驗吊重為額定荷載的125%，動載實驗吊重為額定載荷的110%。4、 夜間工作時，除塔機本身自有的照明外，施工現場應有充足

25、的照明設備。5、 塔吊的操作必須落實三頂制度，司機的操作按機操作規程嚴塔格執行。處理電氣故障時，須有維修人員兩人以上。6、 司機應高度集中注意力，注意塔機周圍的建筑物。7、 塔機應當經常檢查、維護、保養，傳動部件應有足夠的潤滑油，對易損件應經常檢查、維修或更換，對連接螺栓，特別是經常振動的零件，應檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。8、 檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.51mm之間，摩擦面上不應有油污等污物。9、 鋼絲繩的維護和保養嚴格按GB5144-94規定執行，發現有超過有關規定，必須立即換新。10、塔機的各結構、焊縫及有關構件是否有損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫，如有問題應及時修復。11、各電器線