1、中共佛山市委黨校新址擴建項目教研樓工程 高支模施工方案目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、材料、構配件要求11、鋼管12、扣件2四、支頂的搭設方案2五、支頂的構造要求3（一）縱向水平桿構造要求3（二）橫向水平桿構造要求3（三）立桿構造要求4（四）剪刀撐構造要求4六、支頂的搭設與拆除5（一）施工前準備5（二）地基與基礎處理6（三）支頂搭設6（四）支頂拆除7七、安全保證措施7八、鋼管的檢查與驗收8（一）構配件檢查與驗收8九、梁木模板與支撐計算書10（一）、梁模板基本參數10（二）、梁模板荷載標準值計算10（三）、梁模板底模計算11（四）、梁模板底木方計算13（五）、梁模板側模計算13（六）、梁側

2、豎楞計算15十、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書16(一)、模板面板計算17(二)、梁底支撐木方的計算19(三)、托梁的計算20(四)、扣件抗滑移的計算22(五)、立桿的穩定性計算2223汕頭市潮陽建筑工程總公司一、編制依據1天然氣水合物綜合研究平臺工程施工圖紙；2建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范jgj128-2000；3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范jgj130-2001；4建筑施工手冊；5冷彎薄壁鋼結構技術規范gbj18-87；二、工程概況天然氣水合物綜合研究平臺工程，由中國科學院廣州能源研究所興建，廣東省建工設計院設計，廣東省城規建設監理有限公司監理，廣州市黃埔建筑工程總公司施工總承

3、包，本工程位于廣州天河五山能源路2號。本工程為廣州市能源所內的天然氣水合物綜合研究大樓，地上五層、地下一層，結構體系為鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積約2005.25平方米，建筑基底面積390.36平方米，建筑總高度21.8m，筑物0.00相對于城建絕對標高珠江系41.8米。本工程的高支模主要為首層，層高7m，最大跨度為7.2m，結構層采用主次梁布置主梁最大截面為300700，樓板厚為100mm，為確保施工質量及安全，特編制高支模施工方案。三、材料、構配件要求1、鋼管鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm，其材質應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（gb

4、/t13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（gb/t3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合gb700-79普通碳素結構鋼技術要求中的a3鋼的要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg。鋼管上嚴禁打孔（強制性條文）。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。新、舊鋼管尺寸、表面質量和外形應分別符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）中第8.1.1、8.1.2條的規定。2、扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、t型螺栓、螺母、墊圈等。扣件及其附件應符合gb978-67可鍛鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于kt33-8的可

5、鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合gb700-79中a3鋼的規定，螺紋應符合gb196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合gb95-76墊圈的規定?？奂c鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm。肢手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65nm時，不得發生破壞。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新舊扣件均應進行防繡處理。四、支頂的搭設方案樓面鋼管縱距、橫距均1.2m；上層木枋單條間距350mm，下層木枋單條通長設置，最大跨度1.2m。梁截面為300700mm的梁支撐立桿的縱距(跨度方向)

6、l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。上層枋單條間距350mm，中層枋采用單條設3排通長設置，下層枋采用雙鋼管。側楞木枋間距350mm，側楞腳部用木枋頂緊。為保證施工安全，防止施工過程的誤差造成安全事故，立桿的最大步距按1.70m進行安全復核，對架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的最大長度按500mm計算，縱向水平桿離地面0.20m，否則應采取可靠的加固措施。所有鋼管底部設1501505的底座，且梁底應通長鋪墊30050mm（寬厚）木板。五、支頂的構造要求（一）縱向水平桿構造要求1、考慮立桿垂直方向受力存在偏心距，在排架搭設過程中所用的水平鋼管應在立桿兩側交差布置，不應在立桿的同

7、一側布置。2、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜少于3跨；3、縱向水平桿接長宜采用扣件連接。對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內：不同步或不同跨兩個相鄰接頭水平方向錯開的距離不應少于500mm：各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。（二）橫向水平桿構造要求1、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（三）立桿構造要求1、每根立桿底部應設置底座或墊板。2、嚴格控制模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度小于或等于500mm。3、架體必須設置縱橫掃地桿?？v向掃地桿應采用直角

8、扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4、立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。5、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直度允許偏差為10mm，全高垂直度允許偏差為40mm。6、設在支架立桿根部的可調底座當其伸出長度超過500mm時，應采取

9、可靠措施固定。（四）剪刀撐構造要求1、滿堂紅模板支架四邊與中間每隔4排支架立桿應設置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。2、滿堂紅模板支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3、剪刀撐寬度不應少于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60之間。4、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應小于1m，應采用不少于各旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。5、剪刀撐斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的抻出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。六、支頂的搭設與拆除（一）施工前準備1、單位工程負責人應按施工組織設

10、計中有關腳手架的要求，以及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范jgj130-2001中有關構造要求、強制性條文，組織有關技術人員和質安人員對作業班組進行作業前技術、安全交底。2、應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范jgj130-2001中第8.8.18.1.5條的規定和本施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。3、經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4、應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。5、架子工必須具備國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證工經體檢合格，并通過現場

11、項目部的安全、技術交底后方可從事腳手架安裝、拆除作業。（二）地基與基礎處理 1、支頂的地基處理：支頂支撐于c30120厚結構樓面及c10100厚的墊層上，梁底部腳手底通長鋪設300（寬）50（厚）木墊板，樓面底部腳手架設1501505mm底座。（三）支頂搭設1、墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不少于50mm的木墊板，也可采用槽鋼。2、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。3、縱向、橫向掃地桿搭設應按立桿構造要求第3點執行。4、每搭完一步支頂后，應按規范表8.2.4的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。5、有變形的桿件和不合格的扣件不能使用。6、搭設工人必須佩掛安全帶。7、豎向剪刀撐、水

12、平剪刀應按剪刀撐構造要求執行，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。8、扣件規格必須與鋼管外徑48mm相同。9、螺栓擰緊力矩不應小于40nm，且不應大于65 nm。10、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐、等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。11、對接扣件開口應朝上或朝內。12、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應于100mm。13、架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、想互配合，拆除下來的村料不亂拋、亂扔。腳手架作業下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧

13、、嬉笑。（四）支頂拆除1、拆除模板支頂時，先將門式腳手架的可調頂托松下，然后撬動模板，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉桿、剪刀撐和門式腳手架。2、拆除前應全面檢查支頂的扣件連接、支承體系是否符合構造要求。3、拆除前必須經項目部負責人批準，并進行拆除安全技術交底后方可實施。4、拆除作業必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業；分段拆除高差不應大于2步。拆除時應對周邊進行危險圍圍蔽并設置警示標志，排專人負責看護。5、各構配件嚴禁拋擲至地面。七、安全保證措施1、支頂的所有部件要有出廠合格證，且質量符合設計要求。2、連接桿的間距符合腳手架的設計要求。3、搭設支頂須由以安全教育持崗位證的架子工承擔，凡

14、患有高血壓，心臟病都不得上腳手架操作。4、搭設支頂時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作、袖口、褲口要扎緊。5、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過支頂，非電工不準擅自拉接電線和電器裝置。6、嚴禁在支頂上堆放鋼管，木材及施工多余的物體等，以防止超載。7、模板搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須經過驗收（可分層、分段）合格后持牌使用，并有驗簽字手續；拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。8、施工班組應按專項方案施工不的擅自更改。9、檢查進場木工、架子工有無登高設特種作業上崗證。10、書面交底須履行簽字手續。11、落實到人，加強對鋼管、扣件的管理

15、、檢測、維修保養。八、鋼管的檢查與驗收（一）構配件檢查與驗收1、新鋼管的檢查應符合下列規定：1）應有產品合格證；有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（gb/t228）的有關規定，鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（gb/t13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（gb/t3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（gb/t700）中q235-a級鋼的規定。2）鋼管應采用483.5mm，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。4）鋼管外徑、壁厚、端面等偏差應分別符合下表

16、的規定。項 目允許偏差（）焊接鋼管外徑外徑48-0.5壁厚3.5-0.5鋼管兩端面切斜偏差1.70鋼管外表面銹蝕濃度0.50各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5立桿鋼管彎曲3ml4m124 m l6.5m20水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m305）鋼管必須涂有防銹漆。2.舊鋼管的檢查應符合下列規定:1）表面銹蝕濃度應符合上表的規定。銹蝕檢查應每年一次。2）鋼管彎曲變形應符合上表的規定。3.扣件的驗收應符合下列規定：1）新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（gb 15831）的規定抽樣檢測。2）舊扣件使用前應進行質量檢查

17、，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3）新舊扣件均應進行防銹處理。九、梁木模板與支撐計算書（一）、梁模板基本參數梁截面寬度 b=300mm，梁截面高度 h=700mm，梁模板使用的木方截面8080mm，梁模板截面側面木方距離350mm。梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 （二）、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kn/m2；鋼筋自重 = 1.500kn/m3；混凝土自重 = 24.000kn/m3；施工荷載標準值 = 2.500k

18、n/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1=28.800k

19、n/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=28.800kn/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 6.000kn/m2。（三）、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； i = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = m/w f其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kn/m)； q=1.2

20、0.340.30+24.000.300.70+1.500.300.70+1.42.500.30=7.60kn/m最大彎矩計算公式如下: m=-0.107.5980.3502=-0.093kn.m f=0.093106/16200.0=5.746n/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00n/mm2，滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.60.3507.598=1.596kn截面抗剪強度計算值 t=31596/(230018)=0.443n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2面板的抗

21、剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.340.30+24.000.300.70+1.500.300.70=5.457n/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6775.457350.04/(1006000.00145800.0)=0.634mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.634mm小于 v = 350/250，滿足要求!（四）、梁模板底木方計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含?。ㄎ澹?、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = m/w f其中 f 梁

22、側模板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(n/mm)；q=(1.228.80+1.46.00)0.70=30.072n/mm最大彎矩計算公式如下: m=-0.1030.0720.3502=-0.368kn.mf=0.368106/37800.0=9.746n/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00n/mm2，滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.60.35030.072=6.315kn截面抗剪強度計算值 t=36315/(2700

23、18)=0.752n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.800.70=20.16n/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67720.160350.04/(1006000.00340200.0)=1.003mm梁側模板的撓度計算值: v = 1.003mm小于 v = 350/250，滿足要求!（六）、梁側豎楞計算1.梁側豎楞抗彎強度計算計算公式: f = m/w f其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(n/mm2)； m 梁側豎楞的最大彎距(n.mm)； w 梁側豎楞的凈截面抵抗矩,w

24、 = 85.33cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 13n/mm2。 m = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的側壓力； q = (1.228.80+1.46.00)0.35=15.04kn/m l 計算跨度(梁板高度)，l = 700mm；經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值15.0360.7000.700/8/85333.336=10.792n/mm2；梁側豎楞的抗彎強度驗算 f，滿足要求!2.梁側豎楞撓度計算計算公式: v = 5ql4 / 384ei v = l/250其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 28.8000.350=10.080n/mm； l 計算跨度(

25、梁板高度),l = 700mm； e 梁側豎楞彈性模量,e = 9500n/mm2； i 梁側豎楞截面慣性矩,i = 341.33cm4；梁側豎楞的最大撓度計算值, v = 510.080700.04/(38495003413333.5)=0.972mm；梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 2.800mm；梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求!十、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為7.0米，基本尺寸為：梁截面 bd=300mm700

26、mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.70米，梁底增加3道承重立桿。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 f = 1.2025.0000.1000.6001.200=2.160kn。采用的鋼管類型為483.5。(一)、 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.0000.7001.200=21.000kn/m(2)模板的自

27、重線荷載(kn/m)： q2 = 0.5001.200(20.700+0.300)/0.300=3.400kn/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)：經計算得到，活荷載標準值 p1 = (1.000+2.000)0.3001.200=1.080kn均布荷載 q = 1.2021.000+1.203.400=29.280kn/m集中荷載 p = 1.41.080=1.512kn面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； i = 120.001.801.801.80

28、/12 = 58.32cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.647kn n2=7.002kn n3=1.647kn最大彎矩 m = 0.082kn.m最大變形 v = 0.0mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08210001000/64800=1.265n/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 t=32745.0/(21200.00018.000)=0.191n/mm2截面抗剪強度設計值 t=

29、1.40n/mm2抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.038mm面板的最大撓度小于150.0/250，滿足要求!(二)、 梁底支撐木方的計算1、梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 7.002/1.200=5.835kn/m最大彎矩 m = 0.1ql2=0.15.841.201.20=0.840kn.m最大剪力 q=0.61.2005.835=4.201kn最大支座力 n=1.11.2005.835=7.702kn木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩

30、w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.840106/85333.3=9.85n/mm2木方的抗彎計算強度小于11.0n/mm2，滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=34201/(28080)=0.985n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.20n/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6774.8621200.04/(1009000.003413333.5)=2