1、 何為超臨界壓力及超臨界參數何為超臨界壓力及超臨界參數 超臨界壓力與亞臨界壓力的水和蒸汽的特性比較超臨界壓力與亞臨界壓力的水和蒸汽的特性比較 超臨界機組的節能效果超臨界機組的節能效果 超臨界機組的減排效果超臨界機組的減排效果 水的臨界壓力：水的臨界壓力：P PLJ LJ=22.115MPa; =22.115MPa; 臨界壓力下的相變點溫度：臨界壓力下的相變點溫度：t=374.12t=374.12； 低于臨界壓力的蒸汽參數：稱為亞臨界或超高壓、高壓低于臨界壓力的蒸汽參數：稱為亞臨界或超高壓、高壓 及中壓；及中壓； 高于臨界壓力的蒸汽參數：稱為超臨界、超超臨界以及高于臨界壓力的蒸汽參數：稱為超臨界

2、、超超臨界以及 特超臨界；特超臨界； 低于臨界壓力的水加熱到飽和溫度后產生蒸發，形成汽、低于臨界壓力的水加熱到飽和溫度后產生蒸發，形成汽、 水混合物共存，然后變成干蒸汽和過熱蒸汽。水混合物共存，然后變成干蒸汽和過熱蒸汽。 達到臨界壓力及超過臨界壓力后，水加熱后達到相變溫達到臨界壓力及超過臨界壓力后，水加熱后達到相變溫 度時就立刻變成蒸汽，沒有汽、水共存現象。蒸汽被進度時就立刻變成蒸汽，沒有汽、水共存現象。蒸汽被進 一步加熱后變成過熱蒸汽。一步加熱后變成過熱蒸汽。 超臨界壓力下，過熱蒸汽的密度高，也就是說比容小，超臨界壓力下，過熱蒸汽的密度高，也就是說比容小， 因此，水冷壁和過熱器的管子可以采用

3、較小管徑，有利因此，水冷壁和過熱器的管子可以采用較小管徑，有利 于承受高的壓力。于承受高的壓力。 我國火力發電蒸汽參數及裝機容量的變化過程我國火力發電蒸汽參數及裝機容量的變化過程 蒸汽參數與發電煤耗比較蒸汽參數與發電煤耗比較 u與亞臨界機組相比，超臨界機組可節煤與亞臨界機組相比，超臨界機組可節煤5%5%，超超臨界機組可節煤，超超臨界機組可節煤 9%9%10%10%； u與亞臨界機組相比，超臨界機組可減少污染物排放量與亞臨界機組相比，超臨界機組可減少污染物排放量5%5%10%10%； u目前我國火力發電平均煤耗為目前我國火力發電平均煤耗為362g/kw.h362g/kw.h，比國外先進國家高，比

4、國外先進國家高 303040g/kw.h40g/kw.h，以我國火力發電量每年，以我國火力發電量每年3232億億kw.hkw.h計算，要比先進水計算，要比先進水 平多消耗掉平多消耗掉1120011200萬標準煤，約合萬標準煤，約合1450014500萬噸普通煙煤。以每噸煤價萬噸普通煙煤。以每噸煤價 500500元計算，每年浪費掉元計算，每年浪費掉725725億元。億元。 u國家已把節能減排工作作為重中之重的任務，因此，發展超臨界國家已把節能減排工作作為重中之重的任務，因此，發展超臨界 機組及關停中、小機組已成為當前的緊迫任務。機組及關停中、小機組已成為當前的緊迫任務。 u國家規劃到國家規劃到2

5、0102010年我國火力發電平均煤耗降至年我國火力發電平均煤耗降至355g/kw.h355g/kw.h以下，以下， 到到20202020年再降到年再降到325g/kw.h325g/kw.h以下，這是一個十分艱巨的任務，不大以下，這是一個十分艱巨的任務，不大 力發展超臨界機組和同時關停高耗、高排的落后機組，是根本達不力發展超臨界機組和同時關停高耗、高排的落后機組，是根本達不 到這個目標的。到這個目標的。 二氧化碳排放比較 美國超臨界技術的發展概況美國超臨界技術的發展概況 歐洲超臨界技術的發展及特點歐洲超臨界技術的發展及特點 前蘇聯（俄羅斯）超臨界技術的發展前蘇聯（俄羅斯）超臨界技術的發展 日本的

6、超臨界技術日本的超臨界技術 超臨界機組在中國的快速發展超臨界機組在中國的快速發展 上海鍋爐廠有限公司的上海鍋爐廠有限公司的600MW600MW、1000MW1000MW超臨界鍋爐超臨界鍋爐 u從從1957年美國第一臺年美國第一臺125MW超臨界機組投入運行后，在上世紀超臨界機組投入運行后，在上世紀 60年代、年代、70年代和年代和80年代是超臨界機組發展的全盛時期，以美、蘇、年代是超臨界機組發展的全盛時期，以美、蘇、 日、德為領軍國家。日、德為領軍國家。 u據不完全統計，截止據不完全統計，截止2000年為止，美國約有年為止，美國約有160臺超臨界機組，臺超臨界機組， 總容量約總容量約86000

7、MW；前蘇聯（俄羅斯）有；前蘇聯（俄羅斯）有232臺超臨界機組，占全臺超臨界機組，占全 國發電量的國發電量的40%；歐共體中以德國為主，還有意大利、丹麥等少數；歐共體中以德國為主，還有意大利、丹麥等少數 國家，目前歐洲約有臺超臨界機組，但英、法二國沒有超臨界國家，目前歐洲約有臺超臨界機組，但英、法二國沒有超臨界 機組在本國運行；日本是后起之秀，目前約有機組在本國運行；日本是后起之秀，目前約有100多臺超臨界機組多臺超臨界機組 在運行；韓國在在運行；韓國在90年代開始引進技術，目前約有年代開始引進技術，目前約有18臺臺500MW、 800MW超臨界機組。超臨界機組。 u我們中國我們中國1991年

8、第一臺年第一臺600MW超臨界機組從瑞士引進，以后從超臨界機組從瑞士引進，以后從 俄羅斯、德國、日本、美國等共引進約俄羅斯、德國、日本、美國等共引進約20臺超臨界機組。從臺超臨界機組。從2003年年 開始，國產引進型開始，國產引進型600MW1000MW機組陸續投入運行，至今投機組陸續投入運行，至今投 運國產引進型機組超過運國產引進型機組超過100臺，正在安裝和制造的約臺，正在安裝和制造的約150臺。其發展臺。其發展 速度在世界絕無僅有。速度在世界絕無僅有。 1.19571.1957年第一臺年第一臺125MW125MW超超臨界機組投運超超臨界機組投運P=31MPaP=31MPa， t=621/

9、566/566t=621/566/566。 2.19592.1959年第一臺年第一臺325MW325MW超超臨界機組投運超超臨界機組投運P=34.4MPaP=34.4MPa， t=650/566/566t=650/566/566。 3.3.因參數太高，發展太快，可靠性較差，后來只好降參數運行。因參數太高，發展太快，可靠性較差，后來只好降參數運行。 4.4.機組都為定壓運行。機組都為定壓運行。 5.5.到目前為止大約有到目前為止大約有160160臺超臨界機組，總容量為臺超臨界機組，總容量為90009000萬千瓦萬千瓦 左右。左右。 6.19646.1964年以后，機組參數大多降至年以后，機組參數

10、大多降至24.12MPa538/538,24.12MPa538/538,可靠可靠 性大為提高。性大為提高。 7.19807.1980年以后美國超臨界機組訂貨趨向零，而燃氣輪機發電則年以后美國超臨界機組訂貨趨向零，而燃氣輪機發電則 大量增加。大量增加。 8.8.目前美國又重視燃煤發電，超超臨界機組又將有發展，但汽目前美國又重視燃煤發電，超超臨界機組又將有發展，但汽 溫將提高到溫將提高到650650以上追求節能與環保以上追求節能與環保 2. 歐洲超臨界技術的發展及特點歐洲超臨界技術的發展及特點 1. 1. 德國于德國于19561956年第一臺年第一臺117MW117MW超臨界機組投運超臨界機組投運

11、P=29.3MPaP=29.3MPa， t=600t=600。（無再熱）。（無再熱） 2. 19722. 1972年，年，19791979年二臺年二臺430MW430MW超超臨界機組投運超超臨界機組投運 P=24.5MPaP=24.5MPa，t=535/535t=535/535。 3. 19833. 1983年德國有年德國有1616臺超臨界機組。臺超臨界機組。2020世紀世紀9090年代后，歐年代后，歐 洲超臨界機組有較快發展，目前西歐有總共洲超臨界機組有較快發展，目前西歐有總共6060多臺超多臺超 臨界機組，大部分在德國，意大利和丹麥等國。英、臨界機組，大部分在德國，意大利和丹麥等國。英、

12、法國內沒有超臨界機組。法國內沒有超臨界機組。 4. 4. 歐洲發展超臨界機組重視可靠性及環保，技術也比較歐洲發展超臨界機組重視可靠性及環保，技術也比較 先進。先進。 5. 5. 由于受油價及天然氣價格不斷上升的影響，歐洲又重由于受油價及天然氣價格不斷上升的影響，歐洲又重 新重視燃煤超臨界火電機組的發展新重視燃煤超臨界火電機組的發展 1. 1. 第一臺第一臺300MW300MW機組于機組于19631963年投運；第一臺年投運；第一臺500MW500MW機組機組 于于19681968年投運；年投運； 2. 2. 第一臺第一臺800MW800MW機組于機組于19691969年投運；第一臺年投運；第一

13、臺1200MW1200MW機組機組 于于19811981年投運。年投運。 3. 3. 前蘇聯規定前蘇聯規定300MW300MW以上機組必須采用超臨界機組，至以上機組必須采用超臨界機組，至 今在前蘇聯地區總共有今在前蘇聯地區總共有250250臺超臨界機組在運行，占臺超臨界機組在運行，占 發電總量的發電總量的40%40%左右。左右。 4. 4. 前蘇聯超臨界機組的參數定為前蘇聯超臨界機組的參數定為24MPa24MPa，545/565,545/565,目目 前正在研發前正在研發303032MPa32MPa。580580600/580600/580600600的的 超超臨界機組。超超臨界機組。 5.

14、5. 前蘇聯的超臨界機組效率不及西方國家的高，自控、前蘇聯的超臨界機組效率不及西方國家的高，自控、 水處理、輔機等技術也不高水處理、輔機等技術也不高 1. 1. 中國早在上世紀中國早在上世紀8080年代初就提出要發展超臨界機組，但由年代初就提出要發展超臨界機組，但由 于思想保守，資金有限等各種因素影響，沒有受到積極響于思想保守，資金有限等各種因素影響，沒有受到積極響 應。應。 2. 2. 從從19871987年開始，陸續引進一批超臨界機組，主要是從德國，年開始，陸續引進一批超臨界機組，主要是從德國， 瑞士和俄羅斯引進。至瑞士和俄羅斯引進。至20002000年，共引進年，共引進300MW300M

15、W至至900MW900MW機組機組 共約共約2020臺。臺。 3. 3. 從從20012001年開始，我國大力發展超臨界機組，年開始，我國大力發展超臨界機組，20032003年以后又年以后又 大力發展超超臨界機組。到目前為止，全國已訂貨大力發展超超臨界機組。到目前為止，全國已訂貨600MW600MW機機 組約組約250250臺，臺，1000MW1000MW超超臨界機組約超超臨界機組約130130臺。這種發展速度臺。這種發展速度 是世界發電史上前所未有的。是世界發電史上前所未有的。 4. 4. 我國的超臨界機組主要依靠技術引進，目前正在消化，吸我國的超臨界機組主要依靠技術引進，目前正在消化，吸

16、收之中。我國由于技術儲備不足，高級鋼材的治金技術不收之中。我國由于技術儲備不足，高級鋼材的治金技術不 高，所以走自主創新之路還很艱難。高，所以走自主創新之路還很艱難。 5. 5. 從從20032003年到目前，全國已投運國內生產的超臨界機組約年到目前，全國已投運國內生產的超臨界機組約100100 多臺，總體性能尚可，但可靠性尚有待考驗多臺，總體性能尚可，但可靠性尚有待考驗 。 1. 1. 日本超臨界技術先依靠全面引進，后進行消化，吸收及自日本超臨界技術先依靠全面引進，后進行消化，吸收及自 主創新。發展很快，是后起之秀。主創新。發展很快，是后起之秀。 2. 2. 日本自日本自19671967年引

17、進第一臺年引進第一臺600MW600MW超臨界機組，超臨界機組，19711971年自己年自己 仿制仿制500MW500MW機組，每機組，每3 34 4年提高一個等級。現在日本約有年提高一個等級。現在日本約有 120120多臺超臨界機組正在運行，最大為多臺超臨界機組正在運行，最大為1000MW1000MW機組。機組。 3. 3. 日本從日本從19671967年至年至19801980年間投運的約年間投運的約8080臺超臨界機組，都是臺超臨界機組，都是 定壓運行，參數為定壓運行，參數為25.4MPa25.4MPa，538/538,538/538,并且大多是燃油并且大多是燃油 或燃氣機組，所以技術上問

18、題比較少，可靠性比較高。或燃氣機組，所以技術上問題比較少，可靠性比較高。 4. 4. 從從19801980年開始，日本率先大力發展變壓運行燃煤超臨界機年開始，日本率先大力發展變壓運行燃煤超臨界機 組，主要是提高經濟性及運行靈活性。組，主要是提高經濟性及運行靈活性。 5. 5. 日本的治金業發達，所以有條件發展更高參數的超超臨界日本的治金業發達，所以有條件發展更高參數的超超臨界 機組，正在開發汽溫達機組，正在開發汽溫達611611650650的新一代超超臨界機的新一代超超臨界機 組。組。 1. 1. 上海鍋爐廠從上海鍋爐廠從20012001年開始引進阿爾斯通的技術，其中年開始引進阿爾斯通的技術，

19、其中 600MW600MW機組主要屬于原美國機組主要屬于原美國CECE和原瑞士和原瑞士SULZERSULZER公司的技公司的技 術，術，1000MW1000MW機組主要屬于原德國的機組主要屬于原德國的EVTEVT塔式爐技術。塔式爐技術。 2. 2. 上海鍋爐廠上海鍋爐廠600MW600MW超臨界機組已訂貨超臨界機組已訂貨7676臺，臺，600MW600MW超超超超 臨界機組已訂貨臨界機組已訂貨1616臺，臺，1000MW1000MW超超臨界機組已訂貨超超臨界機組已訂貨3636 臺（截止臺（截止20082008年年5 5月）。月）。 3. 3. 上海鍋爐廠超臨界機組參數：上海鍋爐廠超臨界機組參數

20、： 600MW600MW：1913t/h 25.4MPa 571/5691913t/h 25.4MPa 571/569； 660MW660MW：2102t/h 25.4MPa 571/5692102t/h 25.4MPa 571/569。 4. 660MW4. 660MW超超臨界機組參數：超超臨界機組參數：1991t/h 26.15MPa 1991t/h 26.15MPa 605/603605/603。 5. 1000MW5. 1000MW超超臨界機組參數：超超臨界機組參數：3030t/h 27.46MPa 3030t/h 27.46MPa 605/603605/603。 、超臨界鍋爐只能采用

21、直流鍋爐，不能采用汽包鍋爐。、超臨界鍋爐只能采用直流鍋爐，不能采用汽包鍋爐。 2 2、超臨界鍋爐水冷壁可采用螺旋管圈或垂直管圈等多種型式，而汽包鍋、超臨界鍋爐水冷壁可采用螺旋管圈或垂直管圈等多種型式，而汽包鍋 爐只能采用垂直管圈。爐只能采用垂直管圈。 3 3、超臨界鍋爐起動時需要利用啟動旁路系統，而汽包鍋爐不需要采用起、超臨界鍋爐起動時需要利用啟動旁路系統，而汽包鍋爐不需要采用起 動旁路系統。動旁路系統。 4 4、超臨界鍋爐的水冷壁及過熱器等受熱面可采用較小的管徑，有利于減、超臨界鍋爐的水冷壁及過熱器等受熱面可采用較小的管徑，有利于減 輕重量。輕重量。 5 5、超臨界鍋爐由于汽壓、汽溫都比較高

22、，因此受熱面的材料等級比亞臨、超臨界鍋爐由于汽壓、汽溫都比較高，因此受熱面的材料等級比亞臨 界鍋爐高。界鍋爐高。 6 6、超臨界鍋爐沒有排污系統，因此給水品質要求更高。、超臨界鍋爐沒有排污系統，因此給水品質要求更高。 7 7、超臨界鍋爐對自動控制的要求更高。、超臨界鍋爐對自動控制的要求更高。 8 8、超臨界鍋爐的起動過程不同于亞臨界汽包爐。、超臨界鍋爐的起動過程不同于亞臨界汽包爐。 9 9、超臨界鍋爐容易產生高溫蒸汽對管內壁的氧化腐蝕。、超臨界鍋爐容易產生高溫蒸汽對管內壁的氧化腐蝕。 1010、超臨界鍋爐的一次蒸汽系統阻力降比汽包爐大，增加了給水泵的功、超臨界鍋爐的一次蒸汽系統阻力降比汽包爐大

23、，增加了給水泵的功 率和廠用電。率和廠用電。 u當水的壓力超過臨界壓力當水的壓力超過臨界壓力22.115MPa22.115MPa以后，由于水和水蒸汽不能以后，由于水和水蒸汽不能 存在兩相共存，在水冷壁中不可能有汽水混合物存在，因此也就不存在兩相共存，在水冷壁中不可能有汽水混合物存在，因此也就不 可能采用汽包鍋爐，而只能采用直流鍋爐。但是，超臨界鍋爐在起可能采用汽包鍋爐，而只能采用直流鍋爐。但是，超臨界鍋爐在起 動過程中，水冷壁在亞臨界壓力以下運行，也存在汽水溫合物共存動過程中，水冷壁在亞臨界壓力以下運行，也存在汽水溫合物共存 現象，這時，為了分離汽水混合物，需要采用起動分離器將蒸汽和現象，這時

24、，為了分離汽水混合物，需要采用起動分離器將蒸汽和 水分離。因此，超臨界鍋爐雖然沒有汽包，但還需要分離器。圖水分離。因此，超臨界鍋爐雖然沒有汽包，但還需要分離器。圖1 1、 圖圖2 2、圖、圖3 3分別表示自然循環、控制循環、直流鍋爐三種不同的水循分別表示自然循環、控制循環、直流鍋爐三種不同的水循 環方式。從圖中可以看出，自然循環和控制循環需要汽包進行汽水環方式。從圖中可以看出，自然循環和控制循環需要汽包進行汽水 分離，而直流鍋爐需要分離器進行汽水分離。汽包的直徑比較大，分離，而直流鍋爐需要分離器進行汽水分離。汽包的直徑比較大， 壁厚比較厚，而汽水分離器的直徑比較小，壁厚也比較簿，我廠生壁厚比較

25、厚，而汽水分離器的直徑比較小，壁厚也比較簿，我廠生 產的產的660MW660MW超臨界鍋爐分離器直徑超臨界鍋爐分離器直徑813(813(外徑），壁厚外徑），壁厚9090，材質為，材質為 SA335 P91SA335 P91。汽包是臥式布置，而起動分離器是立式布置的，放在。汽包是臥式布置，而起動分離器是立式布置的，放在 鍋爐的前墻上部。鍋爐的前墻上部。 u600MW600MW超臨界機組起動分離器外形圖（鎮江電廠、太倉電廠等）。超臨界機組起動分離器外形圖（鎮江電廠、太倉電廠等）。 超臨界鍋爐水冷壁的型式，不像汽包爐那樣只局限于超臨界鍋爐水冷壁的型式，不像汽包爐那樣只局限于 采用垂直管圈，可以采用螺

26、旋管圈、垂直管圈以及水平采用垂直管圈，可以采用螺旋管圈、垂直管圈以及水平 上升管圈和垂直多次上升管圈等多種型式。現代超臨界上升管圈和垂直多次上升管圈等多種型式。現代超臨界 鍋爐由于采用變壓運行方式，因此只能采用螺旋管圈和鍋爐由于采用變壓運行方式，因此只能采用螺旋管圈和 一次垂直上升二種管圈型式。一次垂直上升二種管圈型式。 螺旋管圈型水冷壁過去采用的方式有以上四種，但螺旋管圈型水冷壁過去采用的方式有以上四種，但 現在主要采用第現在主要采用第i i種和第種和第iiiiii種，第種，第i i種在我國被廣泛種在我國被廣泛 采用，而第采用，而第iiiiii種只有在結渣性特強的燃煤鍋爐上才種只有在結渣性特

27、強的燃煤鍋爐上才 采用。采用。 我國三大鍋爐廠大多采用螺旋管圈，但其中又分二我國三大鍋爐廠大多采用螺旋管圈，但其中又分二 類：第一類是采用光管螺旋管圈，如我廠和哈鍋廠，類：第一類是采用光管螺旋管圈，如我廠和哈鍋廠， 第二類是采用內螺紋管螺旋管圈，如東鍋廠。前者第二類是采用內螺紋管螺旋管圈，如東鍋廠。前者 采用光管成本較低，但需要比較高的流速，因此汽采用光管成本較低，但需要比較高的流速，因此汽 水阻力降大；后者采用內螺紋管，設計流速較低，水阻力降大；后者采用內螺紋管，設計流速較低， 汽水阻力降較小。汽水阻力降較小。 垂直管圈型式的水冷壁，類似于我廠過去生產垂直管圈型式的水冷壁，類似于我廠過去生產

28、 的的300MW UP300MW UP型直流鍋爐，采用細管徑管子，一次型直流鍋爐，采用細管徑管子，一次 性垂直上升，但在折焰角下方標高處，也有一次性垂直上升，但在折焰角下方標高處，也有一次 混合，通過混合聯箱后再次上升。超臨界或超超混合，通過混合聯箱后再次上升。超臨界或超超 臨界鍋爐垂直管圈的管子管徑采用臨界鍋爐垂直管圈的管子管徑采用28.628.65.85.8， 材料為材料為SA-213T12SA-213T12或或15CrMoG15CrMoG。由哈爾濱鍋爐廠生。由哈爾濱鍋爐廠生 產的產的1000MW1000MW超臨界鍋爐采用垂直管圈，從日本三超臨界鍋爐采用垂直管圈，從日本三 菱公司引進技術。

29、目前上鍋和東鍋還沒有生產過菱公司引進技術。目前上鍋和東鍋還沒有生產過 垂直管圈的超臨界鍋爐。垂直管圈的超臨界鍋爐。 1 1、結構簡單，便于制造和安裝；、結構簡單，便于制造和安裝； 2 2、水冷壁支吊和熱膨脹比較簡單，不需要拉力板等特、水冷壁支吊和熱膨脹比較簡單，不需要拉力板等特 殊設計；殊設計； 3 3、汽水阻力降比較小，比螺旋管圈少、汽水阻力降比較小，比螺旋管圈少1/31/3； 4 4、對結渣性強的煤，不容易結渣和掛渣。、對結渣性強的煤，不容易結渣和掛渣。 1 1、對爐膛燃燒及結渣等因素的產生熱力偏差比較敏感，、對爐膛燃燒及結渣等因素的產生熱力偏差比較敏感， 運行中容易產生較大溫度偏差，影響

30、安全可靠性。運行中容易產生較大溫度偏差，影響安全可靠性。 2 2、對水冷壁需要加裝節流圈，運行初期及大修之后都、對水冷壁需要加裝節流圈，運行初期及大修之后都 要進行水動力調整試驗，增加了運行復雜性。要進行水動力調整試驗，增加了運行復雜性。 簡單疏水擴容器的啟動系統簡單疏水擴容器的啟動系統 表表1 1列出亞臨界列出亞臨界600MW600MW與超臨界與超臨界600MW600MW，超超臨界，超超臨界660MW660MW及及 1000MW1000MW機組各受熱面用材的比較。從表中可以看出超臨界機組各受熱面用材的比較。從表中可以看出超臨界 鍋爐水冷壁及高溫部位的過熱器管徑比較小，但材質好，鍋爐水冷壁及高

31、溫部位的過熱器管徑比較小，但材質好， 需大量使用需大量使用S304HS304H，TP347HTGTP347HTG及及HR3CHR3C等優質不銹管，并且等優質不銹管，并且 有些還需要在管內噴鋼丸冷作處理。有些還需要在管內噴鋼丸冷作處理。 600 MW 亞臨界與超臨界鍋爐給水標準比較亞臨界與超臨界鍋爐給水標準比較 。 ： l負荷變化負荷變化鍋爐給水量變化燃料量變化風量鍋爐給水量變化燃料量變化風量 變化；變化； l鍋爐給水鍋爐給水控制汽包水位；控制汽包水位； l鍋爐燃料鍋爐燃料控制汽包和過熱蒸汽壓力；控制汽包和過熱蒸汽壓力； l鍋爐減溫水鍋爐減溫水控制蒸汽溫度。控制蒸汽溫度。 ： l汽機負荷變化汽機

32、負荷變化鍋爐給水量變化燃料量變化風鍋爐給水量變化燃料量變化風 量變化；量變化； l鍋爐給水鍋爐給水控制蒸汽壓力和鍋爐出力；控制蒸汽壓力和鍋爐出力； l鍋爐給水鍋爐給水/ /燃料比例燃料比例控制鍋爐水冷壁出口（稱為中控制鍋爐水冷壁出口（稱為中 間點）溫度；間點）溫度； l鍋爐噴水量中間點溫度控制鍋爐噴水量中間點溫度控制控制出口汽溫。控制出口汽溫。 由于超臨界鍋爐是直流鍋爐，所以在啟動階段要通由于超臨界鍋爐是直流鍋爐，所以在啟動階段要通 過啟動旁路系統預先打水循環，循環流量約占鍋爐過啟動旁路系統預先打水循環，循環流量約占鍋爐 BMCRBMCR負荷的負荷的30%30%左右。只有在確立了循環流量后，鍋

33、左右。只有在確立了循環流量后，鍋 爐才能點火啟動。在啟動過程中，循環流量始終保持爐才能點火啟動。在啟動過程中，循環流量始終保持 在在30%30%左右不變，而點火后燃料量不斷增加左右不變，而點火后燃料量不斷增加, ,水冷壁中水冷壁中 開始產生汽水混合物，通過啟動分離器進行汽水分離。開始產生汽水混合物，通過啟動分離器進行汽水分離。 啟動分離器保持水位，蒸汽通向過熱器，水返回給水啟動分離器保持水位，蒸汽通向過熱器，水返回給水 系統，隨著燃料量增加，系統，隨著燃料量增加，30%30%的啟動流量中蒸汽量不的啟動流量中蒸汽量不 斷增加，直至完全變成蒸汽為止，這樣，啟動過程就斷增加，直至完全變成蒸汽為止，這

34、樣，啟動過程就 算結束，分離器中沒有了水位，變為算結束，分離器中沒有了水位，變為“干態干態”運行，運行， 分離器排水系統閥門全部關閥，實現了完全直流鍋爐分離器排水系統閥門全部關閥，實現了完全直流鍋爐 的運行，進行升負荷。的運行，進行升負荷。 汽包鍋爐不需要啟動系統，汽包本身就是一只汽水分汽包鍋爐不需要啟動系統，汽包本身就是一只汽水分 離器。但在汽包鍋爐的汽包中，從啟動一直到滿負荷運離器。但在汽包鍋爐的汽包中，從啟動一直到滿負荷運 行，始終存在水位，并進行汽水分離。行，始終存在水位，并進行汽水分離。 汽包爐的啟動過程比較簡單方便，但啟動速度要比直流汽包爐的啟動過程比較簡單方便，但啟動速度要比直流

35、 鍋爐慢一些，主要是因為汽包直徑大，壁厚，所以為了鍋爐慢一些，主要是因為汽包直徑大，壁厚，所以為了 減小啟動過程中汽包內、外壁的溫差以及汽包上、下部減小啟動過程中汽包內、外壁的溫差以及汽包上、下部 位的壁溫差，要以較慢的速度啟動和升溫、升壓。汽包位的壁溫差，要以較慢的速度啟動和升溫、升壓。汽包 內、外壁溫差要低于內、外壁溫差要低于50506060C,C,否則汽包的熱應力太大，否則汽包的熱應力太大， 會減少汽包使用壽命。會減少汽包使用壽命。 通常，汽包爐從冷態點火至滿負荷要通常，汽包爐從冷態點火至滿負荷要7 7 8 8小時，而直小時，而直 流爐為流爐為6 6小時左右即可。小時左右即可。 1. 1

36、. 鍋爐的啟動系統鍋爐的啟動系統 現代鍋爐的啟動系統都現代鍋爐的啟動系統都 采用內置式啟動系統。內置采用內置式啟動系統。內置 式啟動又分為大氣式，擴容式啟動又分為大氣式，擴容 式，疏水熱交換式和采用再式，疏水熱交換式和采用再 循環泵等四種系統（見圖）。循環泵等四種系統（見圖）。 我國目前采用的啟動系統絕我國目前采用的啟動系統絕 大多數是簡單疏水擴容器啟大多數是簡單疏水擴容器啟 動系統和帶循環泵的啟動系動系統和帶循環泵的啟動系 統（見圖）統（見圖） 。 簡單疏水擴容器系統的主要部件及作用簡單疏水擴容器系統的主要部件及作用 簡單疏水擴容器的啟動系統（圖）簡單疏水擴容器的啟動系統（圖） HWL -

37、2 V A L V E 到集水箱 分離器 到大氣 NWL V A L V E 除氧器 HWL - 1 V A L V E 大氣式擴容器 帶循環泵的啟動系統帶循環泵的啟動系統( (串聯串聯) ) 2.2.鍋爐啟動分離器布置位置及其結構。鍋爐啟動分離器布置位置及其結構。 啟動分離器的結構特點（見圖）啟動分離器的結構特點（見圖） 分離器結構簡圖分離器結構簡圖 3. 鍋爐啟動過程中分離器水位控制鍋爐啟動過程中分離器水位控制 （1 1）鍋爐點火后，當水冷壁產生汽水混合物后，瞬間會產生汽水膨脹）鍋爐點火后，當水冷壁產生汽水混合物后，瞬間會產生汽水膨脹 現象，進入分離器的水量由原先的現象，進入分離器的水量由

38、原先的30%30%瞬間上漲至瞬間上漲至50%50%60%60%，分，分 離器水位產生劇烈波動。該過程大約在鍋爐點火后離器水位產生劇烈波動。該過程大約在鍋爐點火后30304040分鐘左分鐘左 右產生（根據啟動方式的不同而不同），持續時間約右產生（根據啟動方式的不同而不同），持續時間約5 58 8分鐘。分鐘。 （2 2）渡過膨脹過程之后，分離器的水位控制比較容易，可投入自動，）渡過膨脹過程之后，分離器的水位控制比較容易，可投入自動， 用用HWLHWL閥和閥和NWLNWL閥進行調控，水質合格后，盡量關小閥進行調控，水質合格后，盡量關小HWLHWL閥，用閥，用NWLNWL 閥進行工質和熱量的回收。閥進

39、行工質和熱量的回收。 （3 3）隨著燃料的投入，以及鍋爐壓力的上升，進入分離器的蒸汽產量）隨著燃料的投入，以及鍋爐壓力的上升，進入分離器的蒸汽產量 不斷增加，疏水量不斷減少，水位控制更加平穩。當分離器入口不斷增加，疏水量不斷減少，水位控制更加平穩。當分離器入口 工質全部變成飽和蒸汽以及微過熱蒸汽之后，分離器水位自動消工質全部變成飽和蒸汽以及微過熱蒸汽之后，分離器水位自動消 失，失，HWLHWL閥及閥及NWLNWL閥全部關閉，分離器由濕式運行轉為干式運行，閥全部關閉，分離器由濕式運行轉為干式運行， 啟動過程結束，鍋爐隨之加燃料，加給水，增負荷，汽溫汽壓按啟動過程結束，鍋爐隨之加燃料，加給水，增負

40、荷，汽溫汽壓按 預定曲線滑參數上升。預定曲線滑參數上升。 4. 超臨界鍋爐啟動與汽包鍋爐啟動的主要區別超臨界鍋爐啟動與汽包鍋爐啟動的主要區別 （1 1）超臨界鍋爐是直流鍋爐，為保證啟動過程中水冷壁的足夠安全必）超臨界鍋爐是直流鍋爐，為保證啟動過程中水冷壁的足夠安全必 須在點火之前確立須在點火之前確立30%30%的啟動循環流量，約的啟動循環流量，約574t/h574t/h。 （2 2）鍋爐點火后燃料投入量比汽包鍋爐略大，升溫升壓速度比汽包爐）鍋爐點火后燃料投入量比汽包鍋爐略大，升溫升壓速度比汽包爐 快，因為沒有受厚壁汽包內外壁溫及上下壁溫差的限制。但考慮快，因為沒有受厚壁汽包內外壁溫及上下壁溫差

41、的限制。但考慮 到水冷壁熱膨脹的均勻性，以及啟動分離器的內外壁溫差不超限到水冷壁熱膨脹的均勻性，以及啟動分離器的內外壁溫差不超限 等因素，起動速度也應按規定進行。等因素，起動速度也應按規定進行。 （3 3）在啟動過程中，給水品質應當嚴格保證，在點火之前先進行）在啟動過程中，給水品質應當嚴格保證，在點火之前先進行30%30% 給水量的循環清洗，使給水含鐵量達到規程要求。給水量的循環清洗，使給水含鐵量達到規程要求。 （4 4）在啟動過程中，檢測螺旋水冷壁出口介質溫度的上升速度以及其）在啟動過程中，檢測螺旋水冷壁出口介質溫度的上升速度以及其 溫差值，發現有異常應進行分析及時消除隱患。溫差值，發現有異

42、常應進行分析及時消除隱患。 （5 5）嚴格控制分離器水位，防止爐水沖入過熱器系統。）嚴格控制分離器水位，防止爐水沖入過熱器系統。 5.5.冷態啟動過程（見圖）冷態啟動過程（見圖） 溫度溫度 冷態啟動曲線 冷態啟動注意事項：冷態啟動注意事項： （1 1）鍋爐上水溫度應達到）鍋爐上水溫度應達到120120左右，鍋爐給水與鍋爐水冷壁溫度差控制在左右，鍋爐給水與鍋爐水冷壁溫度差控制在 110110左右。左右。 （2 2）必須建立）必須建立30%30%給水流量（給水流量（574t/h574t/h）以后才允許點火。）以后才允許點火。 （3 3）利用）利用HWLHWL閥控制分離器水位閥控制分離器水位6.26

43、.27.2m7.2m左右。左右。 （4 4）當分離器疏水含鐵量）當分離器疏水含鐵量500PPb500PPb時可進行工質回收，當分離器出口含鐵時可進行工質回收，當分離器出口含鐵 量量100PPb100PPb時才允許點火。時才允許點火。 （5 5）在汽機同步或過熱蒸汽流量達到）在汽機同步或過熱蒸汽流量達到10%10%以前，控制燃燒率不可上升太快，以前，控制燃燒率不可上升太快， 爐膛出口煙溫探針顯示溫度應不大于爐膛出口煙溫探針顯示溫度應不大于538538，保護過熱器和再熱器。，保護過熱器和再熱器。 （6 6）控制燃燒和給水量，當汽機負荷，當鍋爐負荷至）控制燃燒和給水量，當汽機負荷，當鍋爐負荷至35%

44、BMCR35%BMCR時，分離器運時，分離器運 行方式從濕態正式轉入干態運行，行方式從濕態正式轉入干態運行，HWLHWL，NWLNWL閥前的隔離閥自動關閉。閥前的隔離閥自動關閉。 （7 7）當鍋爐負荷達到）當鍋爐負荷達到30%BMCR30%BMCR之前，給水品質必須達到正常運行標準，水處之前，給水品質必須達到正常運行標準，水處 理過程允許由理過程允許由AVTAVT切換至切換至CWTCWT。 （8 8）鍋爐負荷在）鍋爐負荷在35%35%以下時，負荷增加率以以下時，負荷增加率以3MW/min3MW/min進行，在進行，在35%-100%35%-100%范圍范圍 可按可按6MW/min6MW/min

45、速度升負荷。速度升負荷。 冷態啟動、疏水量和焓值溫態啟動、疏水量和焓值 過熱度 分離器入口焓 選大器 汽溫 過熱器 蒸發器 水位 燃料量 給水流量 汽溫設定值 給水量 回水量 蒸汽量 自動切換 給水流量 最小給水流量 2 1 過熱器 分離器入口焓 6. 6. 熱態啟動過程（見圖）熱態啟動過程（見圖） （1 1） 停機在停機在1010小時內或蒸汽壓力大于小時內或蒸汽壓力大于8.4MPa8.4MPa再啟動，再啟動， 可可 稱為熱態啟動。稱為熱態啟動。 （2 2） 熱態啟動過程與冷態啟動基本相同，只是鍋爐點火熱態啟動過程與冷態啟動基本相同，只是鍋爐點火 至汽機沖轉的過程由至汽機沖轉的過程由24024

46、0分鐘縮短至分鐘縮短至180180分鐘。整個機分鐘。整個機 組啟動全過程所需時間由組啟動全過程所需時間由481481分鐘縮短至分鐘縮短至120120分鐘分鐘。 啟動曲線 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 流量 % 熱態啟動（110小時） 最小給水流量最小給水流量 Minimum feedwater flow 過熱器出口壓力過熱器出口壓力 SH outlet pressure 主蒸汽流量主蒸汽流量 Main steam flow 過熱器出口溫度過熱器出口溫度 SH outlet temp. 所有的流量按均BMCR(1913t/h)的百分比表示 沖沖

47、 轉轉 并并 網網 60分鐘10分鐘50分鐘 5%負荷負荷 再熱器出口溫度再熱器出口溫度 RH outlet temp. 再熱蒸汽流量再熱蒸汽流量 RH steam flow 負荷負荷 Load 600/30 500/25 400/20 300/15 200/10 100/5 0 溫度/壓力MPa 點點 火火 轉速轉速 Rotate speed 中壓缸進汽壓力中壓缸進汽壓力 IP inlet pressure 0 20 40 60 80 100 負荷% 轉速r/min 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 30%旁路切掉 30%Load bypass off 高壓缸流量

48、高壓缸流量 HP flow 中壓缸流量中壓缸流量 IP flow 熱態啟動、疏水量和焓值熱態啟動、疏水量和焓值 7. 7. 鍋爐正常運行時蒸汽參數的控制鍋爐正常運行時蒸汽參數的控制 （1 1）鍋爐主蒸汽溫度的控制。）鍋爐主蒸汽溫度的控制。 鍋爐正常運行時，主蒸汽溫度應控制在鍋爐正常運行時，主蒸汽溫度應控制在57157155。 主蒸汽溫度的控制，首先是通過調節燃料與給水的比例（煤主蒸汽溫度的控制，首先是通過調節燃料與給水的比例（煤/ /水比）來水比）來 控制分離器出口（或入口）的蒸汽溫度（稱為中間點溫度）。該點溫控制分離器出口（或入口）的蒸汽溫度（稱為中間點溫度）。該點溫 度的變化速度超前于過熱

49、器出口溫度，可較早發現煤水比例是否合適，度的變化速度超前于過熱器出口溫度，可較早發現煤水比例是否合適， 也可檢驗爐膛設計吸熱量是否正確。另外，也可發現爐膛是否有異常，也可檢驗爐膛設計吸熱量是否正確。另外，也可發現爐膛是否有異常， 例如受熱面嚴重結渣，或爐膛水冷壁發生爆管。例如受熱面嚴重結渣，或爐膛水冷壁發生爆管。 中間點溫度隨鍋爐負荷及滑參數運行而有所變化，應根據性能計算書中間點溫度隨鍋爐負荷及滑參數運行而有所變化，應根據性能計算書 提供的資料進行參照，必要時可根據實際運行情況作適合修正，但必提供的資料進行參照，必要時可根據實際運行情況作適合修正，但必 須保持微過熱須保持微過熱3030以上，中

50、間點溫度太高也不利于水冷壁的運行安全。以上，中間點溫度太高也不利于水冷壁的運行安全。 在中間點溫度控制良好的狀態下，合理試用第一級或第二級噴水減溫在中間點溫度控制良好的狀態下，合理試用第一級或第二級噴水減溫 器進行調節，第二級減溫水作細調出口汽溫之用，但不宜噴水過多，器進行調節，第二級減溫水作細調出口汽溫之用，但不宜噴水過多， 以免流經屏式過熱器的蒸汽量減少。正常運行工況，噴水總量應在以免流經屏式過熱器的蒸汽量減少。正常運行工況，噴水總量應在 3%3%4%4%左右。左右。 在大幅度負荷波動及切投磨煤機時，應密切監視汽溫變化，及時作出在大幅度負荷波動及切投磨煤機時，應密切監視汽溫變化，及時作出

51、超前調節，防止出口汽溫劇變。超前調節，防止出口汽溫劇變。 建議裝設高溫部件出口汽溫（或壁溫）在線監視系統，為運行提供參建議裝設高溫部件出口汽溫（或壁溫）在線監視系統，為運行提供參 數，并及時找出異常的汽溫偏差情況，消除隱患。數，并及時找出異常的汽溫偏差情況，消除隱患。 （2 2）鍋爐再熱汽溫度的控制）鍋爐再熱汽溫度的控制 鍋爐正常運行時，再熱蒸汽溫度應保持在鍋爐正常運行時，再熱蒸汽溫度應保持在56956955。 再熱蒸汽溫度調節有擺動燃燒器及噴水減溫二種手段。再熱蒸汽溫度調節有擺動燃燒器及噴水減溫二種手段。 擺動燃燒器作為粗調，減溫水作為細調。擺動燃燒器作為粗調，減溫水作為細調。 改變爐膛出口

52、過程空氣系數（或氧量計的氧量值），改變爐膛出口過程空氣系數（或氧量計的氧量值）， 也可協調再熱蒸汽溫度。也可協調再熱蒸汽溫度。 建議在再熱器高溫部件出口裝設在線汽溫（或壁溫）建議在再熱器高溫部件出口裝設在線汽溫（或壁溫） 監視系統，為運行提供參數，及時找出異常偏差情況，監視系統，為運行提供參數，及時找出異常偏差情況， 消除隱患。消除隱患。 8. 8. 鍋爐停爐與保養鍋爐停爐與保養 （1 1）鍋爐正常停爐）鍋爐正常停爐 本機組減負荷速率一般以本機組減負荷速率一般以5MW/min-6 MW/min5MW/min-6 MW/min為宜。為宜。 當減至當減至210MW210MW時，保持二臺磨煤機運行，

53、并投運電動給水泵運行。時，保持二臺磨煤機運行，并投運電動給水泵運行。 開啟分離器出口三個調節閥的隔離閥，準備啟用開啟分離器出口三個調節閥的隔離閥，準備啟用HWLHWL閥及閥及NWLNWL閥。閥。 調整鍋爐煤調整鍋爐煤- -水比例，使分離器入口氣溫逐漸降低。水比例，使分離器入口氣溫逐漸降低。 隨著燃料量的進一步降低，分離器重新產生水位，用隨著燃料量的進一步降低，分離器重新產生水位，用HWVHWV閥及閥及NWVNWV閥閥 控制水位，鍋爐給水流量降至控制水位，鍋爐給水流量降至30%30%。 汽機停機后，控制主蒸汽汽溫降速不大于汽機停機后，控制主蒸汽汽溫降速不大于5/min5/min。 鍋爐熄火后，將

54、給水流量下降至鍋爐熄火后，將給水流量下降至200t/h200t/h左右，爐膛繼續維持在左右，爐膛繼續維持在30%30%左左 右通風量進行吹灰及冷卻，根據規程最后停送引風機。右通風量進行吹灰及冷卻，根據規程最后停送引風機。 停爐后通過汽機高低壓旁路對過熱器、再熱器進行降壓。停爐后通過汽機高低壓旁路對過熱器、再熱器進行降壓。 停爐后鍋爐應盡量保持熱狀態，以便再啟動。停爐后鍋爐應盡量保持熱狀態，以便再啟動。 （2 2）停爐后的保養）停爐后的保養 鍋爐停用時間在三天之內，不采取任何保養方法。鍋爐停用時間在三天之內，不采取任何保養方法。 停爐在停爐在3-53-5天內，對省煤器、水冷壁和啟動分離器采取加天

55、內，對省煤器、水冷壁和啟動分離器采取加 藥濕態保養，過熱器、再熱器則自然干燥。藥濕態保養，過熱器、再熱器則自然干燥。 停爐在停爐在5 5天以上，鍋爐省煤器、水冷壁、過熱器和再熱器天以上，鍋爐省煤器、水冷壁、過熱器和再熱器 等均采取停爐后熱爐放水，余熱烘干，或充氣加緩蝕劑等均采取停爐后熱爐放水，余熱烘干，或充氣加緩蝕劑 保護。保護。 最小給水流量 選大器 汽溫 過熱器 給水流量 蒸發器 水位 燃料量 給水流量 分離器入口焓 自動切換 給水量 回水量 蒸汽量 汽溫設定值 過熱度消失 1 2 3 9. 9. 鍋爐運行保護設計值鍋爐運行保護設計值 （1 1）鍋爐廠已提供了鍋爐的各種熱工保護值，包括鍋內

56、與）鍋爐廠已提供了鍋爐的各種熱工保護值，包括鍋內與 爐內兩部分，希望電廠嚴格安裝和投入運行。爐內兩部分，希望電廠嚴格安裝和投入運行。 （2 2）螺旋管圈水冷壁出口壁溫監測點共）螺旋管圈水冷壁出口壁溫監測點共7070點（前后墻各點（前后墻各1818 點，兩側墻各點，兩側墻各1717點）。正常運行時，報警溫度為點）。正常運行時，報警溫度為454454， 跳閘溫度為跳閘溫度為468468。在啟動和低負荷時，由于熱偏差增。在啟動和低負荷時，由于熱偏差增 大，因此報警溫度可適當增加到大，因此報警溫度可適當增加到488488左右，跳閘溫度左右，跳閘溫度 502502左右。左右。 (3)(3)影響螺旋水冷壁

57、出口溫度異常偏差的因素有影響螺旋水冷壁出口溫度異常偏差的因素有： 爐膛水冷壁嚴重結渣，使熱負荷分布產生較大不均勻性。爐膛水冷壁嚴重結渣，使熱負荷分布產生較大不均勻性。 爐膛熱力計算不準，使爐膛吸熱量大大高于設計值。爐膛熱力計算不準，使爐膛吸熱量大大高于設計值。 個別管子有堵塞或爆管，流量大大偏小。個別管子有堵塞或爆管，流量大大偏小。 運行時，煤運行時，煤- -水比例嚴重失調，或給水系統出現斷水現水比例嚴重失調，或給水系統出現斷水現 象。象。 (4)(4)螺旋水冷壁出口溫度不但不能超過極限報警值或跳閘值，螺旋水冷壁出口溫度不但不能超過極限報警值或跳閘值， 而且壁溫差的相對值也不能太大。通常相鄰管

58、溫差不大于而且壁溫差的相對值也不能太大。通常相鄰管溫差不大于 5050，非相鄰管溫差不大于，非相鄰管溫差不大于8080，這種情況正常工況不會產，這種情況正常工況不會產 生，只有在啟動階段，或者有管子堵塞的時候才有可能產生。生，只有在啟動階段，或者有管子堵塞的時候才有可能產生。 過大的溫差會產生熱應力拉裂或使水冷壁變形等情況。過大的溫差會產生熱應力拉裂或使水冷壁變形等情況。 (5)(5)分離器出口溫度報警值分離器出口溫度報警值446446，跳閘溫度，跳閘溫度457457。 分離器出口（或入口）溫度，代表鍋爐運行時的中間點溫度，分離器出口（或入口）溫度，代表鍋爐運行時的中間點溫度， 是反應鍋爐煤是

59、反應鍋爐煤- -水比調節是否合適的一個重要指標。另外，水比調節是否合適的一個重要指標。另外， 鍋爐爐膛計算不準確或爐膛結渣和吹灰時，也會波及該點溫鍋爐爐膛計算不準確或爐膛結渣和吹灰時，也會波及該點溫 度。因此，不但要監測，使其不超溫，另外，該點溫度太低度。因此，不但要監測，使其不超溫，另外，該點溫度太低 時，也應查出原因。正常運行時，分離器出口汽溫經常偏離時，也應查出原因。正常運行時，分離器出口汽溫經常偏離 設計值設計值1515以上時，就應該分析其原因。以上時，就應該分析其原因。 分離器允許水位變動范圍為分離器允許水位變動范圍為0 011.5m11.5m。 分離器最高水位報警為分離器最高水位報

60、警為12.0m12.0m，超過此水位，有可，超過此水位，有可 能使分離器分離效果減弱，并有可能帶水至過熱器能使分離器分離效果減弱，并有可能帶水至過熱器 系統。系統。 分離器最低水位雖未設報警值，但也不能低于分離器最低水位雖未設報警值，但也不能低于0 0水水 位，因為分離器疏水管道內不允許夾帶蒸汽，否則位，因為分離器疏水管道內不允許夾帶蒸汽，否則 會產生管道振動或閥門汽蝕。會產生管道振動或閥門汽蝕。 (7)(7)過熱器、再熱器的報警與常規鍋爐類同。但為過熱器、再熱器的報警與常規鍋爐類同。但為 防止高溫蒸汽氧化腐蝕，建議裝設在線壁溫監測防止高溫蒸汽氧化腐蝕，建議裝設在線壁溫監測 系統，幫助分拆和改