1、傳輸原理課后習題答案f2p p23p =p =-1960( pa )4 3p =p -rg( h -h ) =7644( pa )5 4 5 42-6 兩個容器 a、b 充3 滿+水rgh，=d 高度差為 a 為測量它們之 0f2d 2 2間的壓強差，用頂部充滿油的倒 u 形管將兩容 器相連，如圖 2.24 所示。已知油的密度 =900kg油 m ，h 0.1m ， a0.1m 。求兩容器中的壓強 差。解：記 ab 中心高度差為 a，連接器油面高度差 為 h，b 球中心與油面高度差為 b；由流體靜力 學公式知：p -r g h =p -r gh2 水 4 油p =p +r a 2水g（a +b

2、)p =p +r gbb 4 水dp =p -p =p -p +r a b 2 4水ga =1079.1pa2-8 一水壓機如圖 2.26 所示。已 知 大 活 塞 直 徑 d 11.785cm，小活塞直徑 d=5cm，杠桿臂長 a15cm，b7.5cm，活塞高度差 h1m。當施力 f198n 時，求大 活塞所能克服的載荷 f2。f *b =f *a33a a解：由杠桿原理知小活塞上受的力為 f ：3由流體靜力學公式知：f3 p(d / 2)2+rgh =f2 p(d / 2)2f =1195.82n22-10 水池的側(cè)壁上，裝有一根直徑 d0.6m 的圓管，圓管內(nèi)口切成 a45 的傾角，并在

3、這切口上裝了一塊可以繞上端鉸鏈旋轉(zhuǎn)的蓋板，h=2m，如圖 2.28 所示。如果不計蓋板自重以及蓋板與鉸鏈間的摩擦力，問開起蓋板 的力 t 為若干?(橢圓形面積的 j = a b/4)c解：建立如圖所示坐標系 oxy，o 點在自由液面 上，y 軸沿著蓋板壁面斜向下，蓋板面為橢圓面， 在面上取微元面 da,縱坐標為 y，淹深為 h=y * sin ,微元面受力為df =rghd a =rgy sinqda板受到的總壓力為f =df =rgsinqyda =rgsinqy a =gha c c蓋 板 中 心 在 液 面 下 的 高 度 為 h =d/2+h =2.3m,y =a+h /sin45c

4、0 c 0c蓋 板 受 的 靜 止 液 體 壓 力 為 f=h a=9810*2.3*abc壓力中心距鉸鏈軸的距離為 ：j h d 1l =y + c - 0 = +y a sin 45 2 sin 45 c pa 3b4h0 a + pabsin 45=0.44x=d=0.6m,由理論力學平衡理論知，當閘門剛剛 轉(zhuǎn)動時，力 f 和 t 對鉸鏈的力矩代數(shù)和為零， 即：m =fl -tx =0故 t=6609.5n2-14 有如圖 2.32 所示的曲管 aob。ob 段長 l10.3m，aob=45，ao 垂直放置，b 端封閉，管中盛水，其液面到 o 點的距離 l20.23m，此管繞 ao 軸旋

5、轉(zhuǎn)。問轉(zhuǎn)速為多少時，b 點的壓強 與 o 點的壓強相同?ob 段中最低的壓強是多少 ? 位于何處?解：盛有液體的圓筒形容器繞其中心軸以等角速 度 旋轉(zhuǎn)時，其管內(nèi)相對靜止液體壓強分布為：p =p +r0w2r22-gzr =l sin 45,z =l cos 45-la2r =某流場速以 a 點為原點，oa 為 z 軸建立坐標系o 點處面壓強為p =p +rgl 0 a 2b 處的面壓強為p =p +r b aw2r22-rgz其中：pa 為大氣壓。1 1 2當 pb=po 時=9.6rad/sob 中的任意一點的壓強為w2r2p =p +r -g ( r -l )2對上式求 p 對 r 的一階

6、導(dǎo)數(shù)并另其為 0 得到， 即 ob 中壓強最低點距 o 處 l=r =0.15msin 45代入數(shù)據(jù)得最低壓強為 p =103060pamin第三章習題（吉澤升版）gw 23.1已知u =x -2, u =-3y , u =z -3 x y z度分布為 ，試求過點 (3，1，4)的流線。解：由此流場速度分布可知該流場為穩(wěn)定流，流 線與跡線重合，此流場流線微分方程為：x ysin y -3x sin y =3 x即：求解微分方程得過點 (3,1,4)(x-2)的3y=流1線方程為：(z -3) 3 y =1u =x 3 sin y , u =3 x 3 cos y3.2 試判斷下列平面流場是否連

7、續(xù) ?解：由不可壓縮流體流動的空間連續(xù)性方程（ 3-19 ， 20 ） 知 ： ，nxx+nyy=3x2 3 2(1-x)siny當 x=0，1，或 y=k （k=0，1，2，）時112m =rq =r v a連續(xù)。3.4 三段管路串聯(lián)如圖 3.27所 示 ， 直 徑 d =100 cm ，1d =50cm ， d 25cm ，已知2 3斷面平均速度 v 10m/s，求 v ,v ，和質(zhì)量流量3 1 2(流體為水)。解：可壓縮流體穩(wěn)定流時沿程質(zhì)量流保持不變， q =va =v a =v a =v a1 1 2 2 3 3v av = 3 3 =0.625m / sa故：v av = 3 3 =

8、2.5m/sa2質(zhì)量流量為水：3 3=490(kg/ s )3.5 水從鉛直圓管向下流出，如圖 3.28 所示。已知管直徑 d 10 cm，1管口處的水流速度 v 1.8m/s，試i求管口下方 h 2m 處的水流速度2 2v2=6.52m/s22v ，和直徑 d 22。解：以下出口為基準面，不計損失，建立上出口和下出口面伯努利方程： p v p v代h入+數(shù)a據(jù)+得1：=0+ a + 2g 2 g g 2 g由v a =v a 1 1 2 2得:d2=5.3cm3.6水箱側(cè)壁接出一直徑d0.15m的管路，如圖3.29所示。已知h1 2.1m ，h2=3.0m,不計任何損失，求下列兩種情況下a的

9、壓強。(1)管路末端安一噴嘴，出口直徑d=0.075m；(2)管路末端沒有噴嘴。解：以 a 面為基準面建立水平面和 a 面的伯努利方程：h +1d p p v + a +0 =0 + a + a2 g g 2 g以 b 面為基準，建立 a,b 面伯努利方程： d v 2 p v 2 ph + + a + a =0 + b + a 2 2 g g 2 g g（1）當下端接噴嘴時， v a =v aa a b b解得va=2.54m/s, pa=119.4kpa（2）當下端不接噴嘴時，va=vb解得pa=71.13kpa3.7如圖3.30所示，用畢托管測量氣體管道軸線上的流速umax，畢托管與傾斜

10、(酒精)微壓計相連。已知d=200mm，sin=0.2，l=75mm，酒精密度 1=800kg 3 3 m ， 氣 體 密 度 2 1.66kg/m ；umax=1.2v(v為平均速度)，求氣體質(zhì)量流量。2 2ba*22氣 maxabp - p r( )*2a2b解：此裝置由畢托管和測壓管組合而成，沿軸線取兩點，a(總壓測點），測靜壓點為 b，過ab兩點的斷面建立伯努利方程有：p v p v z + b + max =z + a + ag 2 g g 2 g 氣 氣其中za=zb, va=0,此時 a 點測得的是總壓記為pa*，靜壓為pb1不計水頭損失，化簡得 p - p = r v由測壓管知

11、： = -r gl cos aa b 酒精 氣由于氣體密度相對于酒精很小，可忽略不計。由此可得vmax2 glr cos a = 1r2氣體質(zhì)量流量:m =rva =r22vmax a1.2代入數(shù)據(jù)得m=1.14kg/s3.9如圖3.32所示，一變直徑的管段ab，直徑da=0.2m，db=0.4m，高差 h=1.0m，用壓強表4 4測得 pa7x10 pa，pb4x10 pa，用流量計測得管中流量3q=12m /min，試判斷水在管段中流動的方向，并求損失水頭。解:由于水在管道內(nèi)流動具有粘性，沿著流向總水頭必然降低，故比較 a 和 b 點總水 頭可知管內(nèi)水的流動方向。v a =v a =q =

12、 a a b b1260(m 3 / s ) v =6.366 m / s , v =1.592 m / s a bp vh =0 + a + a =9.2mg 2 gp vh =h + b + b =5.2 mg 2 g2 2w即：管內(nèi)水由 a 向 b 流動。以過a的過水斷面為基準，建立a到b的伯努利方程有：p v p v 0 + a + a =h + b + b +hg 2 g g 2 g代入數(shù)據(jù)得，水頭損失為hw=4m第九章導(dǎo) 熱1. 對正在凝固的鑄件來說，其 凝固成固體部分的兩側(cè)分別為 砂型（無氣隙）及固液分界面， 試列出兩側(cè)的邊界條件。 解：有砂型的一側(cè)熱流密度為 常數(shù)，故為第二類邊

13、界條件，即 0 時ltn=q ( x, y, z , t )固液界面處的邊界溫度為常數(shù)， 故為第一類邊 界條件，即 0 時 =f( )w注：實際鑄件凝固時有氣隙形成，邊界條件復(fù)雜， 常采用第三類邊界條件3. 用一平底鍋燒開水，鍋底已有厚度為 3mm 的 水垢，其熱導(dǎo)率 為 1w/(m )。已知與水2d t -t =t -tt =相接觸的水垢層表面溫度為 111 。通過鍋底的 熱流密度 q 為 42400w/m ，試求金屬鍋底的最 高溫度。解：熱量從金屬鍋底通過水垢向水傳導(dǎo)的過程可 看成單層壁導(dǎo)熱，由公式（ 9-11）知qd 42400 3 10 -3dt = = =127.2 0 cl 111

14、1， 得 =238.21 2 1 14. 有一厚度為 20mm 的平面墻，其熱導(dǎo)率 為 1.3w/(m ) 。為使墻的每平方米熱損失不超過 1500w，在外側(cè)表面覆蓋了一層 為 0.1 w/(m )的隔熱材料，已知復(fù)合壁兩側(cè)表面溫度分布750 和 55 ，試確定隔熱層的厚度。解：由多層壁平板導(dǎo)熱熱流密度計算公式（ 9-14） 知每平方米墻的熱損失為t -t1 2d d1 - 2l l1 21500750 -550.02 d+ 21.3 0.11500得d244.8mm6. 沖天爐熱風管道的內(nèi) / 外直徑分別為 160mm 和 170mm，管外覆蓋厚度為 80mm 的石棉隔熱層，管壁和石棉的熱導(dǎo)

15、率分別為 =58.2w/(m1,nnnn+1 + 2l l-3)，=0.116w/(m)。已知管道內(nèi)表面溫度為 2240 ，石棉層表面溫度為 40 ，求每米長 管道的熱損失。解：由多層壁圓管道導(dǎo)熱熱流量公式（9-22）知t =240 o c t =40 0 c , d =0.16 m, d =0.17 m , d =0.33 m , l =58.2 l =0.116 1 3 1 2 3 1 2所 以 每 米 長 管 道 的 熱 損 失 為fl=l2p(t -t ) 2 3.14 (240 -40) 2 3.14 200 1 3 = =d d 0.17 0.33 0.001 +5.718 2 l

16、 3 l ld d 0.16 0.1758.2 0.1161 2=219.6 w / m7解：查表l=2.1 +0.00019 t ,已知d=370 mm =0.37 m, t =12(1650 0 c +300 0 c ) =975 0 cl=2.1 +0.00019 975 =2.285525, q =dtld2.28525=(1650 -300) =8338.07 w / m0.3728. 外徑為 100mm 的蒸汽管道覆蓋隔熱層采有密 度為 20kg/m 的超細玻璃棉氈，已知蒸汽管外壁 溫度為 400 ，要求隔熱層外壁溫度不超過 50 ，而每米長管道散熱量小于 163w，試確定隔 熱層

17、的厚度。解：已知t1=400oc , d =0.1m,t 501 2oc ,ql163 w.查附錄 c 知超細玻璃棉氈熱導(dǎo)率nn2tl400 +50=0.033 +0.00023t =0.08475, t = =225oc2由圓筒壁熱流量計算公式（ 9-20）知：q 2pldt 2 3.14 0.08475 (400 -50) = =l d dl ( 2 ) l ( 2 )d 0.11163得d =0.3 1 4 2而d =d +2d 2 1得出d=121( d -d ) = (0.314 -0.1) =0.107 m 2 19.解：ui=f=15 0.123 =1.845w,d=150 -7

18、52=37.5mm =0.0375ml=fdpd d dt1 2=1.845 0.03753.14 0.075 0.15 (52.8 -47.3)=0.3 5 610. 在如圖 9-5 所示的三層平壁的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱中， 已測的 t ,t ,t 及 t 分別為 600，500，2001 2 3 4及 100，試求各層熱阻的比例解：根據(jù)熱阻定義可知d dt 而穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱時各層熱流量相同，由此可 r = = ,l q得各層熱阻之比為r : r : r =(t -t ) : (t -t ) : (t t t t 1 2 2 3 31 2 3-t )4=100：300：100=1：3：1b = lcr11題略

19、解：（參考例 9-6）n =x2 at=2 0.69 *100.5-6 *120 * 36000.4579查表erf ( n ) =0.46622，代入式得t =t +(t -t ) erf ( n ) w 0 w=1037+(293 -1037) * 0.46622k709.3k12液態(tài)純鋁和純銅分別在熔點（鋁 660，銅 1083）澆鑄入同樣材料構(gòu)成的兩個砂型中，砂 型的密實度也相同。試問兩個砂型的蓄熱系數(shù)哪 個大？為什么？答：此題為討論題，砂型的蓄熱系數(shù)反映的是材 料的蓄熱能力，綜合反映材料蓄熱和導(dǎo)熱能力的物理量，取決于材料的熱物性b =lcr。兩個砂型材料相同，它們的熱導(dǎo)率 和比熱容

20、c 及緊實度都相同，故兩個砂型的蓄熱系數(shù)一樣 大。注：鑄型的蓄熱系數(shù)與所選造型材料的性質(zhì)、型 砂成分的配比、砂型的緊實度及冷鐵等因素有23x關(guān)！考慮溫度影響時，澆注純銅時由于溫度較純 鋁的高，砂型的熱導(dǎo)率會增大，比熱和密度基本 不變，從而使得砂型蓄熱系數(shù)會有所增大13試求高 0.3m，寬 0.6m 且很長的矩形截面銅 柱體放入加熱爐內(nèi)一小時后的中心溫度。已知： 銅柱體的初始溫度為 20，爐溫 1020，表面 傳 熱 系 數(shù) a=232.6w/ （ m ）， =34.9w/ （m ）,c=0.198kj/（kg ），=780kg/m 。解：此題為二維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題，參考例 9.8 ，可看成兩塊無

21、限大平板導(dǎo)熱求解，銅柱中心溫度最低，以其為原點，以兩塊平板法線方向為坐標軸，分別為 x，y 軸。則有：熱擴散率la = =cr34.90.198 *10 3* 78002.26 *10-5/sad 232.6 * 0.3( bi ) = 1 = 1.999l 34.922xx232( f ) =0 xatd=2.26 *10 -4 *3600(0.3) 20.904( bi ) =y1ad 232.6 * 0.152 = 0.9997l 34.9( f ) =0 yatd=2.26 *10 -5 * 3600(0.15) 23.622查 9-14得， q( mq0， q ) =0.45 ( m

22、q0) =0.08y鋼 鏡 中 心 的 過 余 溫 度 準 則 為(q q q m ) =( m ) ( mq q q0 0 0) =0.45 * 0.08 =0.036 y中心溫度為t =0.036qm0+tf=0.036*（293-1293）+1293=1257k=98415一含碳量 w 0.5%的曲軸，加熱到 600后c置于 20的空氣中回火。曲軸的質(zhì)量為 7.84kg， 表面積為 870cm ，比熱容為 418.7j/(kg ),密度 為 7840kg/m ，熱導(dǎo)率為 42w/(m )，冷卻過 程的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)取為 29.1w/(m )，問 曲軸中心冷卻到 30所經(jīng)歷的時間。（原題

23、有誤） 解：當固體內(nèi)部的導(dǎo)熱熱阻小于其表面的換熱熱 阻時，固體內(nèi)部的溫度趨于一致，近似認為固體 內(nèi)部的溫度 t 僅是時間的一元函數(shù)而與空間坐a( )1bi =f 7840vf-4-4標無關(guān)，這種忽略物體內(nèi)部導(dǎo)熱熱阻的簡化方法 稱為集總參數(shù)法。通常，當畢奧數(shù) bi0.1m 時，采用集總參數(shù) 法求解溫度響應(yīng)誤差不大。對于無限大平板 m=1，無限長圓柱 m=1/2，球體 m=1/3。特性尺 度為=v/f。7.84v 29.1*= 0.007 d 。近似地采用穩(wěn)態(tài)工況下獲得的 準則式來比較兩種情況下自然對流表面?zhèn)鳠嵯?212r數(shù)，則有：(1)水 平 放 置 .（g p） =gtl r r 13tv2=

24、gtd3tv2,nu =c (g p ) 1 1 r r 1n,c =0.531n =1 4(2) 豎直放置 .(g p ) =g tl r r 23tv2=gtl3tv2,nu =c (g p ) 2 2 r r 2n,c 2 =0.59n =1 4nu nu =c (g p ) 1 2 1 r r1nc (g p ) 2 r r2n=0.53 d( )0.59 l34l l 0.53 1a a =nu nu = ( ) 3 4 10 =1.6 :1d l 0.59 10由此可知：對給定情形，水平放置時冷卻比較快。 所以為了加速冷卻，圓柱體應(yīng)水平放置。3. 一熱工件的熱面朝上向空氣散熱。工件

25、長 500mm，寬 200mm，工件表面溫度 220，室 溫 20，試求工件熱面自然對流的表面?zhèn)鳠嵯?數(shù)（對原答案計算結(jié)果做了修改）解：定性溫度t =t +tw2f=220 +202=120定性溫度下空氣的物理參數(shù)：l=3.34 10-2w.m-1c-1，v =25.45 10-6m2.s-1,p =0.686r特征尺寸，l =500 +2002=350 mm =0.35m熱面朝上 ：g p =r rgtl3 9.81 (220 -20) 0.35 2 p =v 2t (25.45 10 -6 ) 2 (273 +120)0.686 =2.267 108 10 6 ,故,r為湍流。查表得c =

26、0.15，l=1 3 nu =c (g p ) n =0.15 (2.267 10 8 )1/ 3 =91.46r rl 3.34 10 a =nu =91.46 l 0.35-2=8.73 w ( m2c)4. 上題中若工件熱面朝下散熱，試求工件熱面 自然對流表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)解 ： 熱 面 朝 下 ：105g p 1011 r r, 層 流 ， 查 表 得c =0.58, n =1 5nu =0.58 (2.267 108)0.2=27.197l 3.34 10 a =nu =29.197 l 0.35-2=2.595 w m c25. 有一熱風爐外徑 d=7m，高 h=42m，當其外 表面溫度

27、為 200，與環(huán)境溫度之差為 40，求 自然對流散熱量（原答案缺少最后一步，已添加）解：定性溫度t =200 +(200 -40)2=180 c定性溫度下空氣的物性參數(shù)為：l =3.78 10 -2 w.m -1c-1 v =32.49 10 -6 m 2 .s -1, p =0681r依題應(yīng)為垂直安裝，則特征尺寸為 h = 42 m.g p =r rgth 3 9.81 40 423p =v 2t (32.49 10 -6 ) 2 (180 +273)0.681 =4.14 1013,為湍-6-6 2-6-6 2流.查表得c =0.1n =13nu =0.1 (4.14 1013 ) 0.3

28、33 =1590.27a =nu l h =1590.27 3.78 10 42-2=3.1 w m2c自然對流散熱量為q =aa(t -t ) =3.1 p742 40 =1.145 105 w fw7.在外掠平板換熱問題中，試計算 25的空氣及 水達到臨界雷諾數(shù)各自所需的板長，取流速 v=1m/s 計算，平板表面溫度 100（原答案計算 有誤，已修改）解：定性溫度為t =mt +tw2f=100 +252=62.5c(1).對于空氣查附錄計算得v62.5 c 20.02 -18.97 =18.97 + 2.5 10 =19.23 10 m / s 10 r =v l v l =r *v v

29、 =5 10 5 19.23 10 -6 1 =9.62 m e e (2). 對于水則有 ：v62.5c 0.478 -0.415 =0.478 - 2.5 10 =0.462 10 m / s 10 re =v l v l =re*v v =5 10 5 0.462 10 -6 1 =0.231m 8.在穩(wěn)態(tài)工作條件下，20的空氣以 10m/s 的速度 橫掠外徑為 50mm，管長為 3m 的圓管后，溫度增 至 40 。已知橫管內(nèi)勻布電熱器消耗的功率為 1560w ，試求橫管外側(cè)壁溫 （原答案定性溫度計 算有誤，已修改）解： 采用試算法假設(shè)管外側(cè)壁溫為60 ，則定性溫度為t =(t +t )

30、 2 =(60 +20) 2 =40 c w f查 表 得lm=2.76 10 -2 w.m -1.c-1v =16.96 10 -6 m 2 s -1 mp =0.699rre =vd v =10 50 10 -3 16.96 10 -6=2.95 1044000 re 40000，c =0.171n =0.618nu =c ren=0.171 (2.95 104)0.618=98.985a =nul 2.83 10 -2 =98.985 d 50 10 -3=55.975 w m2.cf=aa(t -t ) w f即:1560 =55.975 3.14 50 10-33 (t -20) t

31、 =79.17 c w w與假設(shè)不符，故重新假設(shè)，設(shè)壁溫為80c. 則定性溫度tm=(t -t ) w f2=(80 +20)2=50c查 表 得lm=2.83 10-2w.m-1.c-1v =17.95 10 m-6m2.s-1，p =0.698r53fre =vd v =10 50 10 -3 17.95 10 -6=2.79 104，4000 re 104為 旺盛湍流。由于流體溫差較大應(yīng)考慮不均勻物性的影響，應(yīng)采用實驗準則式（ 10-23 或24）計算 nuf即ht =180 0 c , p =0.618,=25.3 10 -6 p .saw rwwhn =0.027 r puf ef

32、rf( f ) 0.14 =0.027 (1.67 10 4 ) 0.8 0.69 0.3 ( hw21.5 1025.3 10-6-6)0.14=56.397a =nul 56.397 3.13 10 =d 0.076-2=23.23w / m 2 . 0 c質(zhì)量流量q =q .r =0.022 0.972 =0.0214 kg / sm v散熱量q =q .c (t -t ) =0.0214 1.009 10 3 (115 -65) =1079.63j m p 2 1q =aa(t -t ) =apdl(t -t )w f w fl =1079.6323.23 (180 -90) 3.14

33、 0.076=2.14( m)因為l 2.14= =28.1660 d 0.076，所以需要進行入口段修正。入口段修正系數(shù)為e1 d =1+ l 0.7 0.076 =1+ 2.14 0.76=1.1a=ea=1.123.24 =25.48w / m 2 c 1l =1079.6325.48 (180-90)3.140.076=1.97 m所需管長：=空水11.解 ：t =30 0 c 時，p f r水=5.42，pr空=0.701，a=null, nuf=0.023 re0.8l =61.8 10 水-2wm-10c ,l =2.67 10 空-2wm-10ca p水 r水a(chǎn) pr空0.40

34、.4l 5.42 61.8 10 =( ) 0.4 (l 0.701 2.67 10 空-2-2) =5.2512管內(nèi)強制對流湍流時的換熱，若 re 相同， 在 t =30條件下水的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比空氣的高f多少倍？解：定性溫度 t =30f查附錄 d 得到: 查附錄 f 得到：pr f水=5.42l水=61.8 10 -2 w.m -1。cprf 空氣=0.701l空氣=2.67 10-2w.m-1。c為湍流，故ref相同nuf水=0.023 *ref0.8prf水0.4nuf空氣=0.023 *ref0.8prf空氣0.4， (41b14-6a水a(chǎn)空氣=（prf水prf空氣）0.4l 5.4

35、2 61.8 10 水 =（ ）0.4 *l 0.701 2.67 10 空氣-2-2=52.46在該條件下，水的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比空氣高 52.46 倍。第十一章 輻射換熱1 100w 燈泡中鎢絲溫度為 2800k，發(fā)射率 為 0.30。（1）若 96%的熱量依靠輻射方式散 出，試計算鎢絲所需要最小面積；（2）計算 鎢絲單色輻射率最大時的波長解：（1） 鎢絲加熱發(fā)光 , 按黑體輻射發(fā)出連 續(xù)光譜a =e=0.3 c =5.67w / m 2 kb)f1,2=e2800 c a =100 * 96% 100 將數(shù)據(jù)代入為：0.3* 5.67a12800 =96 100 a =9.2*10 51（2

36、）由維恩位移定律知，單色輻射力的峰值 波長與熱力學溫度的關(guān)系lmt =2.8976 *10-3m.k ，當 t=2800k 時， =1.034*10 mlm1 1 1 b 1 b 11 bb ,13. 一電爐的電功率為 1kw，爐絲溫度為 847 ，直徑為 1mm，電爐的效率（輻射功率與 電功率之比）為 0.96，爐絲發(fā)射率為 0.95，試 確定爐絲應(yīng)多長？解：由黑度得到實際物體輻射力的計算公式 知：t tf =a e =a ee =ec a ( ) 4 =10 3 * 0.96 =ec (pdl )( )100 10040.95 * 5.67 * 3.14 *10-3* l * (847 +273100)4=0.96 *103 l =3.607m4. 試確定圖 11-28 中兩種幾何結(jié)構(gòu)的角系數(shù)x12解：由角系數(shù)的分解性得：x= x -x 1,2 1,(2 +b ) 1, b由角系數(shù)的相對性得：x1, b=xb ,1a (1