1、銀海嘉怡花園三期高支模專項施工方案審批：審核：編制：2008年5月16日目 錄一、工程概況3二、編寫依據4三、材料要求及準備4四、砼樓面頂架搭設及拆除要求6（1）、搭設要求：6（2）、拆除要求：6五、機具準備7六、技術準備8七、高支模構造及技術要求81、基礎：92、縱向水平桿：93、橫向水平桿：94、立桿：105、剪刀撐：106、扣件：107、模板支架立桿的構造應符合下列要求：108、滿堂模板支架的支撐設置按以下規定：11八、高支模腳手架的搭設及拆除施工工藝111、高支模腳手架搭設施工工藝112、高支模腳手架的拆除施工工藝123、目標和驗收標準13九、高支模施工安全管理13十、安全文明施工保證

2、措施141、材質及其使用的安全技術措施142、腳手架搭設的安全技術措施153、腳手架上施工作業的安全技術措施154、腳手架拆除的安全技術措施155、應執行的強制性條文16十一、結構布置與計算18十二、設計與施工體會20十三、附計算書及圖例21一、參數信息22二、梁模板荷載標準值計算24三、梁側模板面板的計算25四、梁側模板內外楞的計算28五、梁底模板計算33六、梁底支撐的計算36七、梁底縱向鋼管計算40八、扣件抗滑移的計算:41九、立桿的穩定性計算:41十、梁板模板高支撐架的構造和施工要求:46一、工程概況建設單位: 貴陽市銀海房地產開發有限公司設計單位：貴陽市建筑設計院有限公司監理單位：深龍

3、港建設監理有限公司施工單位：中建三局一公司貴陽分公司工程地址：貴陽市大營坡半邊街28號工程概況：8、9#樓及幼兒園為銀海嘉怡花園二期工程的一部分，建筑面積27081.49平米（其中地上23305.13平米，地下3776.36平米），8#樓由A、B兩棟18+1層塔式住宅，9#樓一棟25+1層塔式住宅組成，幼兒園為3層公共建筑。8#樓A單元地下一層為設備用房，其余層均為住宅；8#樓B單元及9#樓地下一層為車庫，其余層均為住宅。二、編寫依據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-9

4、9）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；中國建筑工業出版社出版建筑施工安全技術手冊；本工程施工圖紙和投標文件；本工程施工組織設計;參考書籍有建筑施工手冊、建筑施工腳手架實用手冊等。本工程為18+1層短肢剪力墻混凝土結構，最高支模高度5.70米，屬于高支模。三、材料要求及準備1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB700-89)中Q235A鋼的規定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6m，小橫桿長度統一為1.5m。3、根據可鑄鐵分類及技術條件(GB

5、978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6、鋼管及扣件表面應進行防銹處理。7、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。8、立桿、橫桿鋼管采用暗紅色，剪刀撐鋼管采用紅白相間色，扣件刷金黃色防銹漆。模板采用1220244018九層板，木枋采用50100。四、砼樓面

6、頂架搭設及拆除要求（1）、搭設要求：1、高支模的組成部分有：立桿、橫桿、斜撐等組成。2、搭設順序：放置縱向掃地桿主柱第一步縱向水平桿橫向掃地桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。3、立桿在搭設時縱橫向的距離要均勻。立桿柱腳均應加設墊板。4、支架立桿應豎直設置，每2m高度的垂直允許偏差為15 mm，如此類推。5、立桿、水平桿應要采用對接，對接扣件應交錯布置，要求同外腳手架。6、每水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊。7、斜撐和水平剪刀撐可詳施工布置的2、3條要求。8、剪刀撐搭接長度為1米。（2）、拆除要求：拆除前應做好安全技術措施，逐級進行技術交底，全面檢查腳手架的安全性能，消除腳

7、手架上雜物及地面上的障礙物。劃出拆除區域，做好宣傳工作，專人看守場地。拆下來的鋼管不得從高處擲下，以防鋼管損壞或發生砸傷事故。拆下來的扣件要集中放在工具箱內，不得從上面拋擲下來。五、機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具（可借用，但應符合要求）：名稱數量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角注：建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001）中提及的鋼板尺用鋼卷尺代替。六、

8、技術準備施工前應按要求向架子工作好技術交底。人員變動后應重新交底。交底工作由項目安全主管、安全員、架子班長分級負責。七、高支模構造及技術要求技術要求：1、基礎：地下室的高支模所用的鋼管腳手架以地下室底板及地面為基礎，立桿支承在木墊板上，木墊板要穩固，不晃動。場地做好排水措施，不得積水2、縱向水平桿：縱向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨。接長使用對接，嚴禁使用搭接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。3、橫向水平桿：作業層上非主節點處的橫向

9、水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。4、立桿：每根立桿底部應墊木墊塊，墊塊要穩固，不晃動。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。底座和頂托螺拴的伸出長度不大于300mm。5、剪刀撐：剪刀撐在外側立面整個長度和高度連續設置，斜桿與地面的傾角按4560控制，每組剪刀撐跨越立桿數宜為57根。剪刀撐鋼管應涂區別于立桿的顏色，最好是涂成紅白相間警示標識。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。豎直方向沿縱向及橫向全高全長總兩端開始每隔4排

10、立桿設一道剪刀撐。6、扣件：螺栓擰緊扭力矩不應小于，且不應大于。主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。7、模板支架立桿的構造應符合下列要求：1）.每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2）.高支模立桿步距不得大于1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。3）.立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4）.支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。5）.當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25

11、mm。8、滿堂模板支架的支撐設置按以下規定：1）.剪刀撐應縱橫設置，其間距按6m設置。2）.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。3）.該模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。八、高支模腳手架的搭設及拆除施工工藝1、高支模腳手架搭設施工工藝高支模腳手架搭設的工藝流程：基底檢查、放線定位鋪設預制木墊塊豎立桿排放縱向掃地桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件梁板底技術處理。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片

12、點出立桿標記。木墊塊應準確地放在定位線上，墊塊必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層高支模腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。2、高支模腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在

13、上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件。3、目標和驗收標準建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）表3.0.4-1，要求全部符合要求。檢查和驗收應符合建筑施工扣件式鋼管

14、腳手架（JGJ130-2001）8.1、8.2要求，及應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）。九、高支模施工安全管理搭、拆的工作人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢合格方可持證上崗。搭拆的工作人員做好安全技術交底及安全教育后方可上崗作業。明確頂架施工現場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作。設專人負責對頂架進行經常檢查和保修。未經原審批部門同意，任何人不得修改更變技術方案。架設后，應會同技術部門及安全檢查員進行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經驗收后才可使用。使用過程中必須定期和不定期進行檢查，發現問題應及時整改，整改后才能繼續使用。如停

15、工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。施工中必須嚴格按照有關章程和規范要求施工，嚴禁違章作業。操作工人必須經過安全培訓及三級安全教育，持證上崗。操作時必須正確戴好安全帽和安全帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業。工具及小零件，要放在工具箱內。搭設、拆除頂架時應思想集中，團結協作，統一指揮，禁止在架子上 打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。遇六級以上大風或重霧、大雨時應停止工作，雨后施工要注意防滑。不得使用不合格的構配件。十、安全文明施工保證措施1、材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度不應小于，且不應大于。對接扣

16、件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓應保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。2、腳手架搭設的安全技術措施搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐

17、，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收。每兩步驗收一次。3、腳手架上施工作業的安全技術措施高支模腳手架搭設完畢后，經項目部安全員及監理和甲方驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。定期檢查高支模腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂

18、出作業計劃，報請監理批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣

19、件或兩桿連著送到地面。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。5、應執行的強制性條文本外架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：5.1、鋼管上嚴禁打孔。5.2 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算；5.3主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；5.4腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下

20、方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。5.5 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；5.6剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。5.7拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；5.8各構配件嚴禁拋擲至地面；5.9舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；5.10腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。5.1

21、1作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。5.12在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；十一、結構布置與計算1.荷載計算：由于模板結構設計屬于臨時性結構設計，目前我國還沒有這類規范，而現 行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）中又沒有關于模板設計的規定，因此，在進行模板結構計算時，根據原國家標準混凝土結構工程施工及驗收規 范（GB5020492）的規定進行荷載取值和組合。這些荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土重量、鋼筋重量、施工荷載、振

22、搗混凝土時產生的荷載等。由于大梁配筋率較大，因此 鋼筋的自重標準值并沒有按一般取1.5kN/m3，而是經估算后保守取3.0kN/m3。2.計算步驟荷載計算后，分別對模板、主次龍骨（木方）進行內力驗算，其順序如下：梁底模板的 抗彎強度、撓度驗算次龍骨的抗彎強度、撓度驗算主龍骨的抗彎強度、撓度驗算支撐立桿的強度、穩定性驗算。在驗算立桿的穩定性時應注意，立桿的計算長度應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）的公式：lo=h2a計算,其中h為立桿的步距，a為立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。根據“高支模系統施工安全管理 辦法”中的規定，h1500。3.板底模板系

23、統的計算新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力取以下兩式中的較小值：F1=0.22*Rc*T0*1*2*VF2= Rc*H式中Rc混凝土的重力密度（kN/m3）；T0新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用T0=200/ （t15）計算（ t為混凝土的溫度）；1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；2混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度在110150時，取1.15；V混凝土澆筑速 度（m/h）；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）。按新澆混凝土作用在模板上的最大側壓力與振搗混凝土時產生的荷載組合值對梁側板及 側枋進行強

24、度、剛度驗算，并計算所需對拉螺栓的直徑及間距。4.利用Excel程序進行計算從上面的計算可知，要想設計出安全、經濟、可行的模板支撐，其計算過程是比較繁瑣 的，需要經過多次“試算”，即反復計算。由于“試算”都是將不同的數據套用同樣的公式，因此，若利用Excel程序進行計算，則可以通過程序自帶的公式計算功能，解決上述問題 ，比手算更快更好，且各次計算結果一目了然，方便比較設計。工作表格不僅可存放數字、文字，也可存放公式及計算結果等。當單元格中的數值發生變化時，Excel程序將自動修改 這些公式的計算結果。當輸入某個工程的設計計算書模式后，可在別的工程中使用，只需輸入新工程的有關數據即可得到新的結果

25、。該計算方法經過若干工程實例的應用，證明是可行的，并取得較好的效果。十二、設計與施工體會1.按照規范要求，對木模板系統的計算是采用概率極限狀態設計法的要求，采用分項系 數設計表達式進行的。因此，在高支模設計中，各種參數的取值是否合理，將影響計算數據的準確性和支撐系統的安全性。2.本模板支架的基礎支承在經夯實并澆筑混凝土的地面上，支架基礎很容易滿足支模施工和使用要求，因此，本設計對基礎考慮得不多。當高、重、大跨度梁板模板支架支承在下層結構樓面上時，則要考慮下層樓面的結構承載力，必要時要進行加固處理。3.經計算分析，鋼管的承載力較大（可用步距調整），其平面間距主要受木枋的強度和剛度影響。當木枋的強

26、度和剛度滿足不了要求時，可考慮使用雙木枋（即兩條木枋疊起來使用）。由于木枋長度一般都是長2m，因此設計時垂直梁軸線方向的間距可以先定下來，一般為2m的1/2、1/4或比之略小，而沿梁軸線方向的間距則要通過試算來決定。4.由于施工中產生的振動荷載較大，豎向支撐由扣件式鋼管腳手架組成，而安裝的誤差 很難保證桿件在豎直的一條線上，因此扣件式鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時安設好縱橫向水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規范要求交錯布置。5.由于支架的搭設是由架子工作業的，而支架上的模板系統則由木工來完成，因此，在 設計與施工過程中，要綜合考慮各班組的情況，協調好各班組的工作，才能設計

27、出既確保安全、方便施工，又節約鋼管用量的支模系統。6.在澆筑該部位混凝土時應從內而外逐段澆筑混凝土，以確保該處的荷載逐漸加大，使高支模的抗饒抗壓等的受力情況能得到更好的控制。十三、附計算書及圖例梁計算書（最大梁400*700）板計算書（板厚120mm）梁模板(扣件鋼管架)計算書因本工程梁支架高度大于4.5米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。57001700440一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.7混凝

28、土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：5.43；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m

29、2):36.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：60；次楞根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：60；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：400mm，300mm

30、，300mm，300mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V -

31、混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、36.000 kN/m2，取較小值36.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算

32、簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 61.81.8/6=3.24cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.06360.9=2.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.0620.9=0.15kN/m；q = q1+q2 = 2.333+0.151 = 2.484 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 3

33、45mm；面板的最大彎距 M= 0.12.4843452 = 2.96104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.96104 / 3.24103=9.125N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =9.125N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 360.06 = 2.16N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 345mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 61.81.81.8/1

34、2=2.92cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6772.163454/(10095002.92104) = 0.748 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =345/250 = 1.38mm；面板的最大撓度計算值 =0.748mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.38mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(100mm*100mm木楞)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10010021/6 = 166.67cm3；I = 10

35、010031/12 = 833.33cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2360.9+1.420.9)0.345=14.28kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 60mm； 內楞的最大彎距: M=0.114.2860.002= 5.14103N.mm； 最大支座力:R=1.114.2830.06=0.943 kN；經計算得到，內楞的最

36、大受彎應力計算值 = 5.14103/1.67105 = 0.031 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.031 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =36.000.35= 12.42 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 60mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.67107mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67712.42604/(10090001.67107

37、) = 0 mm；內楞的最大容許撓度值: = 60/250=0.24mm；內楞的最大撓度計算值 =0mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =0.24mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(100mm*100mm木楞)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力0.943kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M

38、 - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.429 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.29105/1.02104 = 42.216 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =42.216N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.706 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；外楞的

39、最大撓度計算值 =0.706mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 16 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =360.060.55 =1.188 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170144/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.188kN 小于 穿梁螺栓最大容許

40、拉力值 N=24.48kN，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M

41、 - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =55.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.500.90=33.05kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；施工人員及設備荷載設計值：q4:2.512.5 kN/m q = q1 + q2 + q3+ q4=33.05+0.30+2.02+2.5=37.87kN/m；跨中彎矩計算公式如下

42、: Mmax = 0.1037.870.0552=0.011kN.m； =0.011106/4.32104=0.248N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.248 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）0.80= 30.88KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =55.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:

43、=55.00/250 = 0.220mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67730.88554/(10095003.89105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 55 / 250 = 0.22mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.055=2.104 kN/m；(2)模板的自重

44、線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.055(20.7+0.44)/ 0.44=0.095 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.055=0.248 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.22.104+1.20.095=2.639 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.248=0.346 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最

45、不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 2.674+0.346=3.02 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.020.80.8= 0.193 kN.m；最大應力 = M / W = 0.193106/5080 = 38.049 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 38.049 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.62.6740.8 = 1.283 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2

46、；鋼管受剪應力計算值 =21283.328/489.000 = 5.249 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 5.249 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.104 + 0.124 = 2.228 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6772.2288004 /(10012.19104)=0.246mm；鋼管的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.246 mm 小于

47、鋼管的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.5)0.7= 17.85 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.85 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.14 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中

48、力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.189 kN，中間支座最大反力Rmax=10.892；最大彎矩 Mmax=0.329 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.148 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.329106/5080=64.672 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 64.672 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!七、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只

49、起構造作用，通過扣件連接到立桿。八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.892 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立

50、桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.189 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.78=1.033 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(1.00-0.44)/2)0.800.35=0.178 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.50/2+(1.00-0.44)/2)0.800.120(1.5+24.00)=1.556 kN； N =1.189+1.899+0.178+1.556=4.822 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/

51、i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.8 = 99 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.595 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4822/(0.595489) = 16.573 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 16.573 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全