5000Nm 3/h凈化黃磷尾氣燃氣發電系統設計課程設計報告 The design of 5000Nm3/h yellow phosphorus exhaust gas purification power system目 錄 1 綜述41.1課題研究背景41.1.1國內外黃磷產業現狀41.1.2 黃磷尾氣的綜合利用現狀41.2 燃氣發電意義及發展趨勢51.3 燃氣輪機簡介51.3.1 燃氣輪機的工作原理51.3.2 燃氣輪機的結構61.4 燃燒室71.4.1 燃燒室的基本概念71.4.2 燃燒室的結構71.4.3 燃燒室的基本性能指標81.4.3 燃燒室氣流的組織82 燃燒室的熱力過程92.1 混合氣完全燃燒的理論空氣量92.2 過量空氣系數102.2.1 過量空氣系數的影響102.2.2 過量空氣系數的計算112.3 混合氣完全燃燒產物的組分122.4 燃氣熱值計算133 燃燒室設計133.1 燃燒室基本尺寸的確定133.1.1火焰筒直徑和長度133.1.2 燃燒室長度和直徑的計算143.1.3 隔熱套直徑的計算153.1.4 燃燒區與摻冷區長度計算163.2 燃燒室部件設計163.2.1 一次配氣機構163.2.2 燃氣的混合機構173.2.3 火焰筒壁的冷卻機構183.2.4 點火機構183. 3燃燒室測量系統183.4 外殼設計203.4.1 材料的選取203.4.2 殼體厚度213.4.3 殼體質量213.5 封頭設計223.6 法蘭的選型223.7 水壓試驗233.8 含氧報警儀234 設計總結表244.1 基本情況表244.2 技術特性表245 收獲與體會256 致謝25參考文獻26 摘要：黃磷尾氣富含一氧化碳，且含有硫、磷、砷、氟、氰化物和原料粉塵等雜質，它的排放既污染了環境又造成資源浪費。為了改善黃磷尾氣的綜合利用現狀，本文對黃磷尾氣凈化發電進行了介紹。主要針對發電系統中燃氣輪機燃燒室進行了概述，綜述圓筒型燃燒室的原理、結構及其性能，并進行各部分設計計算，繪制了其結構圖。關鍵詞：黃磷尾氣 發電 燃氣輪機 燃燒室 Abstract: Carbon monoxide emission, and rich in yellow phosphorus containing sulphur, phosphorus, arsenic and fluorine, cyanide and raw materials, its impurities such as dust emission is the environment and resource waste. In order to improve the comprehensive utilization yellow phosphorus exhaust emission of China, this paper introduces the purification power. Mainly aimed at generating system for gas turbines in the combustion chamber, this paper summarized the principle of cylinder combustion, structure and properties, and the design calculation, each part drawing for its structure.Keywords: yellow phosphorus exhaust generating gas turbine chamber1 綜述1.1課題研究背景1.1.1國內外黃磷產業現狀 黃磷是重要的基本化工原料之一，用途十分廣泛。其生產方法有高爐法和電爐法兩種，因高爐法的技術經濟指標差等原因，國內外都用電爐法生產。近十年來，隨著世界各國能源供應日益緊張，電價逐漸上漲，環保要求不斷提高，國外黃磷生產規模和產量逐年下降，磷化工格局已開始發生變化，其中心逐步移向我國。與國外對比，我國黃磷工業的特點是：國產化小型制磷電爐多，原料加工簡單化，自動化水平低，產品單一，污染較嚴重；一些引進裝置用的磷礦通過預處理，人爐的爐料質量好，磷爐的電耗較低(1300013500 kWht，P 計)，自動化水平較高，操作環境較好、污染較少，但生產成本仍較高，電爐開工率較低。產品單一、結構不合理、勞動生產率低、經濟效益較差，環境污染較嚴重是我國黃磷生產普遍存在的問題。目前，全世界黃磷生產能力2200 kta以上，我國黃磷生產能力約1750kta，約占全球黃磷生產總能力的77。2006年我國黃磷產量為830.7 kt，其中出口79 kt，創匯131325.60萬美元。我國已是世界上黃磷生產和出口大國，但不是強國。1.1.2 黃磷尾氣的綜合利用現狀 1. 多數低附加值利用和放空燃燒目前，中國多數黃磷生產廠家將未凈化尾氣代替煤作燃料，用于干燥生產黃磷的原料(磷礦、焦炭和硅石)、蒸餾“泥磷”回收磷和燒熱水等，若以利用部分的有效熱量計，尾氣有效利用率20 ，80屬浪費型燃燒或放空燃燒。從國外引進的黃磷生產裝置其黃磷尾氣主要用于燒結磷礦，有效利用率較高。 2. 少量用作清潔燃料有些黃磷和磷酸鹽生產企業將尾氣多次水洗除去原料粉塵和部分化學雜質硫化物、磷化物等，以凈化尾氣代替煤氣作燃料，用于磷酸鹽生產過程的干燥和脫水工序(如三聚磷酸鈉)，尾氣利用價值和利用率較高，但中國具備此類使用條件的企業不多。3. 少量用作高附加值產品的原料以凈化尾氣作原料生產甲酸鈉及其下游產品甲酸、草酸等的企業目前有6家，因其黃磷產能小，所以尾氣利用量占中國排放總量的比例小。1.2 燃氣發電意義及發展趨勢黃磷尾氣主要成分是CO，另外還有氮氣、氫氣、二氧化碳、磷化氫、硫化氫、二氧化硫、砷化氫、氟化硅等雜質。它是一種易燃、易爆、有毒氣體，因此如何回收綜合利用黃磷尾氣從資源，以及環境保護的角度都是令人關注的問題。目前，利用其凈化后氣體燃氣發電已成為一種有效途徑。通常燃氣發電方式有3種：1.作為蒸汽鍋爐的燃料燃燒 ,生產蒸汽帶動蒸汽輪機發電；2.在燃氣輪機內燃燒帶動發電機發電 ,其特點是要求燃氣壓力在 0.0982.92MPa 之間，氣化氣也不需要冷卻，但有灰塵、雜質等污染問題；3.在內燃機內燃燒帶動發電機發電，這種方式應用廣泛，而且效率較高，但對氣體要求嚴格，氣化氣必須經凈化及冷卻。 現今都在向燃氣蒸汽聯合循環發電方向發展。1.3 燃氣輪機簡介1.3.1 燃氣輪機的工作原理燃氣輪機是以空氣為介質靠高溫燃起推動渦輪(透平)機械連續做工的大功率、高性能動力機械。它主要是由壓氣機、燃燒室和透平三大部件組成，再配以進氣、排氣、控制、傳動和其他輔助系統。當機組啟動成功后，壓氣機連續不斷地從外界大氣中吸入空氣并增壓，不斷噴入燃燒室的燃料與空氣混合后點火、燃燒，高位高壓燃氣在透平中做功，降壓降溫的氣體經噴管或排氣裝置直接排入大氣，或引入廢熱鍋爐，回收部分余熱后再排入大氣。燃氣在透平中所做的機械功，2/3左右被用來代動壓氣機，消耗在壓縮空氣上；剩余的那部分功，則通過機組的輸出軸帶動外界的各種負荷，使發電機發電。上述過程就是燃氣輪機將燃料化學能轉化為機械功的工作原理。1.3.2 燃氣輪機的結構燃氣輪機主體結構主要有三部分：（1）壓氣機(空氣壓縮機)；（2）燃燒室；（3）透平段(動力渦輪)。燃燒室和透平段不僅工作溫度高，而且還承受燃氣輪機在起動和停機時，因溫度劇烈變化而引起的熱沖擊，工作條件非常惡劣，故它們是決定燃氣輪機壽命的關鍵部件。為確保有足夠的運行壽命，這兩大部件中工作條件最差的零部件如火焰筒和透平葉片等，須用鎳基和鈷基合金等高溫材料外加耐溫涂層來實現，同時還必須用空氣冷卻技術來降低工作部件表面的溫度。圖以為燃氣輪機的循環過程：圖一 燃氣輪機循環1.4 燃燒室1.4.1 燃燒室的基本概念 燃氣輪機燃燒室是指使噴入的燃料與從壓氣機來的高壓空氣混合燃燒從而形成高溫燃氣的設備。它能在近乎等壓的條件下把燃料中的能量釋放出來，直接加熱工質 (空氣)以提高其做功能力。通常，它是用鋼板和高溫合金板料制成的。燃燒過程為了適應燃氣輪機輕小的特點，燃燒室的尺寸都必須設計得比較緊湊，一般它在單位時間和單位體積內能夠燃燒釋放出比常壓鍋爐大10300倍的熱量，因而燃燒過程是在高熱強度、高速流動的連續氣流中進行的。此外，由于進入燃氣透平的燃氣初溫的限制，供給燃燒室的空氣流量與燃料流量的比值總是比理論燃燒條件下的配比關系大得多，而且氣流的溫度、壓力和流速都隨燃氣輪機負荷的改變而發生較大幅度的變化，有時還要求同一個燃燒室能夠兼燒多種燃料。這些特點使得燃燒過程甚難組織，為此必須采取特殊措施。否則，燃燒室會被燒壞，火焰容易被吹滅，燃料不能完全燃燒，火焰會伸得過長而燒毀燃氣透平。通常，燃燒室有圓筒型、分管型、環管型和環型之分。1.4.2 燃燒室的結構1.外殼 燃燒室外殼是由耐熱鋼板焊件制成的圓筒，外殼的支撐與聯接常常用波紋管、導銷、套管火彈簧支座，保證自有膨脹補償和對中。有時在外殼內壁還襯有一層隔熱屏，以降低溫度，增加燃燒區的溫度。 2.火焰筒 是用1.5mm3mm厚的耐熱合金板料碾壓、焊接拼成的幾段圓筒，總的長徑比1/d13各段圓筒用3個徑向銷定位，支在外殼中并能維持同心膨脹。火焰筒壁上設計有許多氣孔或氣縫，火焰筒前部有空氣擴壓段。火焰筒把進氣空氣分配成幾股，以保證適當的燃燒混合比。 3.火焰穩定器 位于燃燒區的前端，大都為環狀，圍繞噴燃嘴安裝，用來降低燃燒區局部流速（小于1525m/s）和形成回流，使空氣與燃料增加接觸，并使熄火。火焰穩定器的形式主要有旋流片和碗式兩類，可單個是用，也可以多個并列或同心組合應用，以改善燃燒過程。 4. 燃料噴嘴 由燃料系統供應的燃料，通過燃料噴嘴按所需要的流量、勻細度及方向噴出，以便同第一股空氣混合燃燒。 5. 點火設備 啟動時應用電火花塞、熾體或小噴嘴火炬點火。幾個燃燒室并聯時，只需其中一兩個燃燒室有點火設備，其余的可用貫通燃燒區的傳焰管(聯焰管)傳遞火焰著火。點火設備要位于氣流速度較低處，并且要提供足夠的能量才能點著。 6. 觀察孔 燃燒室上有若干個觀察孔，人眼或光電管可透過觀察孔玻璃以便監視火焰狀況。1.4.3 燃燒室的基本性能指標1.燃燒穩定性好，在任何運行情況下都不會發生熄火或強烈的火焰脈動現象；2.燃燒效率高，通常要求在9099之間變化；3.燃燒火焰短，不致伸入燃氣透平；4.出口的燃氣溫度場均勻，或者按設計所要求的溫度場規律分布；5.流阻損失小，相對總壓降大約為36；6.結構緊湊、輕小，單位時間內能在單位容積的燃燒空間中燃燼更多的燃料，燃燒熱強度大約是 35190；7.點火性能好；8.高溫元件冷卻良好，嚴防燒壞或發生翹曲變形，火焰筒的最高壁溫一般不超過700750；9.火焰筒應有數千到上萬小時的使用壽命；10.排氣中污染物的含量符合環境保護條例的規定。1.4.3 燃燒室氣流的組織 為了在大的空氣系數和高速氣流條件下，在燃燒室內完成高熱容強度的燃燒，火焰管內部的氣流必須妥善組織。火焰管內大體上可分成前段的燃燒區和后段的摻冷區。 1）一次空氣 約占空氣總流量的15%30% ，先經過燃燒室進口火焰筒之前的擴壓段，降低流速，在流經旋流器后在火焰管中形成螺旋運動。2）二次空氣 沿火焰管外圍流動，起著氣膜冷卻并保護火焰管的作用。它連續通過火焰筒上的各排射流孔，進入火焰筒內部。摻冷燃燒區來的高溫燃氣，形成所要求的燃氣溫度場。火焰管內外的壓差約為10.132520.265kPa，二次空氣流經開孔是時速度約為80100m/s。二次空氣的射流可以穿插到燃氣流的縱深，是摻混均勻。火焰筒開孔愈大，二次空氣流經開孔時的速度越高、火焰筒中的主流速度越小、火焰筒外二次空氣流速越小，則二次空氣射流穿插就越深，摻混就越均勻。2 燃燒室的熱力過程2.1 混合氣完全燃燒的理論空氣量表1 計算所用的黃磷尾氣成分Tab.1 Composition fraction of yellow phosphoric tail gas 體積分數/ %CO CO2 CH4 H2 O2 N28595 24 14 0.3 0.10.5 18燃燒過程中，CO2、N2不參與反應，CO體積分數為90%，CH4取為2.5%，O2為0.5%，H2為0.3%，燃燒反應為： 2CO + O2 2CO2 CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O 2H2 + O2 2H2O 完全燃燒1的氣體燃料所需理論空氣量為： 完全燃燒1的氣體燃料所需理論空氣的質量為： 2.2 過量空氣系數2.2.1 過量空氣系數的影響圖為不同過量空氣系數條件下燃燒室中心溫度的變化。從圖中可以看出，在相同的過量空氣系數條件下，燃燒室中心溫度隨著爐膛高度的增加呈先急劇升高后緩慢降低的趨勢，且在間溫度達到最高。這是由氣體燃燒的火焰高度所決定的，燃燒基本集中在燃燒室下部。實驗結果表明，在不同過量空氣系數條件下，燃燒室中心溫度達到最高點的位置是不同的。隨著過量空氣系數的增加，最高點的位置逐漸增高。這是因為當過量空氣系數增加時，完全燃燒的程度增強，使得火焰高度增加。但是，過量空氣系數過大會導致理論溫度的降低。 圖 不同過量空氣系數下燃燒室中心溫度的分布為進一步了解過量空氣系數對燃燒室徑向溫度分布的影響，以測點為例，燃燒室徑向溫度的變化如圖所示。從圖中可以看出，在同一過量空氣系數條件下，燃燒室徑向溫度隨著距燃燒室中心距離的增加呈逐漸降低的趨勢，且溫度變化梯度降低的趨勢逐漸減緩。這表明在燃燒室中心處溫度達到最高，且越接近燃燒室壁面，溫度變化越趨于緩和，下降越不明顯。圖的實驗曲線還表明，在不同過量空氣系數條件下，溫度最高點基本都保持在距爐膛中心的位置，說明該處氣體燃燒所需的空氣量較多。當過量空氣系數時，由于燃燒程度增加，使得此時溫度水平達到最大值。 圖 不同過量空氣系數下燃燒室徑向溫度的分布2.2.2 過量空氣系數的計算表2 燃燒室熱力計算的已知條件Tab.2 The known condition of thermal calculation燃燒室入口 燃燒室出口 燃燒效率溫度 t2/ 溫度t3/ /%341.7 965.0 98通過燃燒室出口溫度，查圖可確定出燃燒室燃氣系數. 過量空氣系數 式中，為燃氣與空氣的質量比值（燃空比）； 為1燃料的理論空氣量； 燃氣密度 ，則： （空氣）（燃氣） 因此， 由于噴入燃燒室的燃料量 因此空氣的流量 2.3 混合氣完全燃燒產物的組分在的情況下，完全燃燒的混合氣燃料后，所能獲得的CO2、H2O、O2、N2氣體體積分別為： 所以，燃燒產物總體積為： 2.4 燃氣熱值計算表3 各氣體成分的低熱值Tab.3 Low calorific value of composition fraction CO CH4 H212628 35820 10786 燃氣的低熱值 3 燃燒室設計3.1 基本尺寸的確定3.1.1火焰筒直徑和長度燃燒室比熱容強度 定義為： 式中，為火焰筒體積。一般重型燃燒室，比熱容強度取，選取 ，火焰筒直徑 式中，噴入燃燒室的燃料量，； 燃料氣的低熱值，； 燃燒室的效率； 燃氣入口壓力，. ； ； 燃氣在燃氣輪機內燃燒帶動發電機發電 ,必須要求燃氣壓力在 0.0982.92MPa 之間，因此取，即，滿足條件，則：火焰筒總的長徑比，在這取，則：火焰筒直徑 火焰筒長度 3.1.2 燃燒室長度和直徑的計算參考小型及微型燃氣輪機燃燒室設計經驗，燃燒室長度一般取倍火焰筒長度，這里取，則：由于過量空氣系數，通過查不同燃燒室長度的燃燒性能表可知：燃燒室最佳長徑比為：，因此，燃燒室直徑查手冊并圓整，得該燃燒室的公稱直徑。3.1.3 隔熱套直徑的計算燃氣在燃燒過程中溫度較高，在外殼內壁還襯有一個隔熱罩，以降低溫度，增加燃燒區的溫度。火焰筒的橫截面積 ，指燃燒室的最大橫截面積； 只要確定出經驗系數的取值，則可求得，而該經驗系數的確定則要根據原型機的反設計計算確定；同時要校核比面積熱強度。1. 比面積熱強度，其值一般為 ；由上述計算的值可求得該燃燒室的為： 其值在規定范圍內，則的值有效。2. 按總壓恢復系數求： 其中，為總壓恢復系數，其值為；為流阻系數，取，在此取；則： 由于 ，在之間，因此，經驗系數取，的值有效。 隔熱罩的直徑： 3.1.4 燃燒區與摻冷區長度計算燃燒區的長度：，取，則；摻冷區的長度：，取，則3.2 燃燒室部件設計3.2.1 一次配氣機構一次配氣機構是配合燃氣供應機構（噴燃嘴）形成燃燒得以發生和連續進行的基本環境，它使燃氣在燃燒過程中能夠獲得所必需的空氣量，以保證燃燒過程合理地延續與發展，以及在燃燒區形成一個合適的流場，為穩定火焰、強化燃燒過程提供條件。一次空氣分別由旋流器（火焰穩定機構）和火焰筒前段上的一次空氣射流孔分階段地供入燃燒區。將火焰筒上的一次空氣射流孔設置成四排，每排四個：第一排離旋流器出口距離火焰筒直徑第一排離旋流器出口距離火焰筒直徑旋流器位于燃料噴嘴外側，其結構如下： 圖4 徑向旋流器的結構圖1 旋流器； 2燃料噴嘴； 3火焰筒過渡錐頂3.2.2 燃氣的混合機構它是由一定數量的，插入到燃燒室中心部位附近的橢圓型或圓型噴管所組成。二次摻混空氣由此導入高溫燃氣中去進行摻冷混合。 本次設計采用徑向噴管型混合機構，數量為4，圓型噴管。每個噴管插入深度為火焰筒半徑的40%，即，二次空氣射流速度取50m/s。徑向噴管型混合機構如下圖所示： 圖5 徑向噴管型的混合機構 3.2.3 火焰筒壁的冷卻機構 燃燒室中火焰筒在高溫、高壓的火焰和熱燃氣的作用下承受著高強度的熱負荷和熱沖擊負荷。為保安全和燃燒室的工作壽命，就必須合理地組織火焰筒壁的冷卻過程，使受熱零件獲得有效的冷卻，使火焰筒壁溫能比較均勻地保持在金屬材料的強度允許范圍內。常見的有斑孔型氣膜冷卻方案（二次膨脹式的氣膜冷卻機構）和雙層壁多孔式氣膜冷卻方案，本設計采用雙層壁多孔式氣膜冷卻方案。 其中二次膨脹式的氣膜冷卻機構，如下圖所示： 圖6 二次膨脹式的氣膜冷卻結構 3.2.4 點火機構燃燒室的點火，是燃氣輪機啟動過程中一個重要問題。點火裝置應布置在燃燒室的低速區，接近于發生強烈回流區域的上游，點火火花塞應安放在點火器燃燒空間內局部過量空氣系數的地方。3. 3燃燒室測量系統本系統主要包括溫度測量、流量測量和燃燒產物測量。1、 溫度測量 表4-1 工業型熱電偶及型號 熱電偶因其具有結構簡單、制造容易、測量精度較高、使用方便等優點，在測量中得到廣泛地應用。本實驗系統中，鑒于燃燒室為絕熱燃燒系統，選用分度號為K的鎳鉻一鎳硅熱電偶。熱電偶共有8支，分別在燃燒室右側的熱電偶預留孔上，并且熱電偶可以在燃燒室內徑向移動，以不同半徑方向的溫度。它可以實現各熱電偶和多溫度記錄儀相連，溫度記錄儀與計算機通過數據通訊線相接，將熱電偶的測度值直接顯示在電腦屏幕上，電腦上裝有配套的軟件，既可同時顯示8支熱的溫度值，而且能夠實現連續采集、儲存實驗數據和繪制實驗曲線圖。表4-2 YBJL-810溫度以技術參數 2、流量測量流量測量主要是氣體流量的測量。本實驗采用質量流量控制器D07-7B和LZB-15型玻璃轉子流量計進行實驗燃氣和空氣的測量。其溫度儀測試范圍、精技術參數分別見表4-3、4-4。 表4-3 D07-7B質量流量控制器技術參數 表4-4 LZB-15型玻璃轉子流量計技術參數 3、煙氣測量煙氣測量主要由取樣器探頭和煙氣分析儀構成。燃燒產生煙氣由探頭進入煙氣分析儀，分析煙氣中各成分含量。其測試原理、范圍及精度見表4-5。 表4-5 煙氣分析儀氣體測試值范圍及精度 3.4 外殼設計3.4.1 材料的選取 在設計制造化工容器和設備時，合理選材和正確使用材料很關鍵。選擇壓力容器用鋼必須綜合考慮： 1. 容器的操作條件-設計壓力、設計溫度、介質特性和操作特點等； 2材料的使用性能-力學性能、物理性能、化學性能（主要是防腐蝕性能）； 3材料的加工工藝性能-焊接性能、熱處理性能、冷彎性能及其他冷熱加工性能； 本次設計裝置燃燒室為二類壓力容器，根據設計壓力以及設計溫度，可知該燃燒室為中壓、高溫容器，參照設計手冊可采用高合金鋼板中的0Cr18Ni9(304)耐熱鋼板。3.4.2 殼體厚度 1）理論計算厚度 其中，為設計壓力；為筒體內徑；為鋼板在設計溫度下的許用應力，查手冊得；為焊縫系數，取。 所以， 2）設計厚度 ，為腐蝕裕量；根據知，； 3）名義厚度 根據：鋼板厚度在之間，負偏差；所以， 圓整后，取名義厚度。復驗：，故最后取。所以該燃燒室殼體用厚的0Cr18Ni9鋼板制作。3.4.3 殼體質量 根據壓力容器設計手冊查得：厚的鋼板質量為，所以殼體質量。3.5 封頭設計采用標準橢圓形封頭，則： ， 封頭的理論厚度；根據，查得負偏差故該標準橢圓形封頭用厚的0Cr18Ni9鋼板制作。曲面高度，直邊高度。根據可知：該封頭內表面積，容積，質量。3.6 法蘭的選型 法蘭的公稱直徑DN=350，公稱壓力PN取MPa。 根據設計手冊（JB/T 700-2000）:選用乙型平焊法蘭，材料：16MnR(環0Cr18Ni9)，D為490，H為185。采用榫槽型密封面，法蘭質量為40.46；榫槽密封面襯環，襯環質量2.7。選用A型纏繞式墊片，0Cr18Ni9鋼帶與石棉充填帶相間纏卷。選用螺柱規格為M20,數量：16個。3.7 水壓試驗 式中： 試驗壓力，MPa；設計壓力，MPa；容器材料在試驗溫度下的許用應力，MPa；容器材料在設計溫度下的許用應力，MPa。查手冊可得： MPa壓力試驗應力校核：應滿足： MPaMPa滿足條件，所以水壓試驗強度足夠。3.8 含氧報警儀型號:XY6-CYH25測量范圍：025%誤差：3%報警方式：斷續聲、光報警響應時間：20秒外形尺寸：1286228mm重量：0.2kg4 設計總結表4.1 基本情況表設計名稱5000Nm3/h凈化黃磷尾氣燃氣發電系統設計設計人詹樹嬌設計時間2010年5月28日反應器設計及容零部件容器名稱規格容器尺寸主要工藝 燃燒室圓筒型975334mm催化氧化工藝主材輔材燃氣輪機循環0Cr18Ni916MnR法蘭密封名稱材質尺寸mm乙型平焊法蘭16MnRD-490 H-185容器支座名稱材質尺寸圓筒形裙座16MnR開孔補強名稱補強面積進（出）氣管圓型噴管四個進（出）水管容器附件序號名稱類型尺寸數量備注1封頭標準橢圓形 350mm2個2隔板3篩網 4熱電偶溫度計XY6-CYH255壓力表100mm4.2 技術特性表 基本數據名稱容器名稱容器設計壓力 MPa 1.705容器類別二類壓力容器最