臨沂市柳清河迎賓自錨式懸索橋 復核 報告 大 連 xxx 有限公司 2008 年 12 月 目 錄 1、 工程概述 . 1 1.1 工程概況 . 1 1.2 設計工作概況 . 1 1.2.1 設計單位 . 1 1.2.2 主要設計技術標準 . 1 2、 上部結構計算復核 . 2 2.1 計算依據 . 2 2.2 結構整體計算復核 . 2 2.2.1 計算模型與方法 . 2 2.2.2 成橋狀態 . 3 2.2.3 主梁驗算 . 5 2.2.4 主塔驗算 . 16 2.2.5 橫梁驗算 . 17 2.2.6 主纜與吊索驗算 . 28 2.3 橋面板局部計算 . 31 2.3.1 橋面板受力分析 . 31 2.3.2 橋面板強度復核 . 36 2.4 上部結構計算復核結論 . 37 3、下部結構計算復核 . 37 3.1 鉆孔灌注樁單樁容許承載力計算 . 37 3.2 橋塔基礎計算復核 . 38 3.2.1 作用在承臺底面荷載 . 38 3.2.2 鉆孔灌注樁承載力驗算 . 39 3.2.3 承臺驗算 . 39 3.3 下部結構計算復核結論 . 43 1 第 1 章 工程概述 1.1 工程概況 臨沂 迎賓大橋位于臨沂市柳青河上，與內環路相連，是南坊新區建設的重要組成部分。橋梁結構方案采用獨塔 雙索面自錨式混凝土懸索橋形式，橋梁主跨為 70m，邊跨為 25m，主纜中心距 32m，吊索沿順橋向間距 4m。索塔采用歐式塔型，塔結構總高34 米，橋面以上塔結構高 24.5 米 (其中 2.5 米為裝飾部分 ,橋面至主纜中心點為 22米 )；橫斷面上共兩個歐式塔，中間不設橫向連接。 橋梁橫斷面寬 43米，上部 加勁梁采用 雙邊肋 縱梁與吊桿間橫梁相交的框架體系，縱 梁高度采用 2.3 米， 橫梁高度采用2米， 其 間設置現澆鋼筋混凝土橋面板， 橋面鋪裝采用 9cm厚 瀝青混凝土。下部結構主塔基礎 采用 150cm 的群樁 ，主跨橋臺采用鉆孔灌注樁， 小 邊跨橋臺采用半整體式重力橋臺。 內環路是南坊新區的主要道路，其間是商業辦公黃金用地，為此選擇兩個主塔做為橋體設計元素，意喻著臨沂市的開放之門和張開雙臂迎接海內外賓客之意。橋塔頂部造型為山東莒縣大汶口文化出土的中國最早的象形文字造型，基座四周側面裝飾了體現沂蒙文化特色的雕塑 造型。該橋 為 我省第一座獨塔自錨式懸索橋，其 受力體系清晰明確，輪廓分明，良好的歐式橋型將為柳青河增添一縷亮色，同時也從一個側面反映出一個城市的整體風貌。 1.2 設計工作概況 1.2.1 設計單位 ： 臨沂 市 公路勘察 設計院 1.2.2 主要設計技術標準 1) 道路等級：城市主干路 ； 2) 機動車道數：雙向 8車道 (主塔外另設置 2個非機動車道 ,兼做人行道 ) 3) 計算行車速度： 60km/h ； 4) 橋梁寬度： 43 m ； 布置形式為： 0.25m 護欄 +4m 人行及非機動車道 +2.5m 錨索區 +（ 0.5m+43.5m+0.5m+4 3.5m+0.5m）機動車道 +2.5m 錨索區 +4m人行及非機動車道 +0.25m護欄 5) 橋面橫坡： 1.5% 6) 橋梁縱斷： 主塔位于變坡點處，前后 縱坡 2，凸曲線半徑 3000m 7) 設計荷載：城 A級，人行及非機動車道活載 3.5 KN/m2 8) 地震基本烈度為，結構物按度設防 9) 設計洪水頻率 1/100，設計洪水位 68.00m 2 第 2章 上部結構 計算 復核 2.1 計算 依據 (1) 迎賓懸索橋施工圖 設計文件 （ 7月） (2)城市橋梁設計準則 CJJ11-93 (3)城市橋梁設計荷載標準 CJJ77-98 (4)公路橋涵設計通用規范 JTG D60-2004 (5)公路橋涵地基與基礎設計規范 JTJ024-85 (6)公路橋涵鋼結構及木結構設計規范 JTJ025-86 (7)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范 JTG D62-2004 (8)公路懸索橋設計規范 (報批稿 ) 2.2 結構整體計算復核 2.2.1 計算模型與方法 整體 靜力 計算采用通用有限元程序 ansys，根據設計方提供的施工圖和相關設計資料建立 平面模型 進行計算 。模型簡圖如下： 圖 1 模型簡圖 模型中各主要構件的幾何特性如 下 表所示 ： 名稱 材料 自重 (kN/m3) 面積 (m2) 抗彎慣矩 Izz（ m4） 主塔 (橋面以上部分 ) C55 26 6.32 4.7252 主塔（根部） C55 26 12.252 12.5052 縱梁 1(主跨箱形 ) C55 26 17.7518 12.5969 縱梁 2(主跨支點實心 ) C55 26 32.6018 32.7864 縱梁 3（邊跨跨中實心） C55 26 27.6218 15.8159 縱梁 4（邊跨支點實心） C55 26 66.12 179.0408 主纜 高強鋼絲 81.85 0.10172182 / 吊桿（ 7-73） 高強鋼絲 84 0.0028092 / 吊桿（ 7-121） 高強鋼絲 84 0.0046562 / 吊桿（ 7-163） 高強鋼絲 84 0.0062722 / 吊桿（ 7-223） 高強鋼絲 84 0.0085812 / 表 1 模型中 各 主要構件的幾何特性 3 2.2.2 成橋狀態 (1) 成橋狀態下的 支反力 計算 模型中成橋狀態下， 0#橋臺、 1#塔底和 2#橋臺處的 支 反力 分別為： 7767.8KN，-29815KN和 149210KN， 支反力總 和為 127160KN。 (2) 成橋狀態下的 主纜力 成橋狀態下主纜力見下表： 由主跨端到塔頂(KN) 40453 40458 40463 40619 40879 41181 41516 41863 42268 42710 43189 43697 44243 44812 45396 46258 表 2 主跨主纜軸力 (KN) 由塔頂到邊跨端(KN) 56901 56883 55122 55107 53749 53734 52413 52399 50424 50411 50398 表 3 邊跨主纜軸力 (KN) (3) 成橋狀態下的 吊桿力 成橋狀態下吊桿力見下表： 4 吊桿編號 吊桿力 (KN) 1# 886 2# 1286 3# 1284 4# 1259 5# 1168 6# 1245 7# 1250 8# 1254 9# 1244 10# 1251 11# 1234 12# 1202 13# 1703 14# 2467 15# 1956 16# 1966 17# 3101 表 4 成橋吊桿力 (KN) (4) 成橋狀態下的 主梁內力 圖 2 成橋狀態 下 主梁軸力圖 圖 3 成橋狀態 下 主梁彎矩圖 5 (5) 成橋狀態下的 主塔內力 圖 4 成橋狀態 下 主塔軸力 圖 圖 5 成橋狀態 下 主塔彎矩圖 2.2.3 主梁驗算 驗算 各荷載作用下 的 主梁應力 ， 考慮的荷載作用包括：恒載（含二期恒載、預應力）、活載（含 汽車荷載、人群荷載 ） 、 收縮徐變、 索 梁溫差、溫度梯度、 系統溫差 。 主梁單元編號從 1至 108， 方向 由主跨端部到邊跨端部，拉應力為正，壓應力為負。 各荷載作用下 的 主梁應力 圖如下所示： 6 恒載作用下主梁上緣應力圖- 1 0-9-8-7-6-5-4-3-2-10120 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 6 恒載作用下主梁上緣應力圖 (MPa) 恒載作用下主梁下緣應力圖- 1 4- 1 3- 1 2- 1 1- 1 0-9-8-7-6-5-4-3-2-101230 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 7 恒載作用下主梁 下 緣應力圖 (MPa) 7 活載作用下主梁上緣應力包絡圖-4-3-2-1012340 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 8 活載作用下主梁上緣應力包絡圖 (MPa) 活載作用下主梁下緣應力包絡圖-8-6-4-2024680 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 9 活載作用下主梁 下 緣應力包絡圖 (MPa) 8 收縮徐變產生的主梁上緣應力圖-2-1 . 5-1-0 . 500 . 511 . 522 . 533 . 544 . 50 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 (M Pa ) 圖 10 收縮徐變 作用下 主梁上緣應力圖 (MPa) 收縮徐變產生的主梁下緣應力圖-7-6-5-4-3-2-10123456780 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 11 收縮徐變 作用下 主梁 下 緣應力圖 (MPa) 9 索梁溫差產生的主梁上緣應力包絡圖-2- 1 . 6- 1 . 2- 0 . 8- 0 . 400 . 40 . 81 . 21 . 620 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 12 索梁溫差 15度 作用下主梁上緣應力包絡圖 (MPa) 索梁溫差產生的主梁下緣應力包絡圖-3- 2 . 5-2- 1 . 5-1- 0 . 500 . 511 . 522 . 530 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 13 索梁溫差 15度 作用下主梁 下 緣應力包絡圖 (MPa) 10 溫度梯度產生的主梁上緣應力包絡圖-2- 1 . 8- 1 . 6- 1 . 4- 1 . 2-1- 0 . 8- 0 . 6- 0 . 4- 0 . 200 . 20 . 40 . 60 . 810 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 14 溫度梯度作用下主梁上緣應力包絡圖 (MPa) 溫度梯度產生的主梁下緣應力包絡圖- 2 . 4-2- 1 . 6- 1 . 2- 0 . 8- 0 . 400 . 40 . 81 . 21 . 622 . 42 . 83 . 23 . 644 . 40 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 15 溫度梯度作用下主梁 下 緣應力包絡圖 (MPa) 11 體系升降溫3 0 度產生的主梁上緣應力包絡圖- 0 . 5- 0 . 4- 0 . 3- 0 . 2- 0 . 100 . 10 . 20 . 30 . 40 . 50 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 16 體系溫差 30度 作用下主梁上緣應力包絡圖 (MPa) 體系升降溫30度產生的主梁下緣應力包絡圖-0 . 8-0 . 6-0 . 4-0 . 200 . 20 . 40 . 60 . 80 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 (M Pa ) 圖 17 體系溫差 30度 作用下主梁 下 緣應力包絡圖 (MPa) 成橋狀態： 若在該橋竣工時立即投入使用，在汽車、人群和其他荷載（索梁溫差、體系溫差、橋面日照，未考慮收縮徐變）作用下，按照最不利的荷載組合，該橋主梁的拉壓應力狀況如下所示，拉應力為正，壓應力為負： 12 主梁上緣拉應力包絡圖- 1 4- 1 2- 1 0-8-6-4-20240 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 18 主梁上緣拉應力包絡圖 (MPa) 主梁下緣拉應力包絡圖- 2 0- 1 6- 1 2-8-40480 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 19 主梁 下 緣拉應力包絡圖 (MPa) 13 主梁上緣壓應力包絡圖- 1 6- 1 4- 1 2- 1 0-8-6-4-20240 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 20 主梁上緣壓 應力包絡圖 (MPa) 主梁下緣壓應力包絡圖- 2 0- 1 6- 1 2-8-40480 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 21 主梁 下 緣壓應力包絡圖 (MPa) 成橋 1 年 后： 考慮收縮徐變產生的部分作用，在汽車、人群和其他荷載（索梁溫差、體系溫差、橋面日照）作用下，按照最不利的荷載組合，該橋主梁的拉壓應力狀況如下所示，拉應力為正，壓應力為負： 14 主梁上緣拉應力包絡圖- 1 6- 1 4- 1 2- 1 0-8-6-4-20240 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 22 主梁上緣拉應力包絡圖 (MPa) 主梁下緣拉應力包絡圖- 2 0- 1 6- 1 2-8-40480 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 23 主梁 下 緣拉應力 包絡圖 (MPa) 15 主梁上緣壓應力包絡圖- 1 6- 1 4- 1 2- 1 0-8-6-4-20240 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 24 主梁上緣壓應力包絡圖 (MPa) 主梁下緣壓應力包絡圖- 2 0- 1 6- 1 2-8-40480 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110單元號應力 ( M P a ) 圖 25 主梁 下 緣壓應力包絡圖 (MPa) 由 成橋 1 年 后 的計算結果可知，收縮徐變對主跨 跨中下緣 拉應力有很大影響，必須在成橋 1 年到 2 年內通過對該橋的檢測結果來進行 吊桿力的二次調整 ，以消減收縮徐變帶來的不利影響，改善主梁的應力狀況，若不進行吊桿力 的二次調整，則收縮徐變將引起主梁主跨下緣處的拉應力繼續增大，最終導致該橋的破壞。 由上述計算結果可知，在 最不利的荷載組合 下 ，最大的法向拉應力出現在主跨跨中 16 附近的 主梁下緣，最大的法向壓應力出現在主梁與主塔交接處主跨一側的 主梁 下緣，兩處均為標準的 2.3m高縱梁截面。 應力 計算時考慮全截面承受軸力，有效截面承受彎矩，有效截面為縱梁中心線兩側各 3.8m的范圍。各荷載作用 在上述兩處位置 產生的應力 值 如下表所示，拉應力 為 正，壓應力為負： 主跨跨中下緣應力值（ Mpa） 荷載名稱 應力值 荷載名稱 應力值 恒載 -8.9395 系統溫差 30 度 0.2765 活載 7.1033 溫度梯度 1.8247 收縮徐變 7.0574 索梁溫差 15 度 2.3403 表 5 各荷載作用下 主跨跨中下緣應力 (MPa) 主梁與主塔交接處主跨一側 下緣應力值（ Mpa） 荷載名稱 應力值 荷載名稱 應力值 恒載 -4.4666 系統溫差 30 度 -0.4413 活載 -6.5813 溫度梯度 -1.6670 收縮徐變 -6.5604 索梁溫差 15 度 -2.9001 表 6 各荷載作用下 主梁與主塔交接處主跨一側下緣應力值 (MPa) 主梁 最不利荷載組合下的應力驗算如下 表所示 ： 驗算內容 控制應力 容許應力 驗算結果 拉應力 上緣 1.696 1.918 滿足 下緣 3.687 1.918 不滿足 壓應力 上緣 -14.523 -24.85 滿足 下緣 -17.757 -24.85 滿足 表 7 橫梁正截面法向壓應力驗算表（ MPa） 2.2.4 主塔驗算 根據公路橋涵設計通用規范 JTG D60-2004 中第 4.1.6 條的規定，對永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應進行組合， 其中的結構重要性系數 按規范表 1.0.9的規定取為 1.0。 持久狀態承載能力極限狀態基本組合主 塔 內 力包絡圖 如下圖 所示 ： 17 主塔軸力包絡圖- 2 2 0 0 0 0- 2 0 0 0 0 0- 1 8 0 0 0 0- 1 6 0 0 0 0- 1 4 0 0 0 0- 1 2 0 0 0 0- 1 0 0 0 0 0- 8 0 0 0 0- 6 0 0 0 0- 4 0 0 0 0- 2 0 0 0 000 5 10 15 20 25 30 35單元號軸力 ( K N ) 圖 26 承載能力極限狀態基本組合主塔軸力包絡圖 (KN) 主塔彎矩包絡圖- 1 1 0 0 0 0- 1 0 0 0 0 0- 9 0 0 0 0- 8 0 0 0 0- 7 0 0 0 0- 6 0 0 0 0- 5 0 0 0 0- 4 0 0 0 0- 3 0 0 0 0- 2 0 0 0 0- 1 0 0 0 001000020000300000 5 10 15 20 25 30 35單元號彎矩 ( K N m ) 圖 27 承載能力極限狀態基本組合主塔彎矩包絡圖 (KN m) 根據以上內力分布情況 對 主 塔 按鋼筋混凝土構件進行持久狀態承載能力極限狀態驗算 ， 選取主 梁位置主塔最不利斷面及塔根部斷面按偏心受壓構件進行截面承載能力驗算 。 驗算結果列于下表： 位置 計算軸力 計算彎矩 承載軸力 承載彎矩 驗算結果 主梁位置斷面 86656.60 151420.72 125042.42 218494.75 滿足 塔底斷面 99832.20 214740.88 216512.25 465721.79 滿足 表 8 主塔承載能力驗算表（ KN, KN m） 18 2.2.5 橫梁驗算 對橫梁進行使用階段預應力構件抗裂驗算，橫梁按預應力混凝土 A 類 構件驗算，根 據公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范 JTG D62-2004 中第 6.3.1 條，正截面抗裂驗算應對構件正截面混凝土短期荷載效應作用下的法向拉應力進行驗算 。拉應力為負，壓應力為正。 在作用短期效應組合下， 各 橫梁上 下 緣應力包絡圖 如下圖 所示 ： 主跨中橫梁上緣拉應力012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 28 作用短期效應組合主跨中橫梁上緣應力圖 (MPa) 主跨中橫梁下緣拉應力0123456789100 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 29 作用短期效應組合主跨中橫梁下緣應力圖 (MPa) 19 邊跨中橫梁上緣拉應力012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 30 作用短期效應組合邊跨中橫梁上緣應力圖 (MPa) 邊跨中橫梁下緣拉應力0123456789100 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 31 作用短期效應組合邊跨中橫梁下緣應力圖 (MPa) 20 主跨端橫梁上緣拉應力012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 32 作用短期效應組合主跨端橫梁上緣應力圖 (MPa) 主跨端橫梁下緣拉應力-1012340 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 33 作用短期效應組合主跨端橫梁下緣應力圖 (MPa) 21 邊跨端橫梁上緣拉應力-2-101234560 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 34 作用短期效應組合邊跨端橫梁上緣應力圖 (MPa) 邊跨端橫梁下緣拉應力-3-2-10123450 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 35 作用短期效應組合邊跨端橫梁下緣應力圖 (MPa) 22 塔處橫梁上緣拉應力-202468100 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 36 作用短期效應組合塔處橫梁上緣應力圖 (MPa) 塔處橫梁下緣拉應力0246810121416180 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 37 作用短期效應組合塔處橫梁下緣應力圖 (MPa) 23 使用階段橫梁正截面抗裂驗算見 下 表 ： 驗算內容 控制應力 容許應力 驗算結果 主跨中橫梁 上緣 0 1.918 滿足 下緣 0 1.918 滿足 邊跨中橫梁 上緣 0 1.918 滿足 下緣 0 1.918 滿足 主跨端橫梁 上緣 0 1.918 滿足 下緣 0.48 1.918 滿足 邊跨端橫梁 上緣 0.74 1.918 滿足 下緣 1.73 1.918 滿足 塔處橫梁 上緣 1.15 1.918 滿足 下緣 0 1.918 滿足 表 9 橫梁正截面抗裂驗算表（ MPa） 根據 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規 范（ JTG D62-2004）中第 7.1節的規定對預應力混凝土構件進行使用階段正截面的混凝土法向壓應力 驗算。 主跨中橫梁上緣壓應力012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 38 使用階段主跨中橫梁上緣應力圖 (MPa) 24 主跨中橫梁下緣壓應力0123456789100 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 39 使用階段主跨中橫梁下緣應力圖 (MPa) 邊跨中橫梁上緣壓應力012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 40 使用階段邊跨中橫梁上緣應力圖 (MPa) 25 邊跨中橫梁下緣壓應力0123456789100 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 41 使用階段邊跨中橫梁下緣應力圖 (MPa) 主跨端橫梁上緣壓應力0123456780 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 42 使用階段主跨端橫梁上緣應力圖 (MPa) 26 主跨端橫梁下緣壓應力-1012340 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 43 使用階段主跨端橫梁下緣應力圖 (MPa) 邊跨端橫梁上緣壓應力-2-1012345670 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 44 使用階段邊跨端橫梁上緣應力圖 (MPa) 27 邊跨端橫梁下緣壓應力-3-2-10123450 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 45 使用階段邊跨端 橫梁下緣應力圖 (MPa) 塔處橫梁上緣壓應力-4-20246810120 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 ( M P a ) 圖 46 使用階段塔處橫梁上緣應力圖 (MPa) 28 塔處橫梁下緣壓應力-20246810121416180 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55節點號應力 (M Pa ) 圖 47 使用階段塔處橫梁下緣應力圖 (MPa) 持久狀況 橫梁 正截面法向壓應力驗算見 下表： 驗算內容 控制應力 容許應力 驗算結果 主跨中橫梁 上緣 -6.01 -24.85 滿足 下緣 -9.14 -24.85 滿足 邊跨中橫梁 上緣 -6.39 -24.85 滿足 下緣 -8.92 -24.85 滿 足 主跨端橫梁 上緣 -6.74 -24.85 滿足 下緣 -3.48 -24.85 滿足 邊跨端橫梁 上緣 -6.04 -24.85 滿足 下緣 -4.15 -24.85 滿足 塔處橫梁 上緣 -10.52 -24.85 滿足 下緣 -16.85 -24.85 滿足 表 10 橫梁正截面 法向壓應力 驗算表（ MPa） 2.2.6 主纜與吊索驗算 一、主纜 強度 驗算 主纜 選用 37 127 5.25 ； 一根主纜的面積為 20 .1 0 1 7 2 1 7 7 5 8m， 鋼絲總 直徑為0.35988m。其每延米容重為 81.85 /KN m ， 每延米重量為 8.3259 /KN m ； 主纜平行鋼絲標準抗拉強度 1770byR M Pa， 其破斷荷載為 1 8 0 0 4 7 .5 4 2 KN。 使用階段主纜的最大應力為考慮恒載 +活載 +索梁溫差 +溫度梯度 +系統溫差時的最大應力 623.3769 MPa ，安全系數為： 1 7 7 0 / 6 2 3 . 3 7 6 9 2 . 8 3 9 3 2 . 5， 故最不利組合作用下主纜的安全系數滿足規范要求，主纜是安全的！ 29 二、 鞍槽中主纜抗滑系數的驗算 按公路懸索橋設計規范 (報批稿 )，鞍槽內索股的抗滑安全系數 ： 2lg ( / )sck TT 式中： 索股與槽底或上層索股與下層索股間的摩擦系數，取 0.15； 主纜 (索股 )在鞍槽上的包角 (弧度 )； sT、cT 分別為主纜 (索股 )兩 邊的拉力。 中心角 7 7 . 1 7 1 . 3 4 6 8 最不利組合作用下的 抗滑安全系數 為： 0 . 1 5 1 . 3 4 6 8 2 . 1 3 1 2l g ( / ) l g ( 8 6 8 9 0 . 8 / 6 9 8 5 2 . 1 )sck TT 鞍槽中主纜 的 抗滑 滿足規范要求！ 三、 吊索 驗算 取最不利荷載組合作用下的吊索應力對吊索進行驗算，結果如下表： 吊索編號 吊索最大應力 (Mpa) 安全系數 1# 218.853 7.63 2# 513.876 3.25 3# 514.875 3.24 4# 505.095 3.31 5# 469.656 3.56 6# 498.780 3.35 7# 500.554 3.34 8# 501.101 3.33 9# 496.251 3.37 10# 497.937 3.35 11# 489.748 3.41 12# 475.156 3.51 13# 408.262 4.09 14# 437.704 3.82 15# 467.447 3.57 16# 470.090 3.55 17# 404.349 4.13 表 11 吊索驗算表 所有吊索安全系數均大于 3，滿足規范要求！ 四 、 索夾 驗算 索夾采用 10.9 級高強螺栓 ， 預緊力 610KN 。 索夾厚度 56.5t mm ， E 取 30 112.0 10 Pa ， 主纜外徑 398cD mm ，索夾內徑 404dD mm 。 索夾應力驗算如下表所示： 編號 L(mm) N(KN) Mpa) Dc(mm) Dd(mm) 3Mpa) Mpa)1# 770 4880 56.086 398 404 421.663 477.748 2# 770 4880 56.086 398 404 421.663 477.748 3# 770 4880 56.086 398 404 421.663 477.748 4# 770 4880 56.086 398 404 421.663 477.748 5# 970 7320 66.782 398 404 421.663 488.445 6# 970 7320 66.782 398 404 421.663 488.445 7# 970 7320 66.782 398 404 421.663 488.445 8# 970 7320 66.782 398 404 421.663 488.445 9# 970 7320 66.782 398 404 421.663 488.445 10# 1250 10980 77.735 398 404 421.663 499.397 11# 1250 10980 77.735 398 404 421.663 499.397 12# 1250 10980 77.735 398 404 421.663 499.397 13# 1250 10980 77.735 398 404 421.663 499.397 14# 1745 19520 98.993 398 404 421.663 520.656 15# 1745 19520 98.993 398 404 421.663 520.656 16# 1745 19520 98.993 398 404 421.663 520.656 17# 1745 19520 98.993 398 404 421.663 520.656 表 12 索夾應力驗算表 索夾抗滑安全度驗算如下表 所示： 編號 。 sin Tc(KN) T(KN) F(KN) r 1# 9.792 0.1701 885.91 150.668 2049.6 13.60 2# 11.365 0.1971 1286.15 253.447 2049.6 8.09 3# 13.201 0.2284 1284.06 293.237 2049.6 6.99 4# 14.982 0.2585 1259.42 325.581 2049.6 6.30 5# 16.659 0.2867 1167.89 334.804 3074.4 9.18 6# 18.287 0.3138 1244.80 390.590 3074.4 7.87 7# 19.948 0.3412 1250.38 426.589 3074.4 7.21 8# 21.577 0.3678 1253.88 461.116 3074.4 6.67 9# 23.163 0.3933 1243.67 489.197 3074.4 6.28 10# 24.718 0.4182 1251.34 523.252 4611.6 8.81 11# 26.233 0.4420 1234.10 545.499 4611.6 8.45 12# 27.676 0.4645 1201.94 558.267 4611.6 8.26 13# 29.331 0.4899 1703.40 834.419 4611.6 5.53 14# 44.424 0.7000 2466.80 1726.669 8198.4 4.75 15# 42.704 0.6782 1956.20 1326.716 8198.4 6.18 16# 41.107 0.6575 1965.81 1292.456 8198.4 6.34 17# 38.902 0.6280 3101.02 1947.413 8198.4 4.21 表 13 索夾抗滑驗算表 索夾抗滑安全度滿足規范要求 ！ 31 2.3 橋面板局部計算 2.3.1 橋面板受力分析 迎賓橋橋面系是由加勁梁、橫梁及其上的行車道板組成，行車道板是支承在橫梁上的單向連續板，按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范第 4.1 條進行板的計算，采用簡化方法先計算出相同跨度簡支板在恒載和活載作用下的跨中彎矩 M0，再根據板厚與肋高比值的不同乘以相應系數得到板的跨中和支點截面的設計彎矩。本橋主跨橫梁寬 0.4m，邊跨橫梁寬 0.7m，高 2.0m，兩根橫梁的中心間距 4m，行車道板主跨厚 0.22m，邊跨厚 0.25m，加腋長度 0.3m，橋面鋪裝層為 9cm 瀝青混凝 土； 設計荷載為城 A。 計算時取 1m 板寬，計算自 重彎矩及恒載彎矩，活載按有效分布寬度計算 1m 寬板的受力，然后進行荷載組合，得到行車道板的跨中和支點的設計彎矩 。 橋面板順 橋向計算跨徑 4.0alm， 橫 橋向計算跨徑 16blm， 橋面板的長寬比為：164 2，可視作單由短跨承受荷載的單向受力板（即單向板）來設計。 2.3.1.1 主跨橋面板的計算 （一） 恒載內力 沿橫橋方向取一米寬的板條進行計算 1、每延米板條上的恒載 g 瀝青混凝土鋪裝 1g ： 0 . 0 9 1 . 0 2 3 . 0 2 . 0 7 /k N m 板的平均厚度 t ： 0 . 2 2 0 . 1 5 0 . 3 0 / 3 . 6 0 . 2 3 2 5 m 橋面板自重2g： 0 . 2 3 2 5 1 . 0 2 6 6 . 0 4 5 /k N m 合計： 8 . 1 1 5 /ig g k N m 2、每米寬板條的恒載內力： （ 1）、板的 計算跨徑 板的計算跨徑按照橋規（ JTGD 62 2004）規定： 0 3 . 6 0 . 2 3 2 5 3 . 8 3 2 5l l t m ，且不大于0 3 . 6 0 . 4 4l b m ，所以板的計算跨徑取為 3.8325lm ，上式中0l為板的凈跨徑， t 為板厚， b 為中橫梁腹板寬度。 （ 2）、恒載彎矩 220 11 8 . 1 1 5 3 . 8 3 2 5 1 4 . 8 9 9 288gM g l k N m （二） 活載內力 設 計荷載為城市 -A 級，按照橋規（ JTGD 62 2004）選用如下圖所示車輛荷載進行計算： 32 140 KN 160 KN200 KN140 KN60 KN18.0 m3.6 m1.2 m6.0 m 7.2 m 圖 48 城 A 級標準車輛縱面圖 1、選取荷載 根據軸重和軸距，應以重軸為主，取用 P=200KN 或 2（ P=140KN）計算。 2、輪載分布 重軸車輪著地尺寸 22 ba =0.2m 0.6m，經鋪裝層按 45 角擴散后在板頂的分 布尺寸為 1 1 2 22 2 0 . 3 8 0 . 7 8a b a H b H m m 3、汽車及沖擊力彎矩 （ 1）、荷載取用 200P kN 時 、荷載位于板中央的有效分布寬度 1 3 . 8 3 2 50 . 7 8 2 . 0 5 7 533lb b m 橋規（ JTGD 62 2004）規定 b 不小于 22 3 . 8 3 2 5 2 . 5 5 533lm ， 所以，2.555bm ,此時 有效工作寬度相互重疊， 則取每個 車輪 荷載的有效分布寬度 為 (1 . 8 1 . 3 ) / 2 1 . 5 5 、荷載位于板支承處 的有效分布寬度 1 0 . 7 8 0 . 2 3 2 5 1 . 0 1 2 5b b t m 橋規（ JTGD 62 2004）規定 b 不小于 11 3 . 8 3 2 5 1 . 2 7 7 533lm ， 所以， 1.2775bm 、板的有效工作寬度如下圖所示 33 pg 圖 49 單向板內力計算圖 、汽 車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數 1 =1.3） 10 2 0 0 0 . 3 8( 1 ) ( ) 1 . 3 ( 3 . 8 3 2 5 ) 7 6 . 3 7 58 2 8 1 . 5 5 2P aPM l k N mb （ 2）、荷載取用 2 ( 1 4 0 )P K N 時 板的有效工作寬度同上，如下圖所示 pgp 圖 50 單向板內力計算圖 34 汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數 1 =1.3） 0 1 4 0 3 . 8 3 2 5( 1 ) ( 0 . 6 ) 1 . 3 ( 0 . 6 )2 2 2 1 . 5 5 2P PlM b 7 7 .2 7 7 kN m 所以，汽車及沖擊力彎矩取用荷載為 2 ( 1 4 0 )P K N 時的彎矩計算，即0 7 7 . 2 7 7pM K N m （三） 荷載組合 pg MMM 000 4.12.1 1 . 2 1 4 . 8 9 9 2 1 . 4 7 7 . 2 7 7 1 2 6 . 0 7 K N m 00 . 7 0 . 7 1 2 6 . 0 7 8 8 . 2 4 9M M K N m 支 由于板厚與梁高之比 0.2325 124 00 . 5 0 . 5 1 2 6 . 0 7 6 3 . 0 3 5M M K N m 中 2.3.1.2 邊 跨橋面板的計算 （一） 恒載內力 沿橫橋方向取一米寬的板條進行計算 1、每延米板條上的恒載 g 瀝青混凝土鋪裝 1g ： 0 . 0 9 1 . 0 2 3 . 0 2 . 0 7 /k N m 板的平均厚度 t ： 0 . 2 5 0 . 1 5 0 . 3 0 / 3 . 3 0 . 2 6 3 6 4 m 橋面板自重2g： 0 . 2 6 3 6 4 1 . 0 2 6 6 . 8 5 4 6 4 /k N m 合計： 8 . 9 2 4 6 4 /ig g k N m 2、每米寬板條的恒載內力： （ 1）、板的計算跨徑 板的計算跨徑按照橋規（ JTGD 62 2004）規定： 0 3 . 3 0 . 2 6 3 6 4 3 . 5 6 3 6 4l l t m ，且不大于0 3 . 6 0 . 4 4l b m ，所以板的計算跨徑取為 3.56364lm ，上式中0l為板的凈跨徑， t 為板厚， b 為中橫梁腹板寬度。 （ 2）、恒載彎矩 220 11 8 . 9 2 4 6 4 3 . 5 6 3 6 4 1 4 . 1 6 7 388gM g l k N m （二） 活載內力 設計荷載為城市 -A 級，選用的車輛荷載同上。 （ 1）、荷載取用 200P kN 時 、荷載位于板中央的有效分布寬度 35 1 3 . 5 6 3 6 40 . 7 8 1 . 9 6 7 933lb b m 橋規（ JTGD 62 2004）規定 b 不小于 22 3 . 5 6 3 6 4 2 . 3 7 5 833lm ， 所以，2.3758bm ,此時 有效工作寬度相互重疊， 則取每個 車輪 荷載的有效分布寬度為 (1 . 8 1 . 3 ) / 2 1 . 5 5 、荷載位于板支承處 的有效分布寬度 1 0 . 7 8 0 . 2 6 3 6 4 1 . 0 4 3 6 4b b t m 橋規（ JTGD 62 2004）規定 b 不小于 11 3 . 5 6 3 6 4 1 . 1 8 7 8 833lm ， 所以， 1 .1 8 7 8 8bm 、板的有效工作寬度如下圖所示 gp 圖 51 單向板內力計算圖 、汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數 1 =1.3） 10 2 0 0 0 . 3 8( 1 ) ( ) 1 . 3 ( 3 . 5 6 3 6 4 ) 7 0 . 7 3 88 2 8 1 . 5 5 2P aPM l k N mb （ 2）、荷載取用 2 ( 1 4 0 )P K N 時 板的有效工作寬度同上，如下圖所示 36 ppg 圖 52 單向板內力計算圖 汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數 1 =1.3） 0 1 4 0 3 . 5 6 3 6 4( 1 ) ( 0 . 6 ) 1 . 3 ( 0 . 6 )2 2 2 1 . 5 5 2P PlM b 6 9 .3 8 4kN m 所以，汽車及沖擊力彎矩取用荷載為 200P kN 時的彎矩計算，即0 7 0 . 7 3 8pM K N m （三） 荷載組合 pg MMM 000 4.12.1 1 . 2 1 4 . 1 6 7 3 1 . 4 7 0 . 7 3 8 1 1 6 . 0 3 4 K N m 00 . 7 0 . 7 1 1 6 . 0 3 4 8 1 . 2 2 3 8M M K N m 支 由于板厚與梁高之比 0 .2 6 3 6 4 124 00 . 5 0 . 5 1 1 6 . 0 3 4 5 8 . 0 1 7M M K N m 中 2.3.2 橋面板 強度復核 迎賓大橋行車道板上下緣縱向 鋼 筋都配置 了 HRB335 等級的鋼筋，直徑 20，鋼筋間距 10cm，即每米板寬配 10 根 20 鋼筋，受力鋼筋保護層為 5.8cm，行車道板混凝土強度等級為 C55。 橋面板作為矩形截面受彎構件，按規范第 5.2.2 條計算截面受彎承載力 ，計算時偏于安全地不考慮受壓鋼筋，結果列出在 下 表。 37 橋面板截面抗彎承載力計算見下表： 計算內容 主跨橋面板 邊跨橋面板 支點截 面 跨中截面 支點截面 跨中截面 設計彎矩 Md kNm -88.249 63.035 -81.224 58.017 橋梁結構重要性系數 0 1 1 1 1 截面寬度 b cm 100 100 100 100 截面高度 h cm 37 22 40 25 混凝土強度等級 55 55 55 55 受拉鋼筋類型 HRB335 HRB335 HRB335 HRB335 受拉鋼筋直徑 d mm 20 20 20 20 受拉鋼筋根數 根 10 10 10 10 受拉鋼筋保護 層 a cm 5.8 5.8 5.8 5.8 混凝土軸心抗壓強度設計值 fcd MPa 24.4 24.4 24.4 24.4 受拉鋼筋面積 As cm2 31.42 31.42 31.42 31.42 受拉鋼筋設計強度 fsd MPa 280 280 280 280 中性軸位置 x cm 3.6056 3.6056 3.6056 3.6056 受壓區高度界限 jgh0 cm 16.848 8.748 18.468 10.368 校核 OK OK OK OK 正截面抗彎承載彎矩 Mj kNm -258.63 126.661 -285.02 153.054 校核 OK OK OK OK 表 14 橋面板強度驗算表 橋面板強度復核表明，板的受力是安全的，極限承載力有足夠的安全儲備 。 2.4 上部結構計算復核結論 對迎賓大橋上部結構受力進行 的 計算復核，得到以下結論： 1、 使用階段主纜的安全系數最小為 2.8393，吊桿的安全系數在 3.247.63 之間，均滿足規范要求； 2、 主梁拉應力不滿足規范對 A類構件的要求； 混凝土主塔的承載能力滿足規范要求； 3、 對自錨式懸 索橋各個部位的橫梁進行了抗裂驗算 和 持久狀況應力驗算， 基本滿足要求； 4、 主梁橋面板極限承載力大于設計內力，板的受力是安全的，滿足規范要求 。 第 3章 下部結構 計算 復核 3.1 鉆孔灌注樁單樁容許承載力計算 根據臨沂市柳清河迎賓懸索橋施工圖設計 ， 樁尖持力層達到 3-3 層（弱風化安山巖） 。 根據 交通部標準公路橋涵地基與基礎設計規范（ JTJ 024-85）第 4.3.4 條 ，支承在基巖上或嵌入基巖內的鉆（挖）孔樁的單樁軸向受壓容許承載力 P，可按下 38 式計算： 12 ( ) aP c A c U h R 式中 P 單樁軸向受壓容許承載力 （ kN ）； aR 天然濕度的巖石單軸極限抗壓強度 （ kPa ） ； h 樁嵌入基巖深度（ m ） ，不包括風化層； U 樁嵌入基巖部分的橫截面 周長（ m ） ； A 樁底橫截面面積（ 2m ） ； 12,cc 根據清孔情況、巖石破碎程度等因素 而定的系數， 按規范表 4.3.4 中條件為 “一般的” 并 對鉆孔樁 系數 降低 20取 c1 0.4， c2 0.032。 按柱承樁計算的單樁容許承載力 結 果列于下表： 橋墩臺 樁號 樁徑 樁底標高 弱風化安巖 U A h Ra 設計值 (m) (m) 頂面標高 (m) (m) (m2) (m) MPa kN 1#塔墩 11 1.5 51.112 54.200 4.712 1.767 3.088 11.5 13484.0 14 1.5 51.112 53.590 4.712 1.767 2.478 11.5 12426.1 17 1.5 51.112 54.800 4.712 1.767 3.688 11.5 14524.4 20 1.5 47.112 50.080 4.712 1.767 2.968 11.5 13275.9 23 1.5 46.112 49.470 4.712 1.767 3.358 11.5 13952.2 26 1.5 46.112 48.230 4.712 1.767 2.118 11.5 11801.8 表 15 單樁 容許 承載力計算表 因為 弱風化安山巖天然濕度下的單軸極限抗壓強度aR遠遠大于鉆孔灌注樁的C25 混 凝土 軸心抗壓強度設計值 1 1 .5cdf M Pa， 因此表中 Ra 取混凝土的軸心抗壓強度設計值 。 按柱承樁計算得到 1 號橋塔 基礎 1.5m 鉆孔灌注樁單樁容許承載力 1 1 8 0 1 . 8P K N 。 3.2 橋塔基礎計算復核 迎賓橋為獨塔自錨式懸索橋， 1 號墩為懸索橋橋塔中墩， 0 號、 2 號橋臺 分別 為懸索橋 主跨和邊跨 橋臺。 橋塔基礎計算包括：承臺驗算、鉆孔灌注樁承載力及樁身強度驗算。 3.2.1 作用在承臺底面荷載 根據城市橋梁設計荷載標準 CJJ77-98 第 4.2.1 條，橋塔所受制動力為： 10%的車道荷載： 0 . 1 ( 9 5 1 5 3 0 0 ) 2 3 4 5 2 1 6 0 3 2 0K N K N ； 39 取汽車制動力為： 345TH KN 塔底截面順橋向彎矩： 3 4 5 1 2 . 7 9 4 4 1 2 . 5 5M K N m 主塔承臺底所受結構荷載組合表如下所示： 豎向力 N(kN) 水平力 H(kN) 彎矩 M(kNm) 上部結構自重 74602.75 0.00 2521.40 承臺自重 7800.00 0.00 0.00 汽車與人群荷載 4712.25 0.00 14694.20 汽車制動力 0.00 345.00 4412.55 荷載組合 87115.00 345.00 21628.15 表 16 主塔 承臺底所受結構荷載組合表 3.2.2 鉆孔灌注樁承載力驗算 橋塔承臺底面單樁豎向力設計值可按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（ JTG D62 2004）第 8.5.1 條計算， 根據上面 的 內力組合，可以計算得到各號鉆孔灌注樁的設計內力，計算結果列 于下 表 ： 樁號 豎向力 N(kN) 11 10640.7 12 9679.4 13 8718.2 14 10640.7 15 9679.4 16 8718.2 17 10640.7 18 9679.4 19 8718.2 表 17 鉆孔灌注樁承載力驗算 表 計算結果表明橋塔基礎鉆孔灌注樁最大設計內力： 1 0 6 4 0 .7N K N ； 小于單樁容許承載力 1 1 8 0 1 .8P K N 。 3.2.3 承臺驗算 橋塔承臺按公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（ JTG D62 2004）第 8.5.3 條第 8.5.5 條驗算 以下內容 ： （ 1） “撐桿 -系桿體系”的撐桿抗壓承載力及系桿抗拉承載力； （ 2） 斜截面抗剪承載力； （ 3） 承臺沖 切 承載力。 一、承臺短懸臂的“撐桿 系桿體系”計算 有效高度：0 3 0 0 0 1 5 7 . 5 2 8 4 2 . 5h m m 樁中心到墩臺邊緣距離：1 3 7 5 0 3 5 0 0 / 2 2 0 0 0x m m 取撐桿壓力線在承臺頂面的作用點至墩臺邊緣的距離為： 40 00 . 1 5 0 . 1 5 2 8 4 2 . 5 4 2 6 . 3 7 5a h m m 撐桿壓力線與系桿拉力 線的夾角為： 110112 8 4 2 . 5t a n t a n 4 9 . 5 1 5 7 34 2 6 . 3 7 5 2 0 0 0hax 撐桿壓力設計值： 1 1 1/ s i n 3 1 0 6 4 0 . 7 / s i n 4 9 . 5 1 5 7 3 4 1 9 7 0 . 5ddD N K N 系桿拉力設計值： 1 1 1/ t a n 3 1 0 6 4 0 . 7 / t a n 4 9 . 5 1 5 7 3 2 7 2 4 8 . 9ddT N K N 圓樁的支承寬度取樁直徑的 0.8 倍： 0 .8 1 .5 1 .2bm 系桿鋼筋的頂層鋼筋中心至承臺底的距離： 182.5s mm ；由于承臺系桿鋼筋的底層需設于樁頂鋼筋網之上，而樁頂需埋入承臺一定距離，故 s 值較大； 鋼筋直徑： 25d mm 6 1 8 2 . 5 6 2 5 3 3 2 . 5ah s d m m 撐桿計算高度： 11s i n c o s 1 2 0 0 s i n 4 9 . 5 1 5 7 3 3 3 2 . 5 c o s 4 9 . 5 1 5 7 3 1 1 2 8 . 5 7at b h m m 由于樁中距 3.75m 小于 3 倍樁直徑 3 1.5 4.5m ，所以承臺截面計算寬度取承臺全寬，即： 10000sb m m 承臺混凝土抗壓強度 標準值： , 25cu kf M Pa 撐桿計算寬度sb范圍內系桿鋼筋截面面積： 24 9 0 . 9 0 2 0 0 9 8 1 8 0sA m m 系桿鋼筋彈性模量： 52 1 0E M P a 按規范公式（ 8.5.3-1） （ 8.5.3-3） 對撐桿抗壓承載力進行校核如下： 322111 52 7 2 4 8 . 9 1 0( 0 . 0 0 2 ) c o t ( 0 . 0 0 2 ) c o t 4 9 . 5 1 5 7 3 0 . 0 0 2 4 6 8 4 2 59 8 1 8 0 2 1 0dssTAE ,125 1 1 . 4 6 6 0 . 4 8 2 5 1 2 . 01 . 4 3 3 0 4 1 . 4 3 3 0 4 0 . 0 0 2 4 6 8 4 2 5c u kc d sff M P a M P a 取, 1 1 . 4 6 6c d sf M P a 01 1 . 0 4 1 9 7 0 . 5 4 1 9 7 0 . 5dD K N , 0 11 1 2 8 . 5 7 1 0 0 0 0 1 1 . 4 6 6 1 0 0 0 1 2 9 3 9 9 . 3 4 1 9 7 0 . 5s c d s dt b f K N D K N 撐桿抗壓承載力 符合 規定。 按規范公式（ 8.5.3-6） 對系桿抗 拉 承載力進行校核如下： 鋼筋抗拉強度設計值： 280sdf M Pa 41 01 1 . 0 2 7 2 4 8 . 9 2 7 2 4 8 . 9dT K N 012 8 0 9 8 1 8 0 1 0 0 0 2 7 4 9 0 . 4 2 7 2 4 8 . 9s d s df A K N T K N 系 桿抗 拉 承載力 符合 規定。 二、承臺斜截面抗剪承載力計算 根據規范，將 1500mm 的圓形截面樁換算為邊長 0 . 8 1 5 0 0 1 2 0 0 mm 的方形截面樁，如下圖所示： 圖 53 承臺樁示意圖 墩臺邊緣至計算斜截面外側樁邊緣的距離： 2 5 5 0 6 0 0 3 5 0 0 / 2 1 4 0 0xa m m 結構重要性系數取：0 1.0 斜截面以外所有樁反力設計值： 3 1 0 6 4 0 . 7 3 1 9 2 2 . 1dV K N 10000sb b m m 0 2 8 4 2