中新公園大道東組團 施工方案中新公園大道東組團模板工程專項施工方案 編制單位：重慶第七建筑工程有限責(zé)任公司 編制時間：目 錄1、 工程概況22、 編制依據(jù)及說明33、 基礎(chǔ)模板工程44、 柱墻模板支設(shè)75、 梁板梯模板支設(shè)86、 安全文明施工117、 模板拆除1 8、 模板計算書（說明部份）13 基礎(chǔ)部份模板計算13 標準層部份模板計算68 框架柱剪力墻模板計算112中新公園大道東組團模板工程專項施工方案第一章 工程概況 中新公園大道一期東組團工程8、9、10、11、12號樓 ；工程建設(shè)地點：成都市溫江區(qū)涌泉街辦清泉北街66號 ；屬于框剪結(jié)構(gòu)；地上一層；地下24,33層；建筑高度：78.4-100.95m；標準層層高：2.8m ；總工期：680天。 本工程由成都中新錦泰房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資建設(shè)，四川省建筑設(shè)計院設(shè)計，中國建筑西南勘察設(shè)計研究院地質(zhì)勘察，四川康立項目管理有限責(zé)任公司監(jiān)理，重慶第七建筑工程有限責(zé)任公司組織施工。第二章 編制依據(jù)及說明 本案依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。 本工程模板采用九夾板木模，鋼管用48腳手鋼管搭設(shè)排架系統(tǒng)，整個模板工程的工期相當緊，質(zhì)量要求又比較高；因此，既要保證質(zhì)量，又要加快進度，故有必要對模板，支撐系統(tǒng)進行優(yōu)化，以最經(jīng)濟的方案來取得較快的施工進度；按照以往施工經(jīng)驗建立起鋼管排架及支架系統(tǒng)，根據(jù)設(shè)計圖紙要求，本工程基礎(chǔ)主樓采用筏板基礎(chǔ)，裙房及車庫采用獨立基礎(chǔ)。針對此種情況，公司在施工過程中主樓筏板基礎(chǔ)、集水井、電梯井采用磚胎模，其余均用木模。所用材料支撐采用直徑48壁厚3.5焊接鋼管，扣件式滿堂紅腳手架作承重支撐48腳手管。50100木楞，平臺采用九夾板；外用劑清潔劑、脫模劑。第三章 基礎(chǔ)模板工程1、 筏形基礎(chǔ)磚胎模的制做 首先開挖承臺土方人工清理至標高后，經(jīng)驗收合格后，先澆注混凝土墊層。后用m5水泥砂漿砌筑240厚磚模，并在磚模內(nèi)墻及頂面用1：2水泥砂漿抹灰20厚，磚胎模四周做成小圓角，便于防水層施工。砌筑高度根據(jù)各承臺具體高度確定。具體做法如附圖：筏形基礎(chǔ)240厚磚胎模做法2、 集水井磚胎模做法3、 電梯井磚胎模做法4、 地下室外墻模板做法 剪力墻、框架柱支模時先根據(jù)模板邊線位置，在距筏板面（或模板下口上）50100mm處焊固定筋，防止模板位移。 外圍墻體抗?jié)B與不抗?jié)B處，均在交接暗柱邊，立鋼絲網(wǎng)一道，綁扎在暗柱上；以便能有效進行區(qū)分不同標號的砼。后澆帶處應(yīng)根據(jù)圖紙設(shè)計要求及施工規(guī)范設(shè)置防水措施，或設(shè)置止水鋼片。外墻止水螺桿設(shè)置見下圖：5、 其余梁、柱、墻、板等模板的支設(shè)方法要求參見后面的柱墻、梁板模板的支設(shè)，及計算書的設(shè)計方法施工。第四章 柱墻模板支設(shè) 柱墻模支設(shè)時，采用流水方案進行，柱模固定采用50100木方和48腳手管和扣件做成井子箍每500mm一道，由于采用商品砼的模板承受的側(cè)壓力較大，柱內(nèi)考慮使用對拉連桿；柱模內(nèi)垃圾全部清理干凈，底部有間隙處預(yù)先用1：2.5水泥砂漿找平，使砼漿不致滲出，保證柱根不致爛根；柱墻模支設(shè)（如下圖所示） 為防止框架混凝土柱墻因模板拼接不嚴而造成爛根現(xiàn)象的產(chǎn)生，支模前，應(yīng)將框架柱墻部位的清理干凈；混凝土底板澆筑過程中，其表面應(yīng)抹平壓光；支模前，在模板側(cè)面粘貼海綿條，以減小模板與樓面的縫隙；混凝土澆筑前先澆筑一層50mm厚與混凝土配合比相同的無石子砂漿，以避免混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象； 梁、柱、板接頭處，由于沒有專用模板與有力的措施，往往在施工中會產(chǎn)生跑模、漏漿、線角不正、大小頭和縮徑等現(xiàn)象，因此，在支模時采用根據(jù)實際尺制作定型木制補空模板的方案進行施工，自梁底高度向上50mm，設(shè)兩道井箍，以箍緊補空板； 為確保工程的施工質(zhì)量，解決由于漏漿往往造成線角不整等缺陷，柱墻模均采用定型木模，從而解決漏漿的問題；柱的接縫處理，柱墻模預(yù)先拼裝大模，在拼裝時，就注意拼縫的平直，但新老混凝土施工縫的平整過程難度較大，我們將采用二次裝模法，即第一次行將模板裝至梁底下20mm處，在柱頂模內(nèi)側(cè)四周釘20mm20mm木條，使柱頂混凝土形成凸榫上；第二次安裝柱頂尾模至樓板底，利用已澆筑完的柱頂凸榫下柱頂模穿腹螺栓固定柱尾模的豎向壓骨，使柱頂施工縫連接嚴密平整，柱、梁、板交接處幾何尺寸準確。 其余詳見計算書。第五章 梁板梯模板支設(shè)1、 質(zhì)量要求 模板的幾何尺寸準確，必須保證工程結(jié)構(gòu)部分的形狀尺寸和位置、標高等設(shè)計規(guī)定。 拼縫嚴密，不漏漿，接縫平整，表面無油污。 模板要有足夠的承載力，整體剛度好，構(gòu)造盡量簡單，便于裝拆，便于鋼筋綁扎和澆灌混凝土。 柱模上下應(yīng)保持在同一軸線上，垂直偏差控制在5內(nèi)水平標高應(yīng)符合設(shè)計標高，準許高差控制在8內(nèi)。 梁的模板跨度大于4m時，梁底板應(yīng)起拱2/1000-3/1000，板跨度大于4m時，起拱1/1000-1.5/1000。 梁高大于600，采用對拉螺栓固定加固或斜桿支撐加固。 竹膠板在平板四周，固定鐵釘不得小于4只/米，其余地方保證不變形、起拱，竹膠板接縫處采用膠帶封密，平板的模板與模板的接縫必須留設(shè)在木坊中間，減少砼的漏漿。 墻體中的預(yù)留洞口模板，周邊應(yīng)有固定設(shè)置；2、 大梁模板支撐梁的連接擱置方法 端頭固定方法：為了拆除方便，在柱模外側(cè)釘一橫向木楞，木楞上皮標高即為鋼管排架支撐梁的底標高，當梁模板安裝完成后，其兩側(cè)及時用木楔釘在橫木楞上，用來固定支撐梁，防止其左右擺動；同時，框架柱外側(cè)四角上立根鋼管并與框架柱模板的井箍連成一個體，在支撐梁高度搭設(shè)水平橫桿，使之形成一個平面，用以支撐梁和操作人員的作業(yè)平臺；3、 次梁模板支撐的連接擱置方法： 次梁支撐輕鋼的連接方法與主梁基本相同；不同的地方只是次梁的端頭擱置在主梁上；框架梁板模板施工（如下圖所示）4、 樓梯模板支設(shè)如下圖所示5、 模板工程質(zhì)量控制示意圖第六章 安全文明施工1、 施工安全措施：、施工現(xiàn)場應(yīng)嚴格執(zhí)行安全生產(chǎn)操作規(guī)定和有關(guān)安全生產(chǎn)文件，健全和貫徹落實工程安全生產(chǎn)責(zé)任制切實執(zhí)行“安全第一，預(yù)防為主”的方針，做到安全生產(chǎn)和文明施工；、所有參加施工的作業(yè)人員必須經(jīng)過安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格方可進入現(xiàn)場施工；特殊工種必須持有操作證上崗作業(yè)，嚴禁無證上崗；施工前，應(yīng)由項目工程師或施工員進行技術(shù)交底后方可進行施工作業(yè)；、專職安全員應(yīng)根據(jù)本工程的特點，結(jié)合安全生產(chǎn)制度和有關(guān)規(guī)定，經(jīng)常性進行安全考試和現(xiàn)場檢查，如果如現(xiàn)有不安全的因素，好可指令停止施工，經(jīng)過處理后方可繼續(xù)施工；、嚴格執(zhí)行施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)和高空作業(yè)的有關(guān)規(guī)定，在對施工班組，進行操作交底時，必須同時進行安全交底，并隨時做好書面記錄；、利用折梯和活動操作平臺作業(yè)時，操作人員必須保持平衡，以防偏心和失穩(wěn)，造成高空墜落；、施工過程中，應(yīng)防超載，尤其防止過大的集中荷載，確保結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和作業(yè)人員的安全；第七章 模板拆除1、模板的拆除 框架柱的模板拆除在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板面受損時，即可拆除，但應(yīng)符合設(shè)計要求，應(yīng)輕拆輕放，拆除后必須整理歸堆；剪力墻、柱模板在澆搗后24小時拆除，有防水要求的墻體72小時，以保持砼的有效濕度。同時必須滿足在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板，而受損壞后，方可拆除。梁、板模板的拆除，必須經(jīng)技術(shù)人員的通知，及拆模試塊強度達到以下情況方可拆除： 2. 頂梁、板模板拆除：頂板模板拆除時間以同條件混凝土試塊的強度達到下表規(guī)定的數(shù)值后方可拆除：構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件-100 頂板模板符合拆除條件時要先填寫拆模申請單，經(jīng)監(jiān)理審批同意后方可拆除。頂板模板的拆除順序要保證先澆筑混凝土部位先拆；嚴禁在混凝土強度未達到要求時隨意拆除、減少頂板模板支撐。第八章 模板計算書1、 說明部分 本方案分三部份來計算闡述，一是基礎(chǔ)部份的梁、板模板工程；二是標準層部份的梁、板模板工程；三是框架柱及剪力墻模板工程。基礎(chǔ)部份取具有代表性的梁0.400.70、0.401.80；板按170厚進行計算分析。標準層部份取具有代表性的梁0.250.70、0.251.50；板按170厚進行計算分析。框架柱及剪力墻模板工程分別取0.601.05進行計算分析。2、 基礎(chǔ)部份的梁、板模板工程a. 梁段:l 0.400.70 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.40；梁截面高度 d(m):0.70；混凝土板厚度(mm):170.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.38；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：3；支撐點豎向間距為：150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大彎距(nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm；面板的最大彎距 m= 0.110.98176.6672 = 3.43104nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.43104 / 2.70104=1.269n/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.269n/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779176.674/(10095002.43105) = 0.026 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =176.667/250 = 0.707mm；面板的最大撓度計算值 =0.026mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.707mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 51022/6 = 166.67cm3；i = 51032/12 = 833.33cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(nmm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.177=3.88kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.13.88500.002= 9.70104nmm； 最大支座力:r=1.13.880.5=2.134 kn；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 9.70104/1.67105 = 0.582 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.582 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17n/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.18= 3.18 n/mm； e - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000n/mm2； i - 內(nèi)楞的截面慣性矩：i = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6773.185004/(100100008.33106) = 0.016 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.134kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(knm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(nmm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.16 knm 外楞最大計算跨度: l = 150mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 1.60105/1.02104 = 15.751 n/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =15.751n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205n/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.04 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計算值 =0.04mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.745kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8001818/6 = 4.32104mm3； i = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (knm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.700.90=15.42kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kn/m；q = q1 + q2 + q3=15.42+0.30+2.02=17.74kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1017.7410.1332=0.032knm； =0.032106/4.32104=0.73n/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =0.73 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.80= 14.56kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.56133.34/(10095003.89105)=0.008mm；面板的最大撓度計算值: =0.008mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.70.133=2.38 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.133(20.7+0.4)/ 0.4=0.21 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)0.133=0.6 kn/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.22.38+1.20.21=3.108 kn/m；活荷載設(shè)計值 p = 1.40.6=0.84 kn/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=51010/6 = 83.33 cm3； i=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 3.108+0.84=3.948 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.13.9480.80.8= 0.253 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.253106/83333.3 = 3.032 n/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 3.032 n/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.63.9480.8 = 1.895 kn； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 31895.04/(250100) = 0.569 n/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 n/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.569 n/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.380 + 0.210 = 2.590 kn/m；方木最大撓度計算值 = 0.6772.598004 /(10010000416.667104)=0.172mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.172 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 變形圖(mm) 彎矩圖(knm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=1.106 kn，中間支座最大反力rmax=7.263；最大彎矩 mmax=0.216 kn.m；最大撓度計算值 vmax=0.027 mm；最大應(yīng)力 =0.216106/5080=42.421 n/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 42.421 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度 205 n/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=7.263 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： n1 =1.106 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1295.38=0.833 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.80/2+(0.60-0.40)/2)0.800.35=0.168 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.80/2+(0.60-0.40)/2)0.800.170(1.50+24.00)=2.081 kn； n =1.106+0.833+0.168+2.081=4.188 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=4188.289/(0.207489) = 41.377 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 41.377 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =7.263 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(5.38-0.7)=0.833 kn； n =7.263+0.833=7.988 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=7988.187/(0.207489) = 78.917 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 78.917 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。b. 梁段:l。0.401.80 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.40；梁截面高度 d(m):1.80；混凝土板厚度(mm):170.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.38；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：7；主楞豎向支撐點數(shù)量為：4；支撐點豎向間距為：400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 50.994 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大彎距(nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 271.67mm；面板的最大彎距 m= 0.110.98271.6672 = 8.10104nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 8.10104 / 2.70104=3.001n/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =3.001n/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 271.67mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779271.674/(10095002.43105) = 0.144 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =271.667/250 = 1.087mm；面板的最大撓度計算值 =0.144mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.087mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 51022/6 = 166.67cm3；i = 51032/12 = 833.33cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(nmm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強