第1章通則-1-第11第26第39第49第2章船舶設(shè)計(jì)與布置-14-第114第214第320第3章材料和管路設(shè)計(jì)-24-第124第224第327第4章燃料圍護(hù)系統(tǒng)-34-第134第2LNG36第360第4CNG61第561第666第767第868第9691069第5章氣體燃料加注-71-第171第271第372第6章氣體燃料供應(yīng)-74-第174第275第379第480第581第7章用氣設(shè)備-83-第183第283第385第486第8章消防-87-第187第287第390第492第9章防爆-93-第193第293第395第10章機(jī)械通風(fēng)-97-第197第299第399第4100第5100第6100第7101第11章電氣裝置-102-第1102第12104-第1104第2105第3107第4108第13章制造、工藝和試驗(yàn)-115-第1115第2115第3117第4120第5120第6122第7123第14章操作要求-126-第1126第2節(jié)操作要 ..第15章工程船采用分體供氣的補(bǔ)充規(guī) 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)工程船和水上浮 ..第3節(jié)燃料艙及供氣系 ..附錄1風(fēng)險(xiǎn)評(píng) 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估要 ..第3節(jié)風(fēng)險(xiǎn)準(zhǔn) ..第4節(jié)風(fēng)險(xiǎn)緩解措 ..附錄2新穎形狀的燃料圍護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中極限狀態(tài)方法的使用要 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)設(shè)計(jì)格 ..第3節(jié)要求的分 ..第4節(jié)承載能力極限狀 ..第5節(jié)疲勞極限狀 ..第6節(jié)事故極限狀 ..第7節(jié)試 ..附錄3海船燃料艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度評(píng) 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)C型獨(dú)立燃料 ..第3節(jié)A/B型獨(dú)立燃料 ..第4節(jié)薄膜型燃料 ..第5節(jié)溫度場(chǎng)分 .. ..附錄4內(nèi)河船燃料艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度評(píng) .. ..附錄5電子控制系 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)電控系統(tǒng)技術(shù)要 ..第3節(jié)氣體控制系統(tǒng)和氣體安全系 ..--PAGE10第1 第1 一般規(guī)雙截止透氣閥：IEC60079：爆炸性環(huán)境，IEC60092-502：船舶電氣設(shè)備—專輯—GB383621.1.2.17GB/T22189：船舶電氣設(shè)備—專輯—IEC60092-502：船舶電氣設(shè)備—專輯—9應(yīng)設(shè)置安全和合適的燃料供應(yīng)、儲(chǔ)存和加注裝置，其能夠接收和容納所要求狀態(tài)下的燃料GB/T22189：船舶電氣設(shè)備—專輯—IEC60092-502：船舶電氣設(shè)備—專輯—10應(yīng)設(shè)置經(jīng)適當(dāng)設(shè)計(jì)、構(gòu)造和安裝的氣體管系、圍護(hù)和超壓釋放裝置，以實(shí)現(xiàn)其預(yù)定用途；(11)12燃料圍護(hù)系統(tǒng)和包含氣體釋放源的機(jī)器處所的布置和位置，應(yīng)使其中任何一處發(fā)生火災(zāi)或1對(duì)位于除該事故發(fā)生所在處所以外的任何其他處所內(nèi)的設(shè)備/系統(tǒng)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)造成破壞或8妨礙人員通往救生設(shè)備或阻礙脫險(xiǎn)通道。 NaturalGas各種風(fēng)險(xiǎn)的C認(rèn)可。第2 圖紙和資2??對(duì)于可移式液化氣體燃料罐，還包括燃料供應(yīng)連接管路、透氣連接管路和熱交換器的加熱ab)c①4.2.1.82低溫管系的隔熱布置說明；（包括電纜）的電容和電感不超過關(guān)聯(lián)設(shè)備標(biāo)示值，每個(gè)本質(zhì)安全設(shè)備允IEC60079-14出版物《爆炸性氣體環(huán)境—第14部分：電氣設(shè)施設(shè)計(jì)、選擇和安裝》或與其等效的標(biāo)準(zhǔn)。第3 產(chǎn)品檢第4 船舶檢9防爆設(shè)備或防點(diǎn)燃設(shè)備的確認(rèn)和安全檢查，如防爆電氣設(shè)備的安全性依賴于保護(hù)（如過載檢查燃料艙液位指示儀是否處于工作狀態(tài)以及高液位報(bào)警和高液位自動(dòng)關(guān)閉系統(tǒng)是否處于3確認(rèn)燃料艙接頭處所、氣體閥件單元處所的密封設(shè)施處于正常狀態(tài)，并對(duì)燃料艙接頭處所5(8)對(duì)于包含燃料儲(chǔ)存、燃料加注和燃料供應(yīng)裝置/部件或相關(guān)系統(tǒng)的處所（（）9燃料供應(yīng)和加注系統(tǒng)應(yīng)盡可能驗(yàn)證控制、監(jiān)測(cè)和自動(dòng)切斷系統(tǒng)（含手動(dòng)緊急切斷功能的測(cè)GB/T18443.22部分——a防波板（如設(shè)有）與燃料艙本體的連接情況，連接焊縫處的裂紋、連接固定螺栓的松脫、)⑦應(yīng)根據(jù)批準(zhǔn)的檢驗(yàn)計(jì)劃對(duì)燃料艙進(jìn)行檢查。當(dāng)根據(jù)本規(guī)范4.2.1.8制定檢查/檢驗(yàn)計(jì)劃時(shí)，2①1.25（MARVS）②應(yīng)打開燃料供應(yīng)和加注管系的壓力釋放閥，用于檢查、校正和功能試驗(yàn)。若單個(gè)可辨識(shí)的③應(yīng)檢查所有緊急切斷閥、止回閥、截止透氣閥、主氣體燃料閥、遙控操作閥和用于燃料儲(chǔ)③對(duì)惰性氣體發(fā)生器進(jìn)行檢查，以確認(rèn)其所產(chǎn)生的惰性氣體是在技術(shù)規(guī)格范圍內(nèi)且該設(shè)備運(yùn)④對(duì)惰性氣體的分配閥和管路等作總體檢查，對(duì)貯存惰性氣體的壓力容器應(yīng)作內(nèi)外部檢查，①電氣設(shè)備的檢查，包括電纜及其支架、本質(zhì)安全型電氣設(shè)備、防爆型電氣設(shè)備和增強(qiáng)安全--PAGE14第2 第1 一般規(guī)1考慮到船舶的安全操作以及與船舶相關(guān)的其他危險(xiǎn)，燃料艙應(yīng)布置成使其在碰撞或擱淺后2燃料圍護(hù)系統(tǒng)、燃料管系及其他燃料釋放源的設(shè)置和布置應(yīng)能使釋放的氣體通向露天的安3進(jìn)入含有燃料釋放源的處所的通道或該處所上的其他開口，應(yīng)布置成可燃?xì)怏w、窒息性氣578對(duì)于客船，應(yīng)采取物理隔離或等效防范措施，以防止?fàn)I運(yùn)期間乘客或其它非授權(quán)人員進(jìn)入第2 燃料艙布2對(duì)于獨(dú)立燃料艙，保護(hù)距離應(yīng)量至燃料艙殼板（燃料艙圍護(hù)系統(tǒng)的主屏壁）。對(duì)于薄2.2.1.3（2）；（a）（b） （c）C2.2.1.3（2）)2.2.1.3（3）b)6對(duì)于客船，燃料艙應(yīng)位于距首垂線0.08L的橫截面后方；對(duì)于貨船，燃料艙應(yīng)位于防撞艙壁(fCN=fl×ft×fft=1-r(x1,x2,(H-d)≤7.8m時(shí)

=1.0?0.8

(fv(?????)?(????)>7.8m時(shí)，????=0.2

，m3當(dāng)一個(gè)以上互不重疊的燃料艙沿縱向布置時(shí)，應(yīng)按照本節(jié)2.2.1.4（2）的規(guī)定分別計(jì)算各個(gè)(4)如燃料艙關(guān)于船舶中心線非對(duì)稱布置，則應(yīng)分別計(jì)算左、右舷的fCN值，取二者的平均值。1第3 處所位置和分1氣體安全機(jī)器處所：機(jī)器處所的布置應(yīng)使該處所在所有情況下，包括正常和異常情況下，2ESD31除非有文件證明單一事故不會(huì)影響兩個(gè)機(jī)器處所，否則產(chǎn)生推進(jìn)動(dòng)力和電動(dòng)力的發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)2設(shè)有用氣設(shè)備的機(jī)器處所內(nèi)設(shè)置的確保用氣設(shè)備能維持其功能的所必需設(shè)備、組件和系統(tǒng)由單艙壁分隔的ED防護(hù)型機(jī)器處所應(yīng)有足夠的強(qiáng)度使其中任一處所能夠承受氣體爆ESD防護(hù)型機(jī)器處所的幾何形狀應(yīng)設(shè)計(jì)成能將氣體積聚或形成空氣死角的可能性降至最低。2.3.8.39.2.2.3（2）2類危險(xiǎn)區(qū)域要求，不適用于位于甲1.1.2.17（3）的定義，其也能定義為燃料艙接頭處所。若燃料準(zhǔn)備間的開口通向船上其他圍蔽處所（且為非危險(xiǎn)處所2.3.8.2要9.2.2.2（4）9.2.2.3（1）劃分危險(xiǎn)區(qū)域。12.1.3.2的污水井要求僅適用于位于甲板以下的燃IEC60092-506：船舶電氣裝置——--PAGE24第3 第1 一般規(guī)2應(yīng)采取措施保護(hù)管路、管系及其部件和燃料艙，使其免受由于熱變形及燃料艙和船體構(gòu)件4應(yīng)對(duì)低溫管路與其鄰接的船體構(gòu)件進(jìn)行熱隔離，以防止船體溫度降低至船體材料的設(shè)計(jì)溫第2 管路設(shè)GB3033：船舶與海上技術(shù)——2部分：不同介質(zhì)和（或）ENISO14726：船舶和海洋技術(shù)——??1???

應(yīng)力。如未做出此種證明，則b值應(yīng)為：??=??

3.2.3.1（1）的設(shè)計(jì)情況，對(duì)航行于限制區(qū)域的船舶，CCS可接受較低的環(huán)境溫度值。反之，可要求較高的P0可基于航行期間的實(shí)際壓力上升進(jìn)行計(jì)算，并考慮燃料艙的任何絕熱情況。C（SIGTTO/IACS） ???? 壁厚度應(yīng)比本節(jié)3.2.2因產(chǎn)生。高壓燃料管系應(yīng)具有足夠的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。應(yīng)通過應(yīng)力分析來確定該強(qiáng)度，并考慮下列因具有符合認(rèn)可標(biāo)準(zhǔn)尺寸的套筒焊接接頭只能用于外徑小于等于50mm和設(shè)計(jì)溫度不低于-50mm者，不得采用插入焊法蘭。第3 材3.3.1.（13.3.1.1（23.3.1.（33.3.1.（43.3.1.1（5表0℃的燃料艙和處理用壓力容器所用板材、管材(無縫管和焊接管)1,2正火或淬火加回火強(qiáng)度和韌性（沖擊）410N/mm2韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）試驗(yàn)溫度-CCS（管材不要求進(jìn)行夏比V40mm40mm50mmV足本表注②要求，CCS。410N/mm2的材料可由CCS134章的要求。試驗(yàn)溫度(℃)40t≤5040t≤50）免除焊后消除應(yīng)力熱處理，應(yīng)經(jīng)CCS認(rèn)可或符合公認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)。表0℃至-55℃的燃料艙、次屏壁和處理用壓力容器所用板材、型材和鍛件25mm化學(xué)成分（爐罐分析正火或淬火加回火強(qiáng)度和韌性（沖擊）410N/mm2韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）材料厚度試驗(yàn)溫度可用控制軋制工藝或TMCP410N/mm2的材料可由CCS試驗(yàn)溫度(℃)40t≤5040t≤4525℃45t≤5030℃界評(píng)估）CCS材料厚度試驗(yàn)溫度材料厚度試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度低于-55℃至-165℃2的燃料艙，次屏壁和處理用受壓容器所用板材、型材和鍛件25mm最低設(shè)計(jì)溫度化學(xué)成分5沖擊試驗(yàn)溫度2.25TMCP注--注--理9--高錳奧氏體鋼—熱軋加控冷10--5083-拉伸和韌性（沖擊）韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）1.5%Ni、2.25%Ni、3.5%Ni5%Ni25mm沖擊能量值，應(yīng)根據(jù)所用試樣型式按照表列值。40mmV25mm9%Ni鋼應(yīng)用指南”(MSC.1/Circ.1599/Rev.2)或CCS《高錳奧氏體低溫鋼應(yīng)用指南》的相關(guān)要求。試驗(yàn)溫度(℃)40t≤4545t≤501CCS1323t>40mm表0℃至-165℃3的燃料管路和處理用管路所用的管子(無縫管和焊接管)1鍛件2和鑄件化學(xué)成分5最小平均沖擊能量-方法6-注--注--9%鎳鋼7-固溶處理8-5083拉伸和韌性（沖擊）韌性（V表船體結(jié)構(gòu)的最低設(shè)計(jì)溫度各鋼級(jí)的最大厚度0低于---PAGE34第4 第1 一般規(guī)1燃料圍護(hù)系統(tǒng)應(yīng)設(shè)計(jì)成燃料艙或其接頭泄漏不會(huì)危及船舶、船上人員或環(huán)境。應(yīng)避免的潛3燃料圍護(hù)系統(tǒng)的布置應(yīng)設(shè)計(jì)成任何氣體泄漏后所采取的安全動(dòng)作不會(huì)導(dǎo)致不可接受的動(dòng)力()氣體燃料艙的最大允許工作壓力（MAWP）不應(yīng)超過壓力釋放閥最大允許調(diào)定值燃料艙接頭處所艙壁或限界面材料的設(shè)計(jì)溫度應(yīng)與其在可能的最大泄漏情景下遭受的第2 LNG燃料圍護(hù)系1在完整條件下，經(jīng)受圍護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)壽命預(yù)期的環(huán)境條件及其適當(dāng)?shù)难b載工況，應(yīng)包括滿載1極限設(shè)計(jì)條件——圍護(hù)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及其結(jié)構(gòu)件應(yīng)承受建造、試驗(yàn)和預(yù)期投入使用期間可能發(fā)——圍護(hù)系統(tǒng)應(yīng)承受本節(jié)4.2.7.5（1）中規(guī)定的碰撞載荷，且支撐構(gòu)件和支撐構(gòu)件處的——4.5.3.1中規(guī)定的內(nèi)部——止浮裝置應(yīng)能承受本節(jié)4.2.7.5（2）中規(guī)定的向上的力，1達(dá)到臨界狀態(tài)前能可靠探測(cè)到的失效形成過程（例如通過氣體探測(cè)或檢查）2達(dá)到臨界狀態(tài)前不能安全探測(cè)到的失效形成過程應(yīng)有比燃料艙預(yù)計(jì)壽命長(zhǎng)得多的預(yù)計(jì)形成2當(dāng)布置在開敞甲板或半圍蔽處所時(shí)，如內(nèi)殼上所有開口均高于燃料艙的最高可能液位，外表BC1本節(jié)規(guī)定了與4.2.8至4.2.10（?P0應(yīng)不得低于在)值b對(duì)于在限制期限內(nèi)航行的船舶，P0如經(jīng)CCS特別考慮，并符合本節(jié)4.2.13至4.2.16規(guī)定的對(duì)各類燃料艙的限制條件，可接受在動(dòng))(bPgdsite)max是使用場(chǎng)所特定加速度確定的相關(guān)液體壓力；(c)Peq應(yīng)為如下計(jì)算得出的Peq1和Peq2的大者：Peq1=Po+ Peq2=Ph+(Pgdsite) 4.2.7.4（1）所述的船舶運(yùn)動(dòng)所引起的液化氣體燃料重心加速度所PZ

4.2.7.（4（b

100?aβ=在任意β方向上的合成加速度（靜載和動(dòng)載ax=加速度縱向分量，ay=加速度橫向分量，az=4.2.7.3（4）（a）4.2.7.3（4）（b）6②如圍護(hù)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)支撐裝置或附件在操作溫度下可能會(huì)引起較大的熱應(yīng)力，則應(yīng)考慮穩(wěn)態(tài)74.2.7.4①在確定動(dòng)載荷時(shí)應(yīng)考慮船舶在其使用壽命期間在不規(guī)則海浪中船舶運(yùn)動(dòng)的長(zhǎng)期分布。由搖和首搖。在估算作用于燃料艙的加速度時(shí)，其作用點(diǎn)應(yīng)在燃料艙的重心處，且包括下列分量：))))a沿船長(zhǎng)方向加速度：2g；b沿船寬方向加速度：1g；(c)垂直向上加速度：1g；d垂直向下加速度：2g（含重力效應(yīng)）74.2.7.5 表船長(zhǎng)設(shè)計(jì)加速度ISO20421-1：深冷容器——1NB/T船長(zhǎng)設(shè)計(jì)加速度3(???(2 )2可使用偏保守的簡(jiǎn)化方法或簡(jiǎn)化分析計(jì)算載荷影響。模型試驗(yàn)可與理論計(jì)算一起使用或代1對(duì)于應(yīng)考慮的圍護(hù)系統(tǒng)的每個(gè)位置或部分，以及應(yīng)分析的每個(gè)可能的失效模式，應(yīng)考慮可3????=????.????±????=????.????±????=????.????±??????=??????.????±??????=??????.????±??????=??????.????±σx.dyn、σydyn、σz.dyn、τxydyn、τxz.dynτyzdyn1考慮到彈性和塑料材料特性，結(jié)構(gòu)能力可通過試驗(yàn)或分析、簡(jiǎn)化線性彈性分析或本規(guī)范規(guī)3分析應(yīng)基于的特征載荷值如下：Re——室溫下的規(guī)定最小屈服應(yīng)力，N/mm2。如在應(yīng)力-應(yīng)變曲線上無明顯的屈服應(yīng)力，則????=√????2+????2+????2???????????????????????????+3(??xy2+??xz2+ninloadingN 3如要求，考慮到圍護(hù)系統(tǒng)預(yù)期壽命期間所有疲勞載荷及其適當(dāng)?shù)慕M合，圍護(hù)系統(tǒng)應(yīng)進(jìn)行疲

17? ????=0.9×式中：??——??1，2，3，4，5，6，7，8

Q10-2 104105 N4.2.10.2（6）8用于進(jìn)行裂紋擴(kuò)展分析和斷裂力學(xué)的方法應(yīng)基于公認(rèn)的標(biāo)準(zhǔn)。9分析裂紋擴(kuò)展時(shí)，應(yīng)假定使用的檢查方法不能探測(cè)到的最大初始裂紋，并考慮到適用的許??0響應(yīng)循環(huán)為對(duì)數(shù)坐標(biāo)；2×1054.2.10.2（10）2分析應(yīng)基于的特征值如下：12由于燃料溫度的影響使設(shè)計(jì)條件下的計(jì)算溫度在0℃以下的所有船體結(jié)構(gòu)的材料，應(yīng)符合本(3)可采用對(duì)船體結(jié)構(gòu)材料進(jìn)行加熱的方法，以確保這些材料的溫度不會(huì)降到低于本規(guī)范表1用于建造不構(gòu)成船體的主屏壁和次屏壁的金屬材料應(yīng)適用于其可能經(jīng)受的設(shè)計(jì)載荷并符合23如果非金屬材料（包括復(fù)合材料）6可考慮在主屏壁和次屏壁中使用非防火和阻止火焰?zhèn)鞑サ牟牧?，但?yīng)設(shè)置適當(dāng)?shù)南到y(tǒng)（例??()45未永久惰化的燃料儲(chǔ)存處所可使用不滿足公認(rèn)耐火標(biāo)準(zhǔn)的絕熱層，但其表面應(yīng)覆蓋具有低7這種燃料艙主要是由平面構(gòu)成，則其設(shè)計(jì)蒸氣壓力P0應(yīng)小于0.07MPa。1結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)對(duì)本節(jié)4.2.7.3（3）①所述的內(nèi)部壓力，燃料艙與支撐系統(tǒng)、鍵固系統(tǒng)以及3應(yīng)將具有支撐構(gòu)件的燃料艙設(shè)計(jì)成能承受本節(jié)4.2.7.51燃料艙和燃料艙支撐構(gòu)件應(yīng)設(shè)計(jì)成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的相關(guān)意外載荷和力P0應(yīng)小于0.07MPa。34對(duì)在不規(guī)則波浪中的特定船舶加速度和運(yùn)動(dòng)以及船舶及其燃料艙對(duì)這些力和運(yùn)動(dòng)的響應(yīng)均σL≤1.5fσL+σb≤1.5Fσm+σb≤σm+σb+σg≤3.0FσL+σb+σg≤式中：σm——等效總體主膜應(yīng)力；f——Rm/ARe/B，取其小者；表71燃料艙和燃料艙支撐構(gòu)件應(yīng)設(shè)計(jì)成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的適用意外載荷和⑦局部主膜應(yīng)力系指由于壓力或其他機(jī)械載荷及有關(guān)的初始的或不連續(xù)的效應(yīng)所形成的膜應(yīng)S1≤0.5√????S21)C型獨(dú)立燃料艙應(yīng)依據(jù)包含斷裂力學(xué)和裂紋擴(kuò)展衡準(zhǔn)的壓力容器標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。本節(jié)

P0=0.2+ ??=0.00185(????= O：????=25 h，0.75b，m；，m；，m；ρr——設(shè)計(jì)溫度下燃料的相對(duì)密度（淡水：ρr1）對(duì)于碳錳鋼和鎳鋼，應(yīng)不小于5mm；對(duì)于奧氏體鋼，應(yīng)不小于3mm；對(duì)于鋁合金，應(yīng)不小于7mm。Pe=P1+P2+P3+ 小于0.025MPa；他處所，P2=0；所，P4=0。)34所述的計(jì)算工況。螺栓的強(qiáng)度校核應(yīng)符合CCS2323.2.5CCS接受的標(biāo)準(zhǔn)①)σm+σb≤1.5fσm+σb+σg≤3.0fVDI2230GB/T3098.1：緊固件機(jī)械性能——C型燃料罐，其支撐件與筒體連接的結(jié)構(gòu)突變處，強(qiáng)度校核可考慮二階應(yīng)力；對(duì)于單層泡沫C型燃料罐，其鞍座和止浮裝置結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度校核通?？紤]熱應(yīng)力。表2對(duì)于承受外部壓力和引起壓縮應(yīng)力的其他載荷的壓力容器，其厚度和形狀應(yīng)基于使用公認(rèn)2對(duì)于真空絕熱型燃料艙，應(yīng)特別注意其支撐設(shè)計(jì)的疲勞強(qiáng)度，還應(yīng)特別考慮對(duì)其內(nèi)外殼間1燃料艙和燃料艙支撐構(gòu)件應(yīng)設(shè)計(jì)成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的適用意外載荷和P0通常應(yīng)不超過0.025MPa。如果船體構(gòu)件尺寸相應(yīng)加大并適當(dāng)考慮支撐絕熱層的強(qiáng)度，P0亦可相應(yīng)增加到一較高值，但應(yīng)小于0.07MPa。4.8.2abc)defgabcda意外機(jī)械破損（例如營(yíng)運(yùn)時(shí)燃料艙內(nèi)掉落的物體bcd3按照本節(jié)4.2.16.1②進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)確定建造圍護(hù)系統(tǒng)時(shí)使用的材料的物理性能（機(jī)械的、1應(yīng)進(jìn)行為確定極限強(qiáng)度而進(jìn)行的圍護(hù)和本節(jié)4.2.5定義的相關(guān)結(jié)構(gòu)和設(shè)備的結(jié)構(gòu)分析和/或試2船體結(jié)構(gòu)分析應(yīng)計(jì)及本節(jié)4.2.7.3（3）①所述的內(nèi)部壓力。應(yīng)特別注意船體的變形以及船體23對(duì)于可經(jīng)試驗(yàn)和/或分析證明裂紋不會(huì)導(dǎo)致2個(gè)薄膜同時(shí)或級(jí)聯(lián)失效的結(jié)構(gòu)單元，Cw應(yīng)小于1圍護(hù)系統(tǒng)和支撐船體結(jié)構(gòu)應(yīng)設(shè)計(jì)成能承受本節(jié)4.2.7.5不能按照本節(jié)4.2.13至4.2.16極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的程序和相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)應(yīng)符合本規(guī)范附錄2所載的新穎形狀的燃料圍護(hù)LD。第3 可移式液化氣體燃料40英尺集裝箱，且壓力釋放系統(tǒng)釋放的CCS接受的標(biāo)準(zhǔn)（SY/T6986.2：液化天然氣設(shè)備與安裝——2部BSEN1474-2：液化天然氣設(shè)備與安裝——2部分：--PAGE612對(duì)于真空絕熱型LNG4.2.2.53應(yīng)通過傳熱計(jì)算或試驗(yàn)證明LNG罐式集裝箱的框架不會(huì)因燃料泄漏而遭受不可承受的低溫，4LNG5章的加注站和第4 CNG燃料圍護(hù)系2除非艙壁設(shè)計(jì)成能夠承受氣體膨脹泄漏時(shí)會(huì)達(dá)到的最低溫度，否則儲(chǔ)存CNG的圍蔽處所的第5 壓力釋放系NB/T470592對(duì)于壓力釋放閥的結(jié)構(gòu)和布置，應(yīng)考慮由于環(huán)境溫度結(jié)冰帶來的影響；6m。Q= 式中：Q——273.15K0.1013MPaF=0.5，CCS（根據(jù)所使用的防火材料、絕熱層；；；??

（KD——k決定的常數(shù)，按下式計(jì)算：??=√??(??+

式中：k——1.02.2kD，LminA=A=4.5.3.1（1）F=0.5F=0.25F=0.2F=0.1??air=??? 14.5.3.1要求a對(duì)非平衡壓力釋放閥：MARVS的10%；b)對(duì)平衡壓力釋放閥：MARVS的30%；c)對(duì)先導(dǎo)式壓力釋放閥：MARVS的50%。(4)為確保壓力釋放閥的穩(wěn)定運(yùn)作，其回座壓力應(yīng)不少于進(jìn)口壓力損失和額定排量時(shí)0.02倍第6 燃料艙裝載極LL=FLρR第7 燃料儲(chǔ)存狀態(tài)的維3壓力積聚；系統(tǒng)及其配套輔助設(shè)施的可用性應(yīng)使得當(dāng)機(jī)械非靜止部件或控制系統(tǒng)部件發(fā)生單一故第8 燃料圍護(hù)系統(tǒng)內(nèi)的環(huán)境控4.82.1第9 惰（）對(duì)于使用惰性氣體保護(hù)的客船的燃料艙處所，應(yīng)有警示及適當(dāng)措施限制乘客隨意進(jìn)處所。第10 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接計(jì)CCS《散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范》或《內(nèi)河散3“海船燃料艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度評(píng)估”的相關(guān)要求。4“內(nèi)河船燃料艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度評(píng)估”的相關(guān)要求。12第5 第1 一般規(guī)第2 加注CCS①的相關(guān)要CCS②的相關(guān)要求；或CCS③的相關(guān)要求。第3 加注系ISO21593：船舶和海上技術(shù)——GB/T39038ISO16904：LNG海上輸送臂的設(shè)計(jì)和測(cè)試、ISO20519：船舶和海上技術(shù)——液化天然氣燃料動(dòng)力船舶的加注要求、OCIMFHG/T21608：液體裝卸臂工程技術(shù)要求等。ISO20519：船舶和海上技術(shù)——液化天然氣燃料動(dòng)力船舶的加注要求、ASMEB16.5《管法蘭和法蘭管件》150HG/T20592~20635PN系列或CLASS系列等。第6 第1 一般規(guī)2用于向用氣設(shè)備駁運(yùn)燃料的管系的設(shè)計(jì)，應(yīng)使得某一道屏壁發(fā)生的故障不會(huì)導(dǎo)致燃料從管3機(jī)器處所外的燃料管路的安裝和防護(hù)，應(yīng)使得在發(fā)生氣體泄漏時(shí)能將造成人員傷害和船舶1當(dāng)氣體燃料供應(yīng)由于自動(dòng)截止閥動(dòng)作而中斷時(shí)，應(yīng)在查明原因并采取相關(guān)措施之后方可重2當(dāng)氣體燃料供應(yīng)由于氣體泄漏而中斷時(shí)，應(yīng)在查明泄漏源并進(jìn)行處理后方可重新恢復(fù)氣體3第2 供氣閥布13只閥中的2只串接在通向發(fā)動(dòng)機(jī)的氣體燃料管路上，第3只安裝在處于2只串接閥之間的氣單臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)和多臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的供氣閥布置示例如圖6.2.1.9(a)和圖6.2.1.9(b)所示。手動(dòng)截止閥

6.2.1.9a手動(dòng)截止閥自動(dòng)透氣 自動(dòng)截止6.2.1.9b第3 機(jī)器處所外的供氣系應(yīng)對(duì)熱交換器氣體燃料出口處的溫度進(jìn)行監(jiān)測(cè)，當(dāng)氣體燃料出口處溫度過低時(shí)，應(yīng)在駕駛室或機(jī)艙有人值班的位置發(fā)出聲光報(bào)警，且自動(dòng)關(guān)閉LNG輸送泵（如設(shè)有）并切斷燃料艙主閥。第4 機(jī)器處所內(nèi)的供氣系2供氣管路安裝在通風(fēng)導(dǎo)管內(nèi)，供氣管路和通風(fēng)導(dǎo)管之間的空間應(yīng)設(shè)置負(fù)壓機(jī)械通風(fēng)系統(tǒng)，1如果氣體在低壓狀態(tài)下直接噴入至各個(gè)氣缸的進(jìn)氣支管或進(jìn)氣道，則發(fā)動(dòng)機(jī)空氣進(jìn)氣管可2對(duì)于國(guó)內(nèi)航行船舶，如果氣體燃料以低壓狀態(tài)在增壓器后端噴入發(fā)動(dòng)機(jī)空氣進(jìn)氣總管，且

???=

2 ??+k——定壓比熱和定容比熱的比值，對(duì)CH4，k第5 壓縮機(jī)和第7 第1 一般規(guī)2含有或可能含有可燃混合氣的發(fā)動(dòng)機(jī)部件或系統(tǒng)應(yīng)布置合適的壓力釋放系統(tǒng)，除非其強(qiáng)度第2 活塞式內(nèi)燃第3 主鍋爐和輔鍋第4 燃?xì)廨喌? 第1 一般規(guī)第2 防穿過滾裝處所的燃料管路的防火應(yīng)由CCS根據(jù)其使用情況和管內(nèi)預(yù)期壓力予以特別考慮燃料艙位于開敞甲板時(shí)，面向燃料艙的起居處所、服務(wù)處所、控制站、脫險(xiǎn)通道和機(jī)器處所的限界面應(yīng)采用A60MDGMDG規(guī)則關(guān)于2.1類包裝危險(xiǎn)貨物的積載和隔離要求。：SOLAS4m2及以上的油漆間和儲(chǔ)物間、存放易燃液體的處所和不構(gòu)具有較大失火危險(xiǎn)的起居處所：SOLASII-2/9.2.2.3規(guī)定的桑拿房、超市、理發(fā)室和CCA-③燃料艙布置于圍蔽處所（C8.2.2燃料艙防火分隔示意圖8.2.3加注站防火分隔示意圖（對(duì)于國(guó)內(nèi)航行船舶第3 滅若消防泵的排量和壓力足以同時(shí)操作所需數(shù)目的消火栓和本節(jié)8.3.3所述的水霧系應(yīng)安裝水霧系統(tǒng)用于冷卻、防火以及船員防護(hù)，水霧系統(tǒng)應(yīng)覆蓋位于開敞甲板上的對(duì)內(nèi)河船舶，當(dāng)本節(jié)8.3.3.2所述限界面與燃料艙的距離大于或等于5mLNG燃料艙位于圍蔽或半圍蔽處所內(nèi)時(shí)，在燃料艙處所入口處應(yīng)至少設(shè)置1少1具容量不少于5kg的手提式干粉滅火器。第4 探火和失火報(bào)警系第9 第1 一般規(guī)2如果在氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)器處所內(nèi)有2個(gè)探測(cè)器探測(cè)到氣體濃度超過40%LEL，則該處所內(nèi)第2 危險(xiǎn)區(qū)域劃IEC60092-5024.4部分：運(yùn)載可燃液化氣體的液貨船（如適用IEC60092-502標(biāo)準(zhǔn)：IEC60092-502船舶電氣設(shè)備—專輯—IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境-10-1部見本節(jié)9.2.2。7在正常運(yùn)行情況下ESD防護(hù)型機(jī)器處所視為非危險(xiǎn)區(qū)域，但當(dāng)探測(cè)到氣體泄漏后仍需要繼8在正常運(yùn)行情況下被空氣閘所保護(hù)的處所視為非危險(xiǎn)區(qū)域，但當(dāng)被保護(hù)處所與危險(xiǎn)區(qū)域之IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境-10-1部分：區(qū)域分級(jí)-IEC60092-502船舶電氣設(shè)備—1③C1C型燃料艙的所有潛在釋放源CC型燃料艙處所應(yīng)視為非危險(xiǎn)區(qū)域。若燃料艙處所1類危險(xiǎn)區(qū)域。若燃料艙處所含有通向燃料艙接頭處所的螺栓艙蓋，23m以內(nèi)的所有--PAGE100第3 危險(xiǎn)區(qū)域內(nèi)的電氣設(shè)備和電用于可能出現(xiàn)混有天然氣的爆炸性氣體環(huán)境的防爆設(shè)備的防爆類別和溫度組別應(yīng)不低于A22第10 第1 一般規(guī)1（僅2葉輪和機(jī)殼之間的徑向空隙不得小于軸承處葉輪軸直徑的0.1倍，且不得小于2mm，但不必3對(duì)于鋁合金或鎂合金的固定或旋轉(zhuǎn)部件與鐵質(zhì)的固定或旋轉(zhuǎn)部件的任何組合，無論其葉梢1在初次啟動(dòng)時(shí)或正壓通風(fēng)狀態(tài)喪失后，并在向該處所非合格防爆型的電氣裝置供電之前，)對(duì)于需滿足安全返港要求的客船，客船安全區(qū)域③IEC60092-502：船舶電氣裝置—液貨船—5IEC60092-502：船舶電氣裝置—液貨船—5SOLAS第Ⅱ-221第2 燃料艙接頭處3部分，以及IACSUIGC5。第3 機(jī)器處IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境—10-1部分：區(qū)域分級(jí)—第4 燃料準(zhǔn)備50。第5 加注第6 雙壁風(fēng)機(jī)的數(shù)量和功率應(yīng)滿足：從主配電板或應(yīng)急配電板由獨(dú)立線路供電的一個(gè)風(fēng)機(jī)失效50%第7 氣體閥件單元處第11 第1 一般規(guī)IEC60092IEC60092-502出版物IEC60812第12 第1 一般規(guī)1用氣設(shè)備的控制、監(jiān)測(cè)和安全系統(tǒng)應(yīng)布置成：在單一故障情況下，推進(jìn)和發(fā)電系統(tǒng)的212.4.3所述系統(tǒng)故障以及其它發(fā)展速度過快以致3對(duì)于ESD4為避免可能的共因故障，安全功能應(yīng)布置在一個(gè)專用氣體安全系統(tǒng)中，該系統(tǒng)應(yīng)獨(dú)立5氣體安全系統(tǒng)包括現(xiàn)場(chǎng)儀表，應(yīng)布置成能夠避免誤切斷，例如，由于氣體探測(cè)器故障6當(dāng)需設(shè)置兩套或多套氣體供應(yīng)系統(tǒng)來滿足要求時(shí)，每套系統(tǒng)均應(yīng)設(shè)有其自身的獨(dú)立氣（型式。第2 監(jiān)測(cè)與控1每一燃料艙應(yīng)安裝液位測(cè)量裝置，其布置應(yīng)確保燃料艙處于使用狀態(tài)時(shí)，始終可獲得液位2如僅安裝一個(gè)液位表，則其應(yīng)布置成能在燃料艙使用時(shí)仍能對(duì)其進(jìn)行必要的維修，而無需1每個(gè)燃料艙均應(yīng)設(shè)有一個(gè)獨(dú)立于其他液位指示器的高液位報(bào)警裝置，并在動(dòng)作時(shí)發(fā)出聽覺2每個(gè)燃料艙還應(yīng)設(shè)有另一傳感器，在燃料艙處于高高液位時(shí)，其應(yīng)能自動(dòng)啟動(dòng)1個(gè)截止閥，3燃料艙中傳感器的位置應(yīng)能在交付使用前確認(rèn)。在交船后和每次干塢后第一次滿載時(shí)，應(yīng)除滿足SOLASII-1章C部分和《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》（對(duì)于國(guó)際航行船舶）或《國(guó)內(nèi)航第3 氣體探測(cè)和火災(zāi)探6其它可能產(chǎn)生氣體積聚的圍蔽/半圍蔽處所內(nèi)，包含屏壁間處所和除C型獨(dú)立燃料艙以外獨(dú)12.3.1.1中所述的固定式氣體探測(cè)器應(yīng)為兩個(gè)相互靠近且獨(dú)第4 燃料供應(yīng)系統(tǒng)的控制和安全功IEC60079-29-129-1--PAGE1091對(duì)于多機(jī)艙的電力推進(jìn)系統(tǒng)：應(yīng)起動(dòng)另一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)。當(dāng)?shù)?臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)與匯流排連接時(shí)，第12對(duì)于多機(jī)艙的直接推進(jìn)系統(tǒng)：如果采用手動(dòng)停車后仍有至少40%的有效推進(jìn)功率和正常的3對(duì)于單一機(jī)艙，當(dāng)氣體燃料管路雙壁管的通風(fēng)失效或惰性氣體失壓時(shí)，若另一供氣管路已SOLAS第Ⅱ-223 表 見本章測(cè)器1）高于探測(cè)到氣體濃度達(dá)到或高于兩個(gè)探測(cè)器1）探測(cè)到氣體濃度處所內(nèi)氣體濃度達(dá)到或高于 見本章12.3.1.1見本章12.3.1.1兩個(gè)探測(cè)器1）探測(cè)到燃料準(zhǔn)備見本章于兩個(gè)探測(cè)器1）探測(cè)到燃料艙和兩個(gè)探測(cè)器1） 于僅適用于本規(guī)范和6.4.1.3條測(cè)到氣體濃度達(dá)到或高于兩個(gè)探測(cè)器1）探測(cè)到含有氣體探測(cè)到氣體濃度達(dá)到或高于見本規(guī)范兩個(gè)探測(cè)器1）見本規(guī)范含有氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的ESD兩個(gè)探測(cè)器1）燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的ESD防護(hù)型機(jī)器含有氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的ESD含有氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的ESD 備發(fā)動(dòng)機(jī)自動(dòng)停車（發(fā)動(dòng)機(jī)故障見本章見本章其他可能產(chǎn)生氣體積聚的圍蔽見本章見本章見本章見本章1)3如果氣體燃料供至一臺(tái)以上發(fā)動(dòng)機(jī)，并且不同的供氣管路完全獨(dú)立并安裝在獨(dú)立的管道內(nèi)，同時(shí)每條管路上的第13 第1 一般規(guī)制造、工藝、試驗(yàn)、檢查以及文件，除滿足本章規(guī)定外，還應(yīng)符合CCS《材料與焊接規(guī)范》和《散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范》等相關(guān)規(guī)范/指南或公認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)要求。第2 通用試驗(yàn)要除CCS另有規(guī)定外，金屬材料的驗(yàn)收試驗(yàn)應(yīng)包括夏比V型缺口沖擊韌性試驗(yàn)。規(guī)定的夏比V型缺口沖擊能量值的要求為3個(gè)全尺寸（10mm10mm）試樣的最小平均沖擊能量值和對(duì)最小的單個(gè)試樣沖擊能量。夏比V型缺口試樣的尺寸和公差應(yīng)符合CC《材料與焊接規(guī)范》的相關(guān)要求5mm13.2.2.1所示。 表V型缺口試樣尺寸3KV——本規(guī)范表3.3.1.1（1）至表3.3.1.1（4）規(guī)定的沖擊能量值（J）僅一個(gè)試樣的沖擊能量可低于規(guī)定的平均值，但不得低于該平均值的70%圖13.2.2.2下列位置，即焊縫的中線上、熔合線上和距離熔合線1mm、3mm和5mm處，見圖13.2.2.3所示。234234 234 234在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線1mm在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線3mm在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線5mm圖13.2.2.3第3 燃料圍護(hù)系統(tǒng)的金屬材料焊接和無損探除薄膜燃料艙外，所有燃料艙和處理用壓力容器通常按每50m左右的對(duì)接焊縫進(jìn)行一薄膜艙），當(dāng)采用CB或JIS標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，其驗(yàn)收等級(jí)均應(yīng)為I級(jí)。當(dāng)采用ISO標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，船體結(jié)構(gòu)驗(yàn)收等級(jí)1整個(gè)長(zhǎng)度范圍內(nèi)的所有對(duì)接焊縫；)第4 金屬材料構(gòu)造的其他要第5 試在LNG在試驗(yàn)條件下，主要構(gòu)件中的最大主膜應(yīng)力或最大彎曲應(yīng)力應(yīng)不超過材料(制造狀態(tài))每一壓力容器應(yīng)進(jìn)行水壓試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)在燃料艙頂測(cè)得的壓力應(yīng)不小于1.5P0（P0為設(shè)第6 焊接、焊后熱處理和無損探小于10mm的管子進(jìn)行消除熱應(yīng)力的要求。3ESD防護(hù)式機(jī)器處所內(nèi)的供氣管路；或(4內(nèi)徑大于75mm的管系；或第7 試驗(yàn)要用于工作溫度-55℃以下的每種型式和尺寸的閥（安全閥除外10%的產(chǎn)品比例，進(jìn)行包括①生產(chǎn)商有經(jīng)認(rèn)可的質(zhì)量體系，該體系得到CCS1.5倍設(shè)計(jì)壓力的液壓試驗(yàn)；對(duì)于安1.1倍設(shè)計(jì)壓力的泄漏試驗(yàn)。安全閥設(shè)定壓力的試驗(yàn)應(yīng)在環(huán)④CCS驗(yàn)船師在場(chǎng)見證下進(jìn)行包括閥的操作和泄漏驗(yàn)證的低溫試驗(yàn)。GB/T22218ISO19921：船舶與海上技術(shù)—GB/T22219/ISO19922：船舶與海上技術(shù)—配有彈性密封件的金屬管路附件耐火性能試驗(yàn)臺(tái)要求等。裂，試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間應(yīng)不少于5min。0.0MP1.2

（秒第14 第1 一般規(guī)2船上應(yīng)備有操作程序，其中應(yīng)包含一份詳細(xì)的燃料操作手冊(cè)，以使經(jīng)培訓(xùn)的人員能安全操第2 操作要燃料圍護(hù)系統(tǒng)的營(yíng)運(yùn)檢驗(yàn)、維護(hù)和試驗(yàn)應(yīng)按照本規(guī)范4.2.1.8所要求的檢查/IEC60079-1717①②（PPE燃料系統(tǒng)惰化和吹掃程序應(yīng)確?？諝獠粫?huì)被引入含有可燃?xì)怏w環(huán)境的管系或燃料艙ISO28460APIRP2003：防止靜電、閃電和雜散電流引燃的措施ISGOTT③第15 第1 一般規(guī)第2 工程船和水上浮第3 燃料艙及供氣系附錄1風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估第1 一般規(guī)第2 風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估要1)23)4泄漏場(chǎng)景定義；5失效頻率分析；(6)后果分析；7)8)9（PHA（HAZOP（FMEA1適用于LNG234附表35SY/T6714（或API581）標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定進(jìn)行修正。10-8/1％時(shí)，在定量風(fēng)CCS認(rèn)可的分析模型或軟件（CFD方法）計(jì)算后果的影響程度，通常123后果分析可采用本附錄所列以外的接受準(zhǔn)則，所采用的后果接受準(zhǔn)則應(yīng)經(jīng)CCS 表不少于10%的皮膚暴露于火中30秒的情況下，則至少10不少于10%的皮膚暴露于火中30秒的情況度損失（承載能力顯著降低） 表甲烷燃燒下限的 表損傷對(duì)應(yīng)超壓值第3 風(fēng)險(xiǎn)準(zhǔn)個(gè)體死亡的發(fā)生頻率，單位為/3.1.1中的規(guī)定。（F 表風(fēng)險(xiǎn)值（死亡頻率/船/年1.0E-1.0E-重要目標(biāo)（域、軍事管理區(qū)、文物保護(hù)區(qū)域等3.0E-廣泛接受的風(fēng)險(xiǎn)（除重要目標(biāo)外1.0E-2×10- 10引發(fā)死亡人數(shù)為N的事件的年概率10-引發(fā)死亡人數(shù)為N的事件的年概率10-10-10-10-10-10-10- 死亡人數(shù)3.1.2（SR）可容許標(biāo)準(zhǔn)第4 風(fēng)險(xiǎn)緩解措所采用的緩解措施應(yīng)經(jīng)CCS*加上含有氣體或其他可能釋放到空氣中造成危害的物質(zhì)（例如窒息，燒傷）低壓（真空絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場(chǎng)景（1，絕少的1/40000（即6低風(fēng)險(xiǎn)——AP1,AP2,AP3中等風(fēng)險(xiǎn)——AP4,AP5,BP2BP3,BP4,CP1,CP2高風(fēng)險(xiǎn)——BP5,CP4和AE：輕微的——對(duì)附近敏感地區(qū)/物種的有限和可逆的損害； 絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場(chǎng)景（1，絕少的1/40000（即6低風(fēng)險(xiǎn)——AE1,AE2,AE3,AE4,BE1,BE2,BE3中等風(fēng)險(xiǎn)——AE5,BE4,BE5,CE2,CE3,CE4,DE1,DE2高風(fēng)險(xiǎn)——CE5,DE4和（設(shè)備、處所和結(jié)構(gòu)AA：局部損傷——xBA：重大損傷——yCA：廣泛損傷——z絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場(chǎng)景（1，絕少的1/40000（即6低風(fēng)險(xiǎn)AA1,AA2,AA3中等風(fēng)險(xiǎn)——AA4,AA5,BA2,BA3,BA4,CA1,CA2和高風(fēng)險(xiǎn)BA5,CA4和1.(10-6/y或更少C型獨(dú)立燃料 <1x10-2.(10-6/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300 7x10- 3x10- 3x10-法 4x10- 5x10- 7x10-手動(dòng) -- 7x10- 9x10-3.(10-5/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300 8x10- 4x10- 3x10-法 4x10- 5x10- 8x10-手動(dòng) 3x10- 5x10- 7x10-4.(10-4/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300控制 3x10- 3x10- 3x10-連接設(shè) 3x10-4包括法工藝容 7x10-4壓力容5.(10-3/y10- 51mm~150 151mm~300熱交換器/蒸發(fā)器/加熱 2x10- 2x10-泵(離心式或往復(fù)式 5x10- 1x10- 第1 一般規(guī)3)))第2 設(shè)計(jì)格LdRd：LdFk——44.2.74.2.9????=??(????1,????2,...,

Rd

γR式中：Rk——3章涉及的材料，其可為但不限于規(guī)定的最小屈服應(yīng)力、規(guī)γR——γRγmγs 表第3 要求的分三維有限元分析應(yīng)作為液貨艙和船體的組合模型進(jìn)行，包括適用的支撐件和關(guān)鍵系統(tǒng)。應(yīng)確定所有失效模式以避免意想不到的失效。應(yīng)進(jìn)行水動(dòng)力分析確定在不規(guī)則波中的特定承受外部壓力和引起壓縮應(yīng)力的其他載荷的燃料艙應(yīng)按照公認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行屈曲強(qiáng)度分析。方法應(yīng)充分考慮到理論和實(shí)際屈曲應(yīng)力值之間的差別；此差別是因板不平整、板邊不對(duì)第4 承載能力極限狀 表載荷組合‘a(chǎn)’中的永久和功能載荷的載荷系數(shù)與適用于燃料圍護(hù)系統(tǒng)的通常良好受控和/或規(guī)定取作γC=1.2如果通過風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估證明并經(jīng)CCS材料系數(shù)γm一般應(yīng)反映材料力學(xué)性能的統(tǒng)計(jì)分布，并需要與規(guī)定的特有力學(xué)性能4γm可取作：4.8中給出的極限狀態(tài)衡準(zhǔn)針對(duì)過度塑性變形的設(shè)計(jì)，分項(xiàng)能力系γsi應(yīng)取：

Rm k1

Rm k2

系數(shù)ABC和D44.2.14.3RmRe4以上給出的分項(xiàng)能力系數(shù)是校準(zhǔn)至傳統(tǒng)BσL≤1.5fσL+σb≤1.5FσL=等效局部主膜應(yīng)力σb=等效主彎曲應(yīng)力

σm+σb+σg≤3.0FσL+σb+σg≤f γs1γmF γs2γmσLσbσLxσbx2σLxσbxσLyσbyσLyσby23τLxyτbxyσms+σbp1.25F（12）σms+σbp+σbs≤1.25F（2）σms+σbp+σbs+σbt+σg3.0F1：等效截面膜應(yīng)力和主結(jié)構(gòu)等效膜應(yīng)力之和（σms+σbp）2：考慮到設(shè)計(jì)概念、結(jié)構(gòu)形狀和應(yīng)力計(jì)算所使用的方法，CCS1.25σbt=第三級(jí)結(jié)構(gòu)中的截面彎曲應(yīng)力；σg=f γs1γmF γs2γm4.3第5 疲勞極限狀 表CCS第6 事故極限狀第7 試附錄3海船燃料艙結(jié)構(gòu)強(qiáng)度評(píng)估1LNG作為燃料的油船、化學(xué)品船、集裝箱船、散貨船、礦砂船、滾LNG動(dòng)力海船，也可參照本附錄適用部分對(duì)燃料艙結(jié)構(gòu)進(jìn)行強(qiáng)度評(píng)44.2.7規(guī)定的設(shè)計(jì)載設(shè)計(jì)載荷應(yīng)考慮的范圍取決于燃料艙類型，對(duì)于采用C型獨(dú)立燃料艙的海船，應(yīng)按本附2節(jié)相關(guān)要求，對(duì)于采用A/B3節(jié)相關(guān)要求，對(duì)于采用薄4節(jié)相關(guān)要求。2C體，以及其他高應(yīng)力水平的局部區(qū)域（如雙體和三體罐Y型節(jié)點(diǎn)處等），燃料艙附屬構(gòu)件（如加C型獨(dú)立燃料艙鞍座及其支承結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度評(píng)估。對(duì)于鞍座與船體結(jié)構(gòu)直接相連的形對(duì)于鞍座與C型獨(dú)立燃料艙直接相連的形式，按CCS《散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范》2A425以CCSR散貨船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩、垂向波浪剪力、水平波浪彎矩和波浪扭矩。根據(jù)CCS9142節(jié)，按不同等效設(shè)計(jì)波對(duì)應(yīng)的動(dòng)載荷組合系數(shù)LCF確定船體梁波浪載荷的目標(biāo)值；對(duì)非CSR散貨船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2151.5.6.1(2)計(jì)算；矩。根據(jù)CCS42LCFCSRCCS9145對(duì)非CSR散貨船，根據(jù)CCS215LNG燃料的靜壓力和由于加速度引起的動(dòng)壓力、壓力釋放閥設(shè)定壓力。壓力釋放閥設(shè)定壓力和LNG44.1.34.2.7。CSR散貨船，除燃料艙載荷外，其它載荷根據(jù)CCS946對(duì)非CSRCCS215對(duì)礦砂船，除燃料艙載荷外，其它載荷根據(jù)CCS46節(jié)計(jì)4.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以如加速度(ax，ay，az)1.2.11.2.21.2.3。各航行工況下加速度系數(shù)（kx,ky,kz）CSRCCS914章的動(dòng)載荷組合系az43節(jié)。將上述加速度分別除以該艙室重心處的加速度包絡(luò)值（ax-env,ay-env,az-env，得到該動(dòng)載荷工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,kz1.01.0；對(duì)非CSRkz1.2.1CCS42LCF，計(jì)算燃az別除以該艙室重心處的加速度包絡(luò)值（ax-env,ay-env,az-env，得到該動(dòng)載荷工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,kz。1.01.0。CSR1.2.1。對(duì)于CSR1.2.2。對(duì)于礦砂1.2.3。要求（包括需要建模的構(gòu)件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）CCS9172CSR散貨船，見CCS9171對(duì)非CSRCCS28對(duì)礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對(duì)非CSRCCS28對(duì)礦砂船，見CCS72對(duì)CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況和浸水止浮工況的衡準(zhǔn)取為與S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。以C垂向波浪彎矩，取目標(biāo)艙范圍內(nèi)的最大值。對(duì)于非CSR船，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)215CSR油船，按CCS914垂向彎矩和剪力的調(diào)整，對(duì)于CSR油船，按CCS91部分7章。燃料艙內(nèi)部動(dòng)壓力應(yīng)采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以如下規(guī)定的加速度系數(shù)后進(jìn)行合成計(jì)算。對(duì)于碰撞工況和靜橫傾工況，計(jì)算中采用的加速度(axayaz)1.3.11.3.21.3.31.3.4。各航行工況下加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計(jì)算方法如CSR油船，按照CCS914章的動(dòng)載荷組合系數(shù)az43節(jié)。將上述加速度分別除以該艙室重心處的加速度包絡(luò)值（ax-env,ay-env,az-env，得到該kz對(duì)非CSRkz1.3.11.3.2對(duì)于非CSR船，貨艙內(nèi)液貨壓力根據(jù)CCS21計(jì)算。舷外水壓力根據(jù)CCS211.5.314章。計(jì)算工況應(yīng)考慮典型的裝載模式。對(duì)于具有一道縱艙壁的非CSR船，典型的計(jì)算工況對(duì)于非CSRC型獨(dú)立燃料艙重心處的主船體艙室為目標(biāo)艙。如目標(biāo)艙為中部2檔的強(qiáng)框架處。艙段有限元采用的單元及網(wǎng)格要求見CCS211.5.6。CSRC型獨(dú)立燃料艙重心處所對(duì)應(yīng)的液貨艙為目標(biāo)艙，結(jié)構(gòu)建模要求CCS9172節(jié)。對(duì)于非CSR船，邊界條件見CCS2514.2CSRCCS9172.5CSR船，評(píng)估應(yīng)力為將局部載荷工況應(yīng)力與總體載荷工況應(yīng)力按照CCS《鋼質(zhì)211.5.1.9（2）CCS《鋼2515.1.2。對(duì)CSR油船，屈服分析衡準(zhǔn)即各主要構(gòu)件的許用應(yīng)力見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》CSRCCS211.5.9求進(jìn)行，各構(gòu)件的標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度見CCS2516.1.1屈曲安全因子取值見CCS2516.1.2對(duì)CSRCCS9184對(duì)CSRCCS9130.4LLNG動(dòng)力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結(jié)0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體情況參照適用部分或CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)hogC42CF對(duì)有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計(jì)算。3LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對(duì)于無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時(shí)）的內(nèi)部壓力根據(jù)46度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動(dòng)壓力應(yīng)采用CCS34.28.1.2344.28.2,,按照CCS42節(jié)的動(dòng)載荷組合系數(shù)LCF，計(jì)算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.2CCS48節(jié)的規(guī)20.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴(yán)重的裝載工況，應(yīng)對(duì)這些裝載工況以C型獨(dú)立燃料艙重心處的主船體艙室為目標(biāo)艙,垂向應(yīng)取至艙口圍范圍；橫向應(yīng)取全2節(jié)。72。0.5tctc，腐蝕增量見CS272表2.63.。對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS72S+D的載荷組合衡準(zhǔn)一對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，按CCS94節(jié)的要求進(jìn)行屈曲強(qiáng)度對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進(jìn)行屈S+D的載荷組合衡準(zhǔn)一對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，細(xì)化分析的流程、方法和衡準(zhǔn)見CCS3對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，細(xì)化分析的流程、方法和衡準(zhǔn)見CCS72各工況的外部壓力應(yīng)根據(jù)CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4的要求計(jì)算。外部速度引起的動(dòng)壓力。壓力釋放閥設(shè)定壓力和LNG414.1.324.2.7車輛載荷應(yīng)計(jì)算根據(jù)CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4的規(guī)定進(jìn)行。車輛載荷CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4的規(guī)定選取。段有限元模型的建模要求（包括需要建模的構(gòu)件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS《汽車運(yùn)輸船模型邊界條件見CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.5.2LC1-LC6CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.6。浸水止浮工況LC7235/KMPaK為材料系數(shù)。CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.7進(jìn)行屈曲強(qiáng)度評(píng)估。3A/BA/B44.2.134.2.14的相關(guān)要A/B型獨(dú)立燃料艙支承結(jié)構(gòu)（層壓木+支承座，含垂向支座、防橫搖裝置、防縱搖裝CCS2A4章附14節(jié)的相關(guān)要求。213荷。層壓木為承壓裝置，不承受拉力。用有限元對(duì)該類結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬時(shí)，具體可參考CCS《散裝運(yùn)2144.2.3。σe，按下式計(jì)算：????=√????2+????2?????????+ 式中：σx——x方向的應(yīng)力，N/mm2；σy——y方向的應(yīng)力，N/mm2；τxy——單元xy平面的剪應(yīng)力，N/mm2。σrod，N/mm2。3.1.5.1。 表燃料艙結(jié)構(gòu)（A型燃料艙結(jié)構(gòu)（B型Min(Rm/1.7,Min(Rm/2,Min(Rm/2.5,0.7Min(Rm/2,0.7Min(Rm/2.5,Min(Rm/1.7,Min(Rm/2,Min(Rm/2.5,1.1Min(Rm/2,1.1Min(Rm/2.5,表中：Re——標(biāo)定的室溫下屈服應(yīng)力下限值(N/mm2。如在應(yīng)力—應(yīng)變曲線上無明顯的屈服應(yīng)力，0.2％條件的驗(yàn)證應(yīng)力。Rm——標(biāo)定的室溫下抗拉強(qiáng)度下限值(N/mm2。若低匹配焊縫（即焊接金屬的抗拉強(qiáng)度低于應(yīng)對(duì)燃料艙支撐結(jié)構(gòu)中的層壓木抗壓強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度進(jìn)行校核。具體要求可參考 2144.7.1適用部分。234節(jié)。A/B型獨(dú)立燃料艙計(jì)算的載荷工況與C2.2.1見72CSR散貨船，見CCS9171對(duì)非CSRCCS28對(duì)礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對(duì)非CSRCCS28對(duì)礦砂船，見CCS72對(duì)CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況和浸水止浮工況的衡準(zhǔn)取為與S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。0.4LLNG動(dòng)力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結(jié)0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)hogC42CF對(duì)有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計(jì)算。3LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對(duì)于無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時(shí)）的內(nèi)部壓力根據(jù)46度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動(dòng)壓力應(yīng)采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以一定的系數(shù)后進(jìn)行合成計(jì)算。各航行工況加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計(jì)算方法如下：按照CCS42節(jié)的動(dòng)載荷組合系數(shù)LCF，計(jì)算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.220.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴(yán)重的裝載工況，應(yīng)對(duì)這些裝載工況CCS7章2節(jié)。CCS2篇72。0.5tctc，腐蝕增量見CCS321.3.2。CS272表2.63.。對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS72對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS72對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS272對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，按CCS《集裝箱船結(jié)構(gòu)規(guī)范》94節(jié)的要求進(jìn)行屈曲強(qiáng)度評(píng)對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進(jìn)行屈S+D的載荷組合衡準(zhǔn)一對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，細(xì)化分析的流程、方法和衡準(zhǔn)見CCS3對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，細(xì)化分析的流程、方法和衡準(zhǔn)見CCS72S+D的載荷組合衡準(zhǔn)一CCS（汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南）7.4要求計(jì)算。外部壓力包括海水靜壓力、波浪壓力。速度引起的動(dòng)壓力。壓力釋放閥設(shè)定壓力和LNG44.1.34.2.7。車輛載荷計(jì)算根據(jù)CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4的規(guī)定選取。1.5.1。如裝載手冊(cè)中存在表以外更為嚴(yán)重有限元模型的建模要求（包括需要建模的構(gòu)件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS《汽車運(yùn)輸船舶模型邊界條件見CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.5.2LC1-LC6工況的屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.6。浸水止浮工況LC7235/KMPa，其中K為材料系數(shù)。南》7.7進(jìn)行屈曲強(qiáng)度評(píng)估。4載荷工況與C2.2.1。要求（包括需要建模的構(gòu)件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS972CSR散貨船，見CCS9171對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS72對(duì)CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況和靜橫傾工況的衡準(zhǔn)取為與S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工況S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。對(duì)非CSRCCS281對(duì)礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況和靜橫傾工況的衡準(zhǔn)取S+D載荷組合的衡準(zhǔn)一致。0.4LLNG動(dòng)力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結(jié)0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體情況參照適用部分或CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)靜水載荷包括靜水彎矩和靜水剪力，靜水彎矩（中垂Msw-sag和中拱Msw-hogC42CF對(duì)有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計(jì)算。對(duì)無限航區(qū)的集裝箱船，外部壓力根據(jù)CCS42CCS272計(jì)LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時(shí)）CCS《集46節(jié)的規(guī)定計(jì)算。度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動(dòng)壓力應(yīng)采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以一定的系數(shù)后進(jìn)行合成計(jì)算。各航行工況加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計(jì)算方法如下：按照CCS42節(jié)的動(dòng)載荷組合系數(shù)LCF，計(jì)算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.2CCS48節(jié)的規(guī)20.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴(yán)重的裝載工況，應(yīng)對(duì)這些裝載工況2節(jié)。72。0.5tctc，腐蝕增量見CCS321.3.2。CS272表2.63.。對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS72對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS272對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，按CCS94節(jié)的要求進(jìn)行屈曲強(qiáng)度對(duì)有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進(jìn)行屈對(duì)無限航區(qū)集裝箱船，細(xì)化分析的流程、方法和衡準(zhǔn)見CCS3CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第272。各工況的外部壓力應(yīng)根據(jù)CCS7.4要求計(jì)算。外部速度引起的動(dòng)壓力。壓力釋放閥設(shè)定壓力和LNG44.1.34.2.7。車輛載荷根據(jù)CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.4的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。車輛載荷包括車輛的靜態(tài)載荷以及由于加速度引起的動(dòng)態(tài)載荷。車輛的重量或甲板設(shè)計(jì)載荷按照CCS《汽車運(yùn)CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.2。模型邊界條件見CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.5.2（1)23屈服評(píng)估衡準(zhǔn)見CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.6CCS《汽車運(yùn)輸船舶船體結(jié)構(gòu)指南》7.7進(jìn)行屈曲強(qiáng)度評(píng)估。5LNG燃料艙，C型獨(dú)立燃料艙、A/B型獨(dú)立燃料艙和薄膜型燃料溫度場(chǎng)分析應(yīng)使用CCSC26對(duì)于布置在露天甲板的C型獨(dú)立燃料艙，燃料艙鞍座結(jié)構(gòu)及甲板的溫度場(chǎng)分析可僅考慮熱傳導(dǎo)，忽略對(duì)流和輻射傳熱。IGC環(huán)境工況下基座底部與甲板連接處的溫度計(jì)算值應(yīng)不低于-CCCS《散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與2266.5相關(guān)要求。A/BA/B型獨(dú)立燃料艙的溫度場(chǎng)分析按照CCS15按照CCS2155.45.5薄膜型燃料艙的溫度場(chǎng)分析按照CCS2203相關(guān)LNG動(dòng)力海船燃料艙區(qū)域直接計(jì)算對(duì)于非CSR1.2.1。LC1~LC10LC1~LC4為均，LC7~LC8為多港裝載工況（如適用時(shí)計(jì)算。LC11~LC12為碰撞工況，碰撞工況的舷外水壓力、船體梁載荷僅考慮靜載荷，燃料艙內(nèi)液艙壓力僅考慮液體靜壓力，LC110.5g向前方作用慣性力，LC120.25g向后方作用的慣性力。LC1330°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載荷。LC14為浸水止浮工況，考慮空燃料艙全部浸水時(shí)浮 （kx,ky,吃水MMw吃水MMw吃水MMw（kx,ky,吃水MMwM吃水MMwM吃水MMwMMwMMw吃水0.8MMw吃水0.8MMw（ax,ay,吃水M（中垂吃水M（中垂(-吃水M（中垂吃水MH——MFULL——以虛擬密度裝至艙口圍頂部時(shí)的載貨量，tMFULLVFULLmax(MH/VFULLMBW——MBLK——VH——貨艙容積，m3VFULL——貨艙容積，m3w——海水密度，取1.025t/m3；Ms——Mw——CSR1.2.2。LC1~LC10LC1~LC4為均勻，LC7~LC8多港裝載工況（如適用時(shí)計(jì)算。LC11~LC12為碰撞工況，碰撞工況的舷外水壓力、船體梁載荷僅考慮靜載荷，燃料艙內(nèi)液艙壓力僅考慮液體靜壓力，LC110.5g向前方作用慣性力，LC120.25g向后方作用的慣性力。LC1330°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載荷。LC14為浸水止浮工況，考慮空燃料艙全部浸水時(shí)浮力產(chǎn)生 彎矩剪力(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-彎矩剪力(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-M(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-M(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中拱HSM-FSM-BSP-BSP-BSR-BSR-OST-OST-OST-OST-(中拱HSM-FSM-BSP-BSP-BSR-BSR-OST-OST-OST-OST-(中拱F