城市中小跨徑無伸縮縫梁橋技術標準Technicalstandardformunicipaljointl主編部門：吉林省建設標準化管理辦公室批準部門：吉林省住房和城鄉建設廳吉林省市場監督管理廳施行日期：2024年2月26日第644號吉林省住房和城鄉建設廳吉林省市場監督管理廳關于發布《城市照明工程技術標準》等5項吉林省工程建設地方標準的通告現批準《城市照明工程技術標準》《城市中小跨徑無伸縮縫梁橋技術標準》《城鎮人行天橋設計標準》《城鎮道路瀝青路面裂縫養護技術標準》《城鎮道路水泥穩定碎石基層技術標準》為吉林省工程建設地方標準，編號依次為：DB22/T5151—2024、DB22/T/T5155—2024自發布之日起實施。吉林省住房和城鄉建設廳吉林省市場監督管理廳根據吉林省住房和城鄉建設廳《關于下達〈2建設地方標準制定(修訂)計劃(二)〉的函》(吉建函〔2021)694號)的要求，標準編制組經廣泛調查研究，認真總結國內外研本標準的主要內容：1總則；2術語和符號；3基本規定；4材料；5結構設計；6結構構造；7施工及驗收；8養護。街287號，郵編：130051,郵箱：jljsbz@126.com),以供今后修本標準主要起草人員：張洪軍黃福云李鵬張宏權陳寶春曲正民林艷兵張海清劉漢濤劉世清薛俊青李建國王漢席王巖松焦明偉鄭杰圣李妍易志宏游經團林喜樂林葉茂谷復光周桂吉本標準主要審查人員：周毅陶樂然于天來趙鶴松謝玉田趙秋紅趙光濤 12術語和符號 2 3基本規定 6 7 95.1一般規定 95.2作用 9 6結構構造 6.1一般規定 6.2橋臺及其擋土結構 216.3引板 27 6.5主梁與橋墩 7施工及驗收 7.1一般規定 337.3驗收 8養護 408.1一般規定 8.3維護 引用標準名錄 附：條文說明 4511.0.1為統一城市中小跨徑無伸縮縫梁橋工程的技術要求，做到安全可靠、適用耐久、技術先進、經濟合理，制定本標準。1.0.2本標準適用于新建、改建和擴建的上部結構為鋼筋混凝土梁、預應力混凝土梁、鋼-混凝土組合梁的城市中小跨徑無伸縮縫梁橋工程的設計、施工、驗收和養護。1.0.3城市中小跨徑無伸縮縫梁橋工程除應符合本標準規定外，尚應符合國家現行有關標準的規定。22術語和符號2.1.1中小跨徑橋梁small-mediumspanbridge單孔跨徑小于40m的橋梁。2.1.2伸縮間隙jointgap為適應材料脹縮變形等而在橋梁上部結構設置的間隙。2.1.3伸縮縫deckjoint具備橋面功能，使車輛平穩通過，且滿足橋梁結構伸縮變形需2.1.4無伸縮縫梁橋jointlessgirderbridge上部結構(含引板)連續且無伸縮縫的梁式橋，包括橋面(結構)連續。2.1.5無伸縮縫梁橋全長totallengthofjointlessgirderbridge無伸縮縫梁橋兩個橋臺引板末端的距離。2.1.6整體式橋臺integralabutment與主梁連續的無支座橋臺。2.1.7半整體式橋臺semi-integralabutment橋臺由兩部分組成，上部分與主梁連續，上、下部分通過支座(支承)連接。2.1.8延伸橋面板橋臺deck-extensionabutment與主梁及引板不連續的橋臺。2.1.9整體橋integralabutmentbridge采用整體式橋臺的無伸縮縫梁橋。2.1.10半整體橋semi-integralabutmentbridge采用半整體式橋臺的無伸縮縫梁橋。32.1.11延伸橋面板橋deck-extensionbridge采用延伸橋面板橋臺的無伸縮縫梁橋。2.1.12溫度計算長度temperaturecalculationlength計算受溫度變化影響的長度。2.1.13剛性臺身整體式橋臺rigidintegralabutment整體橋主梁以下臺身的高度與厚度之比小于或等于1的橋臺。2.1.14半剛性臺身整體式橋臺semi-rigidintegralabutment整體橋主梁以下臺身的高度與厚度之比介于1~4之間的橋2.1.15半柔性臺身整體式橋臺semi-flexuralintegralabutment整體橋主梁以下臺身的高度與厚度之比大于或等于4而小于8的橋臺。2.1.16剛柔組合整體式橋臺integralabutmentcompositedwith采用剛性次橋臺和柔性主橋臺組合的整體式橋臺。2.1.17剛性次橋臺rigidhypo-abutment剛柔組合整體式橋臺中主要起擋土作用的擋土結構。2.1.18柔性主橋臺flexuralhyper-abutment剛柔組合整體式橋臺中與全橋結構一起受力的柔性橋臺(臺身的高度與厚度之比大于或等于8)。2.1.19半剛接semi-rigidjoint僅傳遞剪力、軸力，不傳遞或部分傳遞彎矩的連接。2.1.20橋面連續板linkslab橋面連續橋兩相鄰跨之間的橋面板。2.1.21端墻end-wall在整體式橋臺或半整體式橋臺中，將各主梁梁端于橫橋向連成整體的結構。2.1.22小直徑樁smalldiameterpile直徑小于1.0m用于支撐整體式橋臺的樁。42.1.23包布隔離法rug-wrappingisolationmethod在整體式橋臺樁基頂部一定深度范圍內用布包裹，使其與樁周土隔離的方法。2.1.24預鉆孔填充樁pilepredrilledandfilledwithsoftmaterial在整體式橋臺樁頂部一定深度范圍內擴孔鉆，成樁后回填松散材料的樁。與主梁連續、參與主梁縱橋向伸縮變形及受力的橋頭搭板。2.1.26面板式引板gradeflatapproachslab與橋面板高程一致，并作為路面結構的引板。2.1.27平埋式引板buriedflatapproachslab埋在低于橋面和路面高程一定深度處的引板。2.1.28斜埋式引板buriedinclinedapproachslab從主梁相接端向接線端向下斜向放置的引板。2.1.29Z字形引板Z-shapedapproachslab由面板、斜板和底板組成的Z字形引板。2.1.30過渡板transitionslab連接引板和接線道路的板。2.1.31枕梁sleeperbeam用于支承引板、過渡板或路面的梁體。2.1.32微型樁micro-pile直徑小于0.3m用于支撐枕梁或引板的小直徑樁。2.1.33無粘結層non-adhesivelayer采用無粘結材料，用于隔離同一結構不同構件的隔離層。b?——樁的計算寬度；c——第i層土的粘聚力；5d鋼筋直徑；D——樁徑或受力方向樁寬；EI——樁的抗彎剛度；h等代樁長；Ka——第i層土的主動土壓力系數；Kp-——第i層土的被動土壓力系數；l——樁長；m-非巖石地基土水平向抗力系數的比例系數；Pak;——橋臺外側，第i層土中計算點的主動土壓力強度標準值；Ppk;——橋臺外側，第i層土中計算點的被動土壓力強度標準值；to——結構基準溫度；T——結構有效溫度；Tmax—當地的歷史最高氣溫；Tmin——當地的歷史最低氣溫；Z——樁基的入土深度；α——材料線膨脹系數；ao——樁的變形系數；4L——結構(因溫度變化引起的)脹縮變形量；△t-結構有效均勻溫差；φ——第i層土的內摩擦角；Ok——橋臺外側計算點的土中豎向應力標準值。63.0.1無伸縮縫梁橋結構的設計工作年限及其安全等級的劃分應按現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ11的規定采用。3.0.2無伸縮縫梁橋應采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法，按分項系數的設計表達式進行設計。3.0.3無伸縮縫梁橋應考慮持久狀況、短暫狀況、偶然狀況和地震狀況，按下列極限狀態進行設計：1承載能力極限狀態：對應于無伸縮縫梁橋及其構件達到最大承載能力或出現不適于繼續承載的變形或變位的狀態；2正常使用極限狀態：對應于無伸縮縫梁橋及其構件達到正常使用的某項規定限值的狀態。3.0.4無伸縮縫梁橋全長不大于100m,斜交角度不宜大于20°,“以直代曲”的彎橋半徑不宜小于500m,橋梁最大縱坡不宜大于4%。3.0.5鋼結構的防腐蝕涂裝應符合現行行業標準《城鎮橋梁鋼結構防腐蝕涂裝工程技術規程》CJ/T235的規定。3.0.6無伸縮縫橋梁工程開工前應做好施工前準備、施工組織設計、施工技術交底、施工過程管理等工作，并制定施工安全應急預74材料4.0.1用于無伸縮縫梁橋的混凝土、鋼筋和預應力筋，其材料設計指標應按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362的規定采用；圬工材料的設計指標應按現行行業標準《公路圬工橋涵設計規范》JTGD61的規定采用。4.0.2鋼材的設計指標應按現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的規定采用。4.0.3鉸接板鉸縫、連接橋梁結構的現澆混凝土的強度等級不應低于被連接結構的強度等級。4.0.4無伸縮縫梁橋臺后引板與過渡板、引板與橋頭引道路面之間的脹縫填料應為具有不透水、耐疲勞、耐老化的彈性材料。4.0.5整體式橋臺和半整體式橋臺臺背填料應采用透水性強的砂性土、砂礫、碎(礫)石等顆粒狀、級配合理的材料，臺背顆粒狀填料的峰值內摩擦角不宜超過45°。4.0.6全長超過40m的整體橋宜在臺背粘貼厚度不小于50mm的擠塑聚苯乙烯泡沫塑料XPS)或模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS),壓縮強度應不小于200kPa。其技術要求應符合現行國家標準《絕熱用擠塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)》GB/T10801.2或《絕熱用模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)》GB/T10801.1的規定。4.0.7全長超過40m的整體橋橋臺樁基混凝土材料宜采用抗裂性能好、韌性高的材料。4.0.8整體橋橋臺樁基采用H型鋼材料時，應做好防腐處理。4.0.9引板混凝土強度等級不應低于C40。剛柔組合式橋臺的引板、延伸橋面板橋的引板，宜采用抗裂性能好、拉壓強度高的超高性能混凝土(UHPC)材料。4.0.10橋臺密封防水材料應耐久可靠。半整體式橋臺的密封材料應具有適應變形的能力。84.0.11無粘結材料應能隔離同一結構的不同構件且無粘結力。4.0.12引板與背墻間、引板與枕梁間等的滑移層材料宜采用滑動阻力小的材料。4.0.13與引板或過渡板相接的橋頭引道水泥混凝土路面材料的強度應比其它路面材料高一個等級且不應低于C30,同時應設置構造95.1.1無伸縮縫梁橋抗震設計應符合現行行業標準《城市橋梁抗震設計規范》CJJ166的規定。5.1.2無伸縮縫梁橋結構的承載力、變形和穩定性能，應符合國家現行有關標準的規定。5.1.3無伸縮縫梁橋設計所涉及的巖土分類、工程特性指標和地基承載力可按現行行業標準《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG3363的規定采用。5.1.4無伸縮縫梁橋應計算主梁縱橋向受約束產生的附加內力。5.1.5多跨整體橋的橋臺樁基受抗拔荷載作用時，宜考慮樁基負摩擦力的影響。5.1.6整體橋縱橋向最大變位超過20mm時，宜考慮橋臺樁基累積變形效應引起的附加內力。5.2.1無伸縮縫梁橋的作用分類與效應組合，除應符合本標準規定外，尚應符合現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ11的規定。地震作用計算應按現行行業標準《城市橋梁抗震設計規范》CJJ1665.2.2無伸縮縫梁橋的上部結構、下部結構與基礎設計，均應根據當地氣象條件和橋梁結構的材料、形狀、尺寸和約束條件等因素計算由溫度作用引起的結構響應。1各種結構的材料線膨脹系數規定見表5.2.2-1;線膨脹系數(1/℃)2計算上部結構因均勻溫度作用引起的變形或約束變形時，應從結構受到約束時的溫度(基準溫度)開始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應，按式(5.2.2-1)計算；4L——結構(因溫度變化引起的)脹縮變形量(m);α——材料線膨脹系數，按表5.2.2-1采用；L——結構連續長度(m);4t——結構有效均勻溫差(℃),按式(5.2.2-2)計算；to——結構基準溫度(℃)。3結構基準溫度to宜取形成無伸縮縫梁橋結構時的大氣溫度；結構有效溫度T包括最高和最低有效溫度，可根據實測資料確定，分別按式(5.2.2-3)和式(5.2.2-4)計算。最高有效溫度：最低有效溫度：Tmax當地的結構最高有效溫度標準值(℃);Tmin——當地的結構最低有效溫度標準值(℃);地級行政區最低最低吉林市四平市遼源市白山市白城市延邊朝鮮族自治州發區5.2.3無伸縮縫梁橋受力分析時宜將引板作為橋梁結構的組成部分，并應考慮引板對結構變形的約束作用。引板板底摩阻系數宜按實測取值；無實測值時，對結構的承載能力不利時，可取為0.7,作用分項系數取1.4;對結構的承載能力有利時，可取為0.4,作用分項系數取1.0。5.2.4計算主梁縱橋向變形及其引起的附加內力時，除溫度變形外，還應考慮預應力、混凝土收縮、徐變引起的變形以及車輛制動力引起的變位。變形或變位可按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362的規定計算。5.2.5延伸橋面板橋的臺后土壓力、整體橋和半整體橋不考慮梁體溫度變化伸縮作用時的臺后土壓力應視為永久作用，應按現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60規定的主動土壓力計算方法計算，并進行作用效應組合驗算。對結構的承載能力不利時，取作用分項系數1.4;對結構的承載能力有利時，取作用分項系數1.0。5.2.6梁體伸縮引起橋臺位移所產生的臺后土抗力，在考慮溫度作用效應等組合中，應按可變作用進行計算。1溫度降低梁體收縮時，臺后土抗力應按式(5.2.6-1)和 (5.2.6-2)進行主動土壓力計算。對結構的承載能力不利時，取作用分項系數1.4;對結構的承載能力有利時，取作用分項系數1.0;Pak;——橋臺外側，第i層土中計算點的主動土壓力強度標準Ok——橋臺外側計算點的土中豎向應力標準值(kPa),即由土的自重產生的豎向總應力；c——第i層土的粘聚力(kPa);φi第i層土的內摩擦角();Ka——第i層土的主動土壓力系數。 2溫度上升梁體伸長時，臺后土抗力應按式(5.2.6-3)和 (5.2.6-4)進行被動土壓力計算。對結構的承載能力不利時，取作用分項系數1.0;對結構的承載能力有利時，取作用分項系數0.5。 Ppki—橋臺外側，第i層土中計算點的被動土壓力強度標準Ok——橋臺外側計算點的土中豎向應力標準值(kPa);Kpi——第i層土的被動土壓力系數；Ko——土的靜止土壓力系數；△——橋臺位移(m);5.2.7梁體伸縮引起臺底樁基位移所產生的樁側土抗力，在考慮溫度作用效應等組合中，應按可變作用進行計算。1溫度下降梁體收縮時，樁側土抗力可按現行行業標準《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG3363中的m法計算。對結構的承載能力不利時，取作用分項系數1.4;對結構的承載能力有利時，取作用分項系數1.0;2溫度上升梁體伸長時，樁側土抗力可按p-y曲線法進行被動土壓力計算。對結構的承載能力不利時，取作用分項系數1.0;對結構的承載能力有利時，取作用分項系數0.5。5.3結構計算5.3.1無伸縮縫梁橋的結構計算圖式、幾何特性、邊界條件等應反映實際結構狀況和受力特征，并應符合以下規定：1單跨整體橋宜將上部結構、橋臺及基礎、臺后填料等作為整體按框架結構計算(圖5.3.1a),包括升溫作用下和降溫作用下);(1)升溫作用下受力示意圖(2)降溫作用下受力示意圖(1)升溫作用下受力示意圖(2)降溫作用下受力示意圖b)單跨半整體式橋2單跨半整體橋宜將上部結構、橋臺上部分(端墻)及臺后填料等作為整體按梁式橋計算，橋臺下部分及基礎可單獨計算(圖5.3.1b),包括升溫作用下和降溫作用下);3單跨延伸橋面板橋宜將上部結構作為整體按梁式橋計算，橋臺及基礎可單獨計算(圖5.3.1c),包括升溫作用下和降溫作用4對于多跨橋梁，其橋臺部位的計算圖式可與單跨橋相同；橋墩、基礎與主梁的計算，應根據上、下部結構的實際連接情況考慮。對于連續梁，上部結構與橋墩及基礎可以分開計算；對于連續剛構，則上、下部結構應一起計算；5引板的計算可按彈性地基板計算。5.3.2整體橋的主梁與橋臺的連接節點應進行負彎矩驗算和局部應力分析，其余控制截面的彎矩、剪力和支座反力等可按有伸縮縫橋梁結構進行計算。5.3.3端墻和引板的設計計算除應計入主梁縱橋向約束產生的附加內力外，還應計入豎向荷載作用和水平荷載作用。5.3.4整體橋設計中應確定結構基準溫度，并按給定的溫度范圍進行受力與變形驗算。施工過程中需進行結構體系轉換的無伸縮縫梁橋，應進行施工各階段結構體系的受力計算。5.3.5剛性臺身的整體式橋臺樁基礎內力與變形計算，應考慮樁土相互作用。當縱橋向最大變位不大于10mm時，可采用現行行業標準《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG3363標準規定的m法計算土抗力；當縱橋向最大變位不大于20mm時，宜采用p-y曲線法；當縱橋向最大變位大于20mm時，宜采用剪力平衡法計算。5.3.6剛性臺身的整體式橋臺的樁基礎應進行施工階段水平荷載作用下的承載力驗算。5.3.7柔性臺身的整體式橋臺應考慮臺-土相互作用，并應進行施工階段水平荷載作用下的穩定性驗算。5.3.8引板計算宜考慮縱橋向變形受約束產生的內力與應力。整體橋和半整體橋的引板內力計算宜考慮由于主梁縱橋向變位引起臺后土體豎向變位的影響。5.3.9當斜橋的斜交角度不大于20°或彎橋的圓心角梁縱橋向坡度不大于4%時，可不考慮斜交角、圓心角和坡度的影5.3.10無伸縮縫梁橋設計時應提出相應的施工方案、主要施工步驟和技術要求，明確結構體系轉換的順序及應采取的措施，并對主要施工階段進行計算。5.4.1無伸縮縫梁橋應進行持久狀況承載能力極限狀態計算，并應滿足現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ11、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362和《公路鋼混組合橋梁設計與施工規范》JTG/TD64-01等要求。5.4.2半整體式橋臺和延伸橋面板橋臺應進行抗傾覆和抗滑移驗5.4.3采用包布隔離法或擴孔填充法等剛度弱化措施的整體式橋臺混凝土樁，在樁基承載力計算時，弱化段長度不應計入樁基的入土深度。5.4.4無伸縮縫梁橋應進行持久狀況正常使用極限狀態計算，并應滿足現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ11和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362等規定的要求。5.4.5引板設有枕梁時，引板末端與過渡板或橋頭引道路面的相對伸縮位移量不宜超過25mm;不設枕梁時，其值不宜超過12mm。5.4.6枕梁下的地基計算應力取值應不大于150kPa。車輛荷載作用下，枕梁最大豎向變形引起的橋頭引道路面與引板之間的豎向高差應不超過10mm。6結構構造6.1.1無伸縮縫梁橋的橋臺分為整體式橋臺、半整體式橋臺和延伸橋面板橋臺。整體式橋臺分為剛性臺身-柔性基礎式(圖6.1.1a))、柔性臺身-剛性基礎式(圖6.1.1b))以及剛柔組合式(圖6.1.1c));半整體式橋臺分為隼接式(圖6.1.1d))、懸掛式(圖6.1.1e))、支承式(圖6.1.1f));延伸橋面板橋臺分外伸式(圖6.1.1g))和外包式(圖6.1.1h))。a)剛性臺身式b)柔性臺身式1)整體式橋臺d)隼接式e)懸掛式f)支承式2)半整體式橋臺g)外伸式h)外包式3)延伸橋面板橋臺圖6.1.1常見的無伸縮縫梁橋結構體系1-引板；2-橋面板；3-主梁；4-剛性臺身；5-樁帽；6-樁基；7-施工縫；8-半柔性臺身；9-承臺；10-柔性主橋臺；11-可壓縮填料；12--剛性次橋臺；13-脹縫；14-橋臺端墻；15-鋼棒；16-變形縫；17-橋臺背墻；18-橋臺下半部分；19-盲溝；20-密封防水材料；21-支座；22-滑移層；23-伸縮間隙；24-無粘結層6.1.2無伸縮縫梁橋的類型選擇，應根據橋位處的氣候、地形地貌、地質條件、橋梁結構類型、地基與基礎、道路接線、施工條件等合理選擇。選擇的優先順序為整體橋、半整體橋和延伸橋面板橋。6.1.3根據相鄰跨上部結構的連接方式，多跨無伸縮縫梁橋的上部結構可分為結構連續和橋面板連續。多跨橋面板連續無伸縮縫梁橋宜采用延伸橋面板橋臺，不宜采用半整體式橋臺，不應采用整體式6.1.4彎橋的橋臺宜與橋梁中心線正交，多跨無伸縮縫直橋和斜橋的橋墩宜與橋臺平行設置。6.1.5無伸縮縫梁橋應進行防水、排水設計，其它要求應符合國家現行有關標準的規定。6.2.1整體式橋臺宜為輕型橋臺，橋臺兩端的水平抗推剛度之差不宜大于20%。采用剛性臺身的整體橋基礎宜為單排柔性樁基礎，樁基宜采用小直徑樁，最大直徑不宜超過剛性臺身厚度的1/2,配筋率宜大于1.6%。采用柔性臺身的整體橋基礎宜為雙排樁基礎或剛性基礎。整體橋縱向水平往復變形較大時宜采用剛柔組合式橋臺基6.2.2整體式橋臺宜在臺背設置臺-土隔離層。采用剛性臺身時，隔離層厚度不宜小于100mm;采用柔性臺身時，不宜小于50mm;采用剛柔組合式臺身時，剛性臺身和柔性臺身之間的填充材料即為隔離層，剛性臺身與柔性臺身的最大凈距不宜大于1.0m、最小凈距不宜小于0.25m。6.2.3整體式橋臺臺前路堤邊坡頂與梁底板間距不宜小于1.2m,坡頂與橋臺水平間距應大于2倍樁徑且不小于2.0m,路堤邊坡坡率宜緩于1:1.5;采用樁基礎時橋臺底部嵌入路堤不宜小于0.50m;臺背宜設置盲溝，還可在臺背設置一層透水性襯背(圖6.2.3)。6.2.4整體式橋臺的端墻應與主梁固接。其橋面板縱筋伸入橋臺端墻的錨固長度應不小于35d(d為鋼筋直徑),鋼筋的錨固構造應滿足現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362的要求。主梁為T形截面或箱形截面時，伸入端墻的錨固鋼筋宜布置在腹板處，不宜布置在翼緣板中。6.2.5整體式橋臺應進行施工時主梁臨時支撐構造的設計。6.2.6剛性臺身的整體橋混凝土樁基可在樁頂段不小于2.0m深度范圍內采用包布隔離法或擴孔填充法等剛度弱化措施。擴孔應采用易變形的柔性材料填充，其縱橋向的單側填充材料的厚度應不小于主梁的自由伸縮變形值，見圖6.2.6。6.2.7剛性臺身的整體橋采用混凝土樁時，應滿足彈性長樁的要求，樁基入土深度z不應小于等代樁長h或20倍樁徑。等代樁長h按式(6.2.7-1)計算。ao——樁的變形系數，可按式(6.2.7-2)計算。EI——樁的抗彎剛度(kN.m2);m-非巖石地基土水平向抗力系數的比例系數(kN/m?),可由現行行業標準《公路橋涵地基基礎設計規范》JTG3363中查D樁徑或受力方向樁寬(m);k——樁形狀系數，圓形為0.9、矩形為1.0;y——樁的水平變形(mm),當y<10mm時，取y=10mm; 6.2.8剛性臺身的整體橋采用H型鋼樁時，宜將鋼樁弱軸垂直于縱橋向。從樁帽底算起，鋼樁的埋置深度不宜小于5.0m或17.5倍短邊的邊長。樁埋入樁帽的深度不應小于2倍短邊的邊長。6.2.9柔性臺身的整體橋除應使臺身與主梁固接外，還宜在梁底和樁帽處設置過渡段。6.2.10柔性臺身的厚度不宜小于0.50m,高厚比不宜小于8:1。6.2.11采用剛柔組合臺身的整體橋基礎宜進行專項設計。6.2.12隼接式半整體式橋臺端墻與樁帽之間應設置變形縫，端墻和樁帽之間不應連續配筋。隼接頭可采用可靠的連接措施，并應按永久支撐設計。6.2.13半整體式橋臺的支座應采用滑動支座，并滿足橋梁縱橋向位移的需要。橋臺構造應滿足支座的檢查、養護、更換要求，預留更換所需空間。臺前路堤、端墻與主梁的連接構造應滿足6.2.3條和6.2.4條的規定要求。強地震區宜采用隼接式或懸掛式。6.2.14隼接式半整體橋臺端墻與樁帽等接縫處應采用密封止水措6.2.15懸掛式半整體式橋臺的端墻底面應低于臺頂，其高差應不小于30cm。端墻背面與支座的水平距離不宜大于1.5m。端墻與臺身之間的間隙應滿足上部結構縱橋向伸縮位移的要求，同時應采用防水密封措施和盲溝排水措施。6.2.16支承式半整體式橋臺可分為支座支承式(圖6.2.16-a))和滑移層支承式(圖6.2.16-b)),端墻高度應不小于主梁梁高30cm,端墻與臺身之間應采用密封防水措施，且應設置盲溝排水。盲溝應設置于縫隙的下方，并從兩側引出橋臺，排入城市雨水管道或路堤邊溝中。6.2.17采用延伸橋面板橋臺時，在主梁端部與橋面板間應設置無粘結層，且宜在背墻與橋臺臺身之間設施工縫。外伸式(圖6.1.1g))還應在背墻與引板之間設置滑移層。6.2.18延伸橋面板橋臺背墻與主梁之間應設置伸縮間隙；間隙大小應滿足主梁縱橋向伸縮變形和臺后土壓力變形的需要。臺上支座宜采用滑動支座；支座滑動量應滿足橋梁縱橋向伸縮變形需要。6.2.19剛性臺身整體式、半整體式橋臺的側向擋土結構可采用U型耳墻(圖6.2.19a)),也可采用八字形或一字形翼墻(圖6.2.19b)、圖6.2.19c))。柔性臺身整體橋的側向擋土結構采用U型耳墻時，懸臂翼墻長度不宜大于1m(從臺背算起),超過1m應設置獨立的擋墻，擋墻與臺身之間應設置能滿足橋梁縱橋向位移需要的伸縮間隙。剛柔組合橋臺整體橋的側向擋土結構宜采用U型耳墻，并應與剛性次臺身相連，不應與柔性主臺身相連。延伸橋面板橋臺的側向擋土結構可根據橋臺類型采用與有縫橋橋臺相似的擋土結構。6.2.20耳墻為懸臂結構時，不應設置基礎。耳墻與端墻交接處應設置水平鋼筋以抵抗土側壓力產生的懸臂彎矩。耳墻伸入路堤應不小于0.75m,一側懸臂耳墻長度不宜大于3m(從臺背算起)。超出3m還需要側向擋土結構時，應設計獨立的擋墻，且與耳墻之間應設置能滿足橋梁縱橋向位移需要的伸縮間隙(圖6.2.20)。6.2.21一字形或八字形翼墻應獨立設置，翼墻與橋臺結構之間應設置不約束上部結構縱橋向位移的變形縫。6.3.1引板可分為面板式(圖6.3.1a))、平埋式(圖6.3.1b))、斜埋式(圖6.3.1c))和Z字形(圖6.3.1d))。橋頭引道為水泥混凝土路面時，宜采用面板式和Z字形引板。橋頭引道為瀝青混凝土路面時，宜采用平埋式、斜埋式和Z字形引板。a)面板式b)平埋式c)斜埋式6.3.2引板板厚不應小于30cm;長度大于6m的引板，板厚不宜小于35cm;對于剛性臺身、柔性臺身、剛柔組合式臺身的整體橋的面板式引板或Z字形引板的面板，板厚可適當增大。6.3.3U型橋臺采用平埋式引板、斜埋式引板和Z字形引板時，引板的寬度應小于橋臺翼墻兩內側面的間距。6.3.4面板式引板和Z字形引板的面板部分，應在板底和兩側設置滑移層，兩側滑移層應采取防水密封措施(圖6.3.4)。6.3.5引板末端宜位于橋臺土體位移影響區之外，且宜在引板末端處設置枕梁。6.3.6引板長度大于6m或引板末端位移超過5.4.5條規定時，宜在引板與路面之間設置過渡板(圖6.3.6)。引板與過渡板總長不圖6.3.6過渡板6.3.7引板與橋梁結構之間應設置水平拉筋(圖6.3.7a))或斜向拉筋(圖6.3.7b))。引板與橋面板之間應設置變形縫。采用瀝青鋪裝層時，鋪裝層底面、變形縫處應設置阻裂隔離層，且應在鋪裝層相應位置設置鋸縫。引板與橋臺之間可設置厚度不超過10mm的橡膠或油毛氈墊層。a)水平拉筋法b)斜向拉筋法6.3.8除Z字形引板外，無伸縮縫梁橋引板可按搭板的構造設計與計算。采用Z字形引板時宜特殊設計計算。6.4臺后路基路面結構6.4.1臺后路基宜設泄水盲溝，其基底應鋪砌防滲層，溝壁應設反濾層，其余部分用透水性材料填充，溝壁反濾層宜采用透水土工布，并按坡度設置。6.4.2柔性臺身整體橋臺的臺后路基宜采用自穩定的加筋土、泡沫混凝土等結構。6.4.3臺后路基使用階梯式泡沫混凝土時，臺背與泡沫混凝土之間應設置不小于50mm的擠塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)或模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)的輕質可壓縮彈性材料。6.4.4面板式引板與過渡板之間、面板式引板或過渡板與水泥混凝土路面之間，應設置脹縫，其下應設置枕梁(圖6.4.4)。脹縫應填充抗滲材料。引板與枕梁之間宜設置兩層聚乙烯或纖維布等滑移層。6.4.5引板或過渡板與瀝青混凝土路面相接處，其下宜設枕梁(圖6.4.5),且宜設置變形構造，其上與鋪裝層之間應設置阻裂隔離層，鋪裝層相應位置處可設置鋸縫。6.4.6面板式引板、Z字形引板的面板部分的板底與路基之間應設置砂層等滑移層。埋式引板、Z字形引板埋入臺后土中的部分，宜在板的四周與端部設置砂層等滑移層。滑移層可采用細砂、瀝青混凝土或瀝青砂等，厚度不宜小于20mm。6.4.7面板式引板、Z字形引板面板部分的板底滑移層下的路基，宜設置底基層和基層。底基層可采用水泥穩定碎石或級配碎石，厚度宜為150mm~250mm;基層可采用素混凝土，厚度宜為150mm~300mm。素混凝土基層縱、橫向縮縫的設計應按現行行業標準《公路水泥混凝土路面設計規范》JTGD40的有關規定執行。6.4.8枕梁長度宜比引板寬度長0.6m及以上；枕梁寬度宜為被支承結構(如引板、過渡板、剛性路面)厚度的1.3倍~2.0倍，且不宜小于0.6m,并應滿足支承構造要求；枕梁厚度不宜小于引板厚度的1.5倍。支撐引板和過渡板共同作用的枕梁宜加寬加大或雙層設計。6.4.9臺后路面鋪裝材料宜與橋面和橋頭引道路面鋪裝材料相協調。6.4.10與引板或過渡板相連接的橋頭引道路面應進行結構設計或加強配筋。6.5主梁與橋墩6.5.1多跨整體橋應采用結構連續且主梁與橋墩之間剛接(圖延伸橋面板橋宜采用連續結構，主梁與橋墩之間可采用剛接、半剛接或支座式(圖6.5.1c));多跨延伸橋面板橋可采用橋面連續支座式(圖6.5.1d))。6.5.2多跨結構連續無伸縮縫梁橋的溫度變形零點宜設在橋梁中部。多跨連續梁無伸縮縫梁橋，靠近溫度變形零點的橋墩墩頂宜采用固定支座，其它墩頂可采用滑動支座。6.5.3多跨整體橋和半整體橋的主、邊跨跨徑的比例設計，可考慮邊跨端部承受負彎矩的影響。6.5.4無伸縮縫梁橋的橋墩構造、支座布置等應滿足現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362和《公路圬工橋涵設計規范》JTGD61的要求。斜、彎半整體橋、延伸橋面板橋應在橋臺上設置主梁橫向限位裝置，斜、彎整體橋可不設置限位裝置；當上部結構為多跨連續梁時，尚應在橋墩上設置橫向限位裝置。7施工及驗收7.1.1混凝土整體橋的主梁制作時，不應遺漏與端墻連接的鋼筋等構造。7.1.2預應力混凝土整體橋的預應力張拉，應在主梁與橋臺形成整體之前進行，且應設置可滑動的主梁臨時支撐。體系約束形成時的溫度應滿足設計要求。7.1.3多跨連續梁采用先簡支后連續方法施工時，結構體系轉換應在橋面板施工前進行。7.1.4無伸縮縫梁橋的施工與質量驗收應符合現行行業標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJ2的相關規定。7.2.1橋臺樁基的施工除應滿足現行行業標準《建筑與市政地基基礎通用規范》GB55003的規定之外，整體式橋臺的柔性樁基施工還應符合下列規定：1柔性樁基的施工順序宜先填土后沉樁。若臺后有軟基，宜在橋頭軟基處理驗收合格后進行；2柔性樁基樁位處先填土部分的高程不宜超過樁頂高程；3柔性樁基應在施工前進行工藝試樁，確定樁基的施工工藝和技術參數；4/H型柔性鋼樁施工時的自由長度不宜大于6.0m或20倍短邊的邊長；5柔性樁基施工與質量檢驗應符合現行行業標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJJ2的規定。7.2.2端墻施工應符合下列規定：1半整體式橋臺和整體式橋臺的端墻施工宜在主梁縱、橫向接縫和橋面板施工完成，且主梁混凝土養護時間不宜少于14d;2整體式橋臺的端墻合龍時，宜將合龍口兩側予以臨時剛性連接后，再澆筑合龍段混凝土；3端墻合龍段的混凝土宜在一天中溫度較低、溫差較小的時段內澆筑，且宜在當天氣溫峰值到達前4h澆筑完成；4端墻混凝土宜提高一個等級，并宜采用加入早強型高性能減水劑的微膨脹混凝土；5端墻混凝土的養護時間應不小于7d,混凝土強度達到設計強度的90%時，方可澆筑端墻處的負彎矩橋面板混凝土。7.2.3臺后泄水盲溝施工應符合下列規定：1滲水材料應采用潔凈的碎石、礫石和粗砂；其中碎石、礫石粒徑小于2.0mm的顆粒含量應不大于5%,粗砂含泥量應小于3%;混凝土管；滲水孔應在管壁上交錯布置，開孔面積率宜為1%～3%;無砂混凝土管的孔隙率不應小于20%;3泄水盲溝施工采用反挖法。宜從下游向上游開挖，溝槽邊坡應符合設計要求。靠近溝槽底部150mm時，應采用人工開挖；溝槽底排水坡度宜為2%～4%;4盲溝滲水管基底應用混凝土澆注，并與濾管密貼，坡度應均勻；管節應逐節檢查合格后使用，管節的接頭應可靠連接牢固；5各層的填料應分層填筑密實；端墻外的出水口底高程，應高于地表排水溝常水位500mm以上；6透水土工布應全斷面包裹滲水材料及滲水管，外包透水土工布應嚴密結實，搭接寬度應不小于200mm。7.2.4臺背填筑施工應符合下列規定：1填料應符合設計規定。設計未規定時，宜采用摩擦角大、強度高、透水性好的礫石或砂礫等，其填料粒徑宜小于100mm,崩解性巖石、膨脹土不得用于臺背填筑；2橋臺臺背、錐坡和溜坡填筑，應在橋臺(端墻)和擋墻混凝土強度達到設計強度的90%以上時進行；3半整體式橋臺端墻現澆混凝土底模應在臺背填筑前拆除；整體式橋臺的臺背壓縮隔離層施工驗收合格后，方可進行臺背填筑；4臺背填筑前，應將臺背雜物清理干凈，地基表層應碾壓處理，壓實度應不小于94%,并經檢驗合格后方可回填；5臺背填筑長度應符合設計要求。設計未規定時，順路線方向，應自臺身起，其填筑的長度在頂面應不小于(2H+3)m(H為橋臺高度),在底面應不小于3m;6臺背填筑應按設計要求的方式與路基搭接；設計未規定時，與路基相接處宜按不大于1:1設置斜坡或挖成臺階形；7半整體式橋臺和整體式橋臺的臺背應選擇日氣溫低，兩端橋臺應對稱均勻填筑，相對高差不宜超過30cm;錐坡填筑應與臺背填筑同時進行，并應按設計寬度一次填足；150mm,頂面最后一層壓實厚度應不小于100mm。臺背1.0m范圍內回填宜采用小型夯實機具壓實；9臺背填筑應嚴格控制土的壓實度，設專人負責監督檢查，檢查頻率應每橋臺每壓實層檢驗2點，每點均應合格，壓實度應不小于97%。7.2.5枕梁施工應符合下列規定：1枕梁可采用現澆或預制方式施工，設置沉降觀測點應至少3點，其地基沉降控制應滿足現行行業標準《公路軟土地基路堤設計與施工技術細則》JTG/TD31-02的要求；2/可在臺背填筑達到引板頂面高程，壓實或通行車輛一段時間后，再挖開澆筑枕梁和引板；3枕梁的側、底模板宜采用澆筑混凝土的胎模，宜上寬下窄。端模宜采用鋼模板；4枕梁混凝土澆筑，宜選擇溫度較低時，由外側向內側進行；5在枕梁混凝土澆筑及靜置過程中，應在混凝土終凝前對澆筑面進行抹面壓光處理；6枕梁混凝土宜采用灑水覆蓋塑料薄膜或土工布保濕的方法進行養護。混凝土表面應覆蓋嚴密。采用塑料薄膜覆蓋養護時，應保持膜內有凝結水。養護時間不得少于7d。7.2.6鋼筋混凝土引板(過渡板)施工應符合下列規定：1鋼筋混凝土引板可采用現澆或預制方式施工；2引板底部采用砂墊層作為滑移層時，應保證砂墊層的厚度與均勻性。現澆引板混凝土時，應設置厚塑料布或油毛氈等作為隔3引板模板應采用鋼模板，模板支撐應牢固，并應防止模板在澆筑混凝土時產生移位；4引板鋼筋與其下的墊層間宜設置墊塊并應交錯布置。在上、下兩層鋼筋之間應設置支撐，保證其位置準確。引板拉結筋應事先預埋于端墻或橋面板；5現澆鋼筋混凝土引板施工，宜選擇溫度較低、溫差較小的時段進行。引板混凝土的澆筑順序宜由遠臺端向近臺端澆筑。振搗時應避免碰撞鋼筋、模板；6Z字形引板的斜板和下板宜在臺后回填到上板底面并經壓實后，再反開槽施工。7.2.7無伸縮縫梁橋引板與主梁相接處的鋸縫、面板式引板(過渡板)與瀝青混凝土路面相接處的脹縫，應采用彈性材料填充。7.3.1混凝土端墻質量檢驗應符合現行行業標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJJ2的有關規定。7.3.2臺后泄水盲溝檢驗標準應符合下列規定：一般項目1填料規格、質量等應符合本標準的規定，透水土工布、滲水管應符合現行行業標準的規定，并滿足設計要求；檢查數量：每檢驗批；檢驗方法：出廠合格證或試驗報告；2臺后泄水盲溝允許偏差應符合表7.3.2的規定：允許偏差(mm)范圍點數1每10m1213斷面尺寸13臺后泄水盲溝出水口應排水通暢；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察。7.3.3臺背填筑質量檢驗應符合本標準和現行行業標準《城鎮道路工程施工與質量驗收規范》CJJ1有關規定，且應符合下列規定：主控項目1橋臺(端墻)和擋墻混凝土強度達到設計強度的90%以上時，方可回填土；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察、檢查同條件養護試件試驗報告；一般項目2臺背填筑長度，填筑頂面不應小于2倍橋臺高度加3m,底面不應小于3m;檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察、用鋼尺量、檢查施工記錄；3填土表面應平整，邊線應直順，邊坡不應出現虧坡；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察。7.3.4混凝土枕梁質量檢驗應符合現行行業標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJJ2的有關規定。7.3.5混凝土引板(過渡板)檢驗標準應符合下列規定：1混凝土引板(過渡板)施工中涉及模板、鋼筋、混凝土的質量檢驗應符合現行行業標準《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJJ2的有關規定；2混凝土引板(過渡板)質量檢驗應符合本標準第7.3.5條第1款規定，且應符合下列規定：主控項目1)混凝土引板(過渡板)表面不應出現超過設計規定的裂縫；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察或用讀數放大鏡觀測；一般項目2)混凝土引板(過渡板)允許偏差應符合表7.3.5的規定：表7.3.5混凝土引板(預制或現澆)允許偏差允許偏差范圍點數1225用水準儀測量，測四角及中心附近5處324寬度25厚度462用水準儀測量，每端1點7523)混凝土引板(過渡板)應無露筋、蜂窩，板的表面應堅實、平整、粗糙，板邊緣應直順；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察；4)混凝土引板(過渡板)、枕梁支承處應接觸嚴密、穩固，相鄰板之間的縫隙應嵌填密實；檢查數量：全數檢查；檢驗方法：觀察。7.3.6主梁梁端至引板末端之間的橋面鋪裝層不應出現反射裂紋。8養護8.1.1無伸縮縫梁橋宜設置永久觀測點。永久觀測點的設置應符合現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG5120的規定。8.1.2無伸縮縫梁橋應按養護類別、養護等級和技術狀況級別進行養護。并配備相應的養護設備、檢測設備及專業養護技術人員。8.1.3無伸縮縫梁橋應建立電子養護檔案。電子養護檔案應包括：技術資料，施工竣工資料，養護文件，巡查、監測、檢測和測試資料，地下構筑物、橋上架設管線等技術文件及相關資料。8.2.1無伸縮縫梁橋的翼墻、縮縫、脹縫、變形縫和翼墻與引板之間的滑移層宜進行經常性檢查。8.2.2無伸縮縫梁橋的引板與主橋接縫處、多跨橋相鄰跨相接處的橋面鋪裝開裂宜進行經常性檢查。8.2.3經常性檢查應按城市橋梁的養護類別、養護等級、技術狀況分別制定巡檢周期。巡檢周期宜符合下列規定：1I等養護的城市橋梁宜每日巡檢；2Ⅱ等養護的城市橋梁巡檢周期不宜超過3d;3Ⅲ等養護的城市橋梁巡檢周期不宜超過7d。8.2.4引板路面排水、橋臺排水系統、橋臺結構接縫處密封效果應進行常規定期檢測。8.2.5無伸縮縫梁橋應進行結構縱橋向變位情況的常規定期檢測。發現結構變位受到非設計的約束時，應及時解除約束。8.2.6支座及支座墊石應進行常規定期檢測。8.2.7常規定期檢測應每年1次，可根據無伸縮縫梁橋實際運行狀況、周邊環境等適當增加檢測次數。8.3.1翼墻和引板之間的滑移層老化、開裂、滲水、脫落時，應進行更換。8.3.2應經常清除縮縫、脹縫和變形縫的縫內雜物，對縫內已失效的填縫材料應更換。8.3.3縮縫、脹縫和變形縫填縫料局部脫落、缺損時，應灌縫填補；填縫料老化、接縫滲水嚴重時，應對整條接縫的填縫料進行更換。填縫料更換前，應清除原接縫內的填縫料和雜物。新灌注填縫料時，應做到飽滿、密實、黏結牢固。填縫材料應符合相關規范的規定。8.3.4縮縫、脹縫和變形縫維修時，填縫料凸出路面的高度，城市快速路及主干路不得超過3mm,其他道路不得超過5mm。8.3.5枕梁地基下沉引起接線道路與引板(過渡板)或過渡板與引板的連接不順，影響行車舒適時，應進行維修處理。8.3.6引板下沉、破損、斷裂及板底脫空引起的橋路連接不順，影響行車舒適和行車安全時，應及時修復。8.3.7當橋頭不均勻沉降(橋頭跳車)時，應及時接順。對不均勻沉降嚴重的，應查明原因后處置。8.3.8發現引板與主橋接縫處、多跨橋相鄰跨相接處的橋面鋪裝開裂時，應分析原因，并請專業機構制定修復方案，并應及時進行處8.3.9無伸縮縫梁橋的養護除應符合本標準的規定外，尚應符合現行行業標準《城市橋梁養護技術標準》CJJ99的相關規定。本標準用詞說明1為了便于執行本標準條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”;反面詞采用“嚴禁”。2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞：正面詞采用“應”;反面詞采用“不應”或“不得”。3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面詞采用“宜”;反面詞采用“不宜”。4)表示允許有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞：采用“可”。的規定”或“應按……執行”。3《絕熱用模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)》GB/T10801.14《絕熱用擠塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)》GB/T10801.29《城鎮橋梁鋼結構防腐蝕涂裝工程技術規程》CJ/T235吉林省工程建設地方標準城市中小跨徑無伸縮縫梁橋技術標準條文說明制訂說明《城市中小跨徑無伸縮縫梁橋技術標準》DB22/T5152-2024經吉林省住房和城鄉建設廳、吉林省市場監督管理廳2024年2月26日第644號通告批準、發布。本標準制定過程中，編制組進行了廣泛的調查研究，總結了近年來我國無伸縮縫梁橋的實踐經驗和研究成果，同時參考了國內外先進技術法規、技術標準，許多單位和學者進行的卓有成效的試驗和研究，為本次制定提供了極有價值的參考資料。為便于廣大設計、施工、監理、質檢、科研、學校等單位有關人員在使用本標準時能正確理解和執行條文規定，《城市中小跨徑無伸縮縫梁橋技術標準》編制組按章、節、條順序編制了本標準的條文說明，對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明。但是條文說明不具備與標準正文同等的效力，僅供使用者作為理解和把握標準規定的參考。 492術語和符號 2.1術語 2.2符號 57 5.1一般規定 595.2作用 59 6結構構造 726.1一般規定 726.2橋臺及擋土結構 736.3引板 6.4臺后路基路面結構 796.5主梁與橋墩 7施工及驗收 7.1一般規定 817.2施工 8養護 851.0.1無伸縮縫梁橋是一種可持續的橋梁，具有較好的應用前景。且技術專業性較強、技術含量較高、工藝較復雜，需要有一本技術標準來規范我省無伸縮縫梁橋的設計、施工和養護，提高工程質量，推動我省無伸縮縫梁橋的技術發展。1.0.2我國已建的無伸縮縫梁橋主要是鋼筋混凝土和預應力混凝土橋，鋼-混凝土組合梁橋也已開始得到應用。無伸縮縫鋼梁橋雖然在國外有少量的應用，但尚未發現在國內應用，無應用經驗可總結。因此，本條文對適用的上部結構進行了相應的限定。1.0.3無伸縮縫梁橋的設計、施工與養護的環節多，影響工程質量的因素多，所以采用的標準就會很多。既有國家標準又有行業標準，本標準難以一一詳列。本標準有規定的應遵照本標準執行；本標準無規定的應按照現行國家、行業有關標準的規定執行。2術語和符號2.1術語本節給出本標準有關章節引用的33個術語。在編寫本節術語時，參考了現行國家標準《工程結構設計基本術語標準》GB/T50083,列出了不常用的但在無伸縮縫梁橋這一特殊橋型中存在的術語。對于較常用的以及國家現有標準已有的術語，依據現行國家標準《標準化工作導則第1部分：標準的結構和編寫》GB/T1.1,本標準不再列出。本標準術語的解釋，部分是國際公認的定義，但大部分則是概括性的涵義，并非國際或國內公認的定義，術語的名稱也不一定是標準化名稱。其主要目的是為了在工程中統一其內容、界定其范圍，避免產生理解上的不同甚至歧義。同時，還給出了相應的推薦性英文術語，英文術語不一定是國際通用的標準術語，僅供參考。2.1.2、2.1.3伸縮縫是本標準所涉及到的重要術語。有關規范關于伸縮縫的含義除含有“伸縮縫隙”這一幾何尺寸構造之意外，也含有“伸縮裝置”這一使用功能之意，也即工程師常把伸縮縫和伸縮裝置統稱為伸縮縫。有關規范的具體表述如下。1現行行業標準《道路工程術語標準》GBJ124中的術語和1)伸縮縫Expansionjoint:為適應材料脹縮變形對結構的影響而在結構中設置的間隙。installation:為使車輛平穩通過橋面并滿足橋面變形的需要，在橋面伸縮縫處設置的各種裝置的總稱，簡稱伸縮裝置。2現行行業標準《公路橋梁伸縮裝置》JT/T327中的術語和定義如下：1)伸縮縫Expansionandcontractionjoint:為適應材料脹縮變形需要而在橋梁上部結構中設置的間隙。2)伸縮裝置Compositeexp為使車輛平穩通過橋面并滿足橋梁上部結構變形的需要，在橋梁伸縮縫處設置的由橡膠和鋼材等構件組成的各種裝置的總稱。3現行行業標準《公路橋梁伸縮裝置通用技術條件》JT/T327中的術語和定義如下：1)伸縮縫Expansionandcontractionjoint:為適應橋梁結構變形的需要，在上部結構中設置的間隙。installationforhighwaybridge:為使車輛平穩通過橋面并符合橋梁上部結構變形的需要，在伸縮縫處設置的各種裝置的總稱。上述三本規范中，伸縮縫的名詞一致，均指伸縮間隙。因此，為了更為準確，本標準直接給出了“伸縮間隙”的定義。伸縮裝置的名詞略有不同。有的前者加了“橋面”,有的加了“公路橋梁”。對于具體解釋，各規范相近、略有不同。在實際工程中，通常將“伸縮縫”與“伸縮裝置”混同使用，一般用伸縮縫指代伸縮裝置。因此，為了簡便和統一，本標準統一以“伸縮縫”進行定義。2.1.4對“無伸縮縫梁橋”(Jointlessbridge)的名詞解釋為：兩引板末端范圍內上部結構為連續結構且無伸縮裝置的橋梁，稱為無伸縮縫梁橋，簡稱無縫橋。它與國際無縫橋協會(IAJB)給出的無伸superstructureandwithoutmovabledeckjointbetweentheouterendsofapproachslabs。在這個定義中，“上部結構”包含支承于墩、臺上的橋跨結構和支承于路基上的引板。“引板”是指與主梁相接的橋頭搭板，參與主梁的縱橋向伸縮變形和受力，并將部分伸縮變形從主梁“引”到搭板與道路接線相接處。采用“引板”一詞是為了將其與傳統有縫橋的“搭板”相區別，也與英語的“Approachslab”原意相一致。2.1.5按現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60標準第3.3.5條規定，一般橋梁的橋長為：有橋臺橋梁為兩岸橋臺的側墻或八字墻后端點之間的距離，無橋臺的橋梁為橋面系長度。對于無伸縮縫梁橋，引板與上部結構聯成一體，且其末端一般在側墻或八字墻后端點外，故引板應計入橋長的計算范圍。橋梁全長是上部結構溫度變化計算時的結構長度。2.1.13～2.1.16該定義主要是考慮主梁以上部分兩端橋臺的土壓力相互平衡，土壓力并不對橋臺的穩定性產生大的影響，可視其為主梁的一部分(端橫隔梁或端墻),因而取主梁以下的臺身的高度與厚度之比來區分橋臺的相對剛度。一些調查和研究表明，以臺身的高度與厚度之比小于或等于1的橋臺視為剛性臺身整體式橋臺較為合適。剛性臺身整體式橋臺一般采用柔性樁基礎來適應環境溫度、混凝土收縮徐變以及汽車沖擊與制動等作用下產生的水平變形。由于樁基礎抗水平變形能力有限，實際工程中也有設計具有一定水平變形能力的臺身來協助樁基。視臺身變形能力的不同，有半剛性臺身和半柔性臺身兩種。半剛性臺身的高度與厚度之比一般在1～4之間，半柔性臺身的高度與厚度之比一般在4～8之間。由于臺身需要擋土，高厚比不宜太大，一般不超過8,因而完全柔性的臺身較少。研究表明，半剛性和半柔性臺身的破壞模式為剪切破壞 (脆性),非彎曲破壞(延性),不甚合理，應用不多。2.1.17、2.1.18剛柔組合整體式橋臺通過剛性次橋臺擋土、柔性主橋臺受力(適應主梁水平變形和承受主梁荷載)的優化組合，具有更好的力學性能，可應用于橋長更長的整體橋。相比其它幾種既要擋土(承受側向水平力)、又要與主梁共同受力的整體式橋臺來說，剛柔組合整體式橋臺的受力更明確。由于柔性主橋臺基本不參與擋土，因而臺身的高度與厚度之比可以更大，當高厚比大于8時，破壞模式以彎曲破壞為主。2.1.21對于整體式橋臺或半整體式橋臺，端墻是在橫橋向將各主梁連成整體的結構。其中，在整體式橋臺中，它是樁帽以上的部分；在半整體橋臺中，它是橋臺的上部分。從上部結構的角度來看，它也可稱為端橫隔板或端橫隔梁。對于延伸橋面板式橋臺，一般稱為背墻。2.1.22整體橋兩端的橋臺通過主梁構成了一個框架式整體，橋臺的穩定性和抗側傾與滑移的能力相比有縫橋的大的多，臺底基礎的強度和工程量可顯著減小。同時，為減小主梁溫度變形被約束而引起比較大的附加內力，橋臺樁基礎宜采用直徑較小的樁，以不大于1.0m為宜。2.1.25“引板”是指與主梁相接的橋頭搭板，參與主梁的縱橋向伸縮變形和受力(橋頭的引板具有傳遞溫度變形的作用),并將部分伸縮變形從主梁“引”到搭板與道路橋頭引道路面相接處。采用“引板”一詞是為了將其與傳統有縫橋的“搭板”相區別，也與英語的2.1.32指直徑不大于0.3m的小直徑樁，主要用于改善引板、枕臺、枕梁以及臺后土的受力。本節所列符號為本標準中的主要符號。為便于查閱，符號依先拉丁字母、后希臘字母的順序列出。3基本規定3.0.2本條是參照現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362相關條款制定的。極限狀態設計采用了分項系數的表達方式，其中，作用設計值由作用標準值乘以相應的作用分項系數表示，此兩值在現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60中作了規定：材料強度設計值由本規范直接給出，其來源為材料強度標準值除以相應的抗力(材料)分項系數，抗力(材料)分項系數在本規范有關條文說明中給出。3.0.4本條借鑒了美國佛蒙特州(Vermont)和明尼蘇達州無伸縮縫梁橋設計標準的規定，并結合我國無伸縮縫梁橋工程實踐制定無伸縮縫梁橋隨著橋長的增長，溫度效應增大。主梁溫度變形主要通過主梁向兩端的橋臺傳遞，并最終由橋頭的引板引至與橋頭引道路面的脹縫處，因此橋長采用橋梁全長(包含引板的長度)來表征。對橋長的規定，它來源于我國已有的工程實踐經驗。環境溫度對橋長的影響較大。在南方最長的無伸縮縫半整體橋為2010年建成的云南昆明安寧-晉寧高速公路的小海口橋，該橋為8×20m預應力空心板半整體橋，全橋長173.6m;最長的無伸縮縫整體橋為2004年建成的福建永春上坂大橋，該橋為4×30m預應力混凝土連續T梁整體橋，全橋長129.1m,該橋經過18年的運營，技術狀況良好。在北方最長的無伸縮縫梁橋為2009年建成的黑龍江省齊齊哈爾市(北緯47°35')富裕工業園分離立交橋，橋跨為4×16m的預應力空心板整體橋，全橋長73.6m。美國明尼蘇達州(最北端北緯49923)規定了整體式橋的橋長不宜大于90m。綜合考慮明尼蘇達州的規定和我國的工程實踐經驗，故規定“橋長不宜大于100m”并不意味著無伸縮縫梁橋不能超過這個長度。事實上，美國的北部、加拿大以及歐洲等國的緯度大多都是超過我省，并已有大量長度較長的無伸縮縫梁橋應用，如2007年建成的意大利維羅納IsoladellaScala整體橋，橋梁全長400.8m,意大利維羅納位于北緯45°44'與我省最北端的城市白城市緯度相似。由于我省無伸縮縫梁橋應用目前處于起步階段，規定的橋長范圍，以謹慎穩妥考慮為主，待今后累積一定的經驗后再行修訂。對于無伸縮縫斜梁橋，整體橋的上部結構與橋臺固結，土壓力的作用對橋臺樁基礎的受力有影響，但由于上部結構的轉動要受到橋臺的約束，因此對上部結構的受力影響不大；半整體橋與延伸橋面板橋的上部結構與橋臺之間沒有固結，梁端承受著土壓力，會使上部結構發生面內轉動。研究表明斜交角超過20°后這種影響較大，易引起橋面端部的鋪裝層開裂。據不完全統計，截至2022年12月，我國已修建無伸縮縫梁橋63座，直橋和交角不大于20°的斜橋共56座，占88.9%。Burke等在對半整體式斜橋結構進行分析后，也提出斜交角超過30°時，橋臺處支座應采用導向支座。美國明尼蘇達州也規定90m橋長的整體式橋橋臺容許的最大斜交角為20°。我省還處于無伸縮縫梁橋應用的起步階段，將對最大斜交角的上限規定為20°是慎重和恰當的。彎橋在溫度變化作用下主梁沿軸線方向的變形，可以轉化為沿徑向方向變形，既存在著拱效應，又可以減小溫差、徐變等沿縱橋向的位移，這使得建造的無伸縮縫彎橋長度遠大于直線橋成為可能。然而，這要求支座能適應矢高方向的變形。美國2004年的調查結果表明，平面彎曲無伸縮橋梁并沒有得到廣泛應用。其中只有4個州允許使用平面彎曲無伸縮縫橋梁，還有3個州允許用“以直 (縱梁)代曲”的方法建設平面彎曲無伸縮縫橋梁。因此，規定了適用以直代曲的彎橋，這類橋的曲率均較大，彎曲效應不明顯。日本公路規范提出，平彎橋跨度的曲線線路圓心角小于5°時，可按直線橋考慮。根據現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ11第40m,求得R=459m,故曲線半徑取500m。橋梁縱坡太大會影響上部結構向兩端溫度變形的對稱性，參照了美國佛蒙特州(Vermont)無伸縮縫梁橋設計標準和馬薩諸塞州 (Massachusetts)的橋梁設計手冊，對無伸縮縫梁橋縱坡值進行了本條文的規定并不意味著在這些范圍外的無伸縮縫梁橋是不可行的。事實上，國外已有大量成功的無伸縮縫梁橋案例均超出本條文限制的范圍。4材料4.0.3連接處受力復雜，因此要求其現澆混凝土等級不低于主體結構，一般情況下可提高一級，如主體結構為C40,連接處現澆混凝土可采用C45。4.0.4可參照現行行業標準《公路工程技術標準》JTGB01對接縫處封縫材料的要求。4.0.5整體式橋臺和半整體式橋臺隨主梁的伸縮變形而產生位移，為適應這種變形，因些要在臺背和填料之間設置一層彈性變形能力較好的材料。如果臺背未設置彈性變形材料，則臺后填料應能夠適應這種變形，而不能采用泡沫混凝土等變形性能差的填料。為了減小臺后脫空，臺后填料要求采用透水性、顆粒狀材料，不采用排水性差的填料。4.0.6整體橋越長，主梁由溫度引起的水平脹縮變形也越大。為減小橋臺-臺后土相互作用的影響，一般在臺背粘貼一定厚度的擠塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)或模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)的輕質可壓縮彈性材料。4.0.7整體橋溫度脹縮變形將由主梁向兩端的橋臺傳遞，并進一步傳遞至臺底的樁基礎。為提高臺底樁基礎吸納水平脹縮變形的能力，宜采用抗裂性能好、韌性高的材料，如水泥基復合工程 (EngineeredCementitiousComposites,ECC)材料。4.0.9無縫橋的引板除與常規有縫橋承受豎向力外，還要承受溫度作用引起的縱橋向拉、壓作用。美國2004年對無縫橋的調查表明，出現病害最多的構件是引板，28%的引板混凝土出現開裂，為了防止引板混凝土開裂，因此要求所采用的混凝土材料等級不應低于C40,同時參考國外相關規范，剛柔組合式橋臺的引板、延伸橋面板橋的引板也推薦采用UHPC材料。4.0.13無縫化后主梁的水平脹縮變形將通過引板或過渡板傳遞至橋頭引道路面，使橋頭引道路面出現破壞，實際工程應用也發現了一些這樣的病害。為防止與引板或過渡板相鄰的橋頭引道路面破壞，給出了本條文規定。5結構設計5.1一般規定5.1.1研究表明，一般情況下，無伸縮縫梁橋的抗震性能不低于相對應的有伸縮縫橋梁。在抗震設計方面，它與一般橋梁結構相同。在抗震計算時，可根據實際情況，考慮橋臺填料與橋臺、樁側土與樁之間的相互作用。5.1.5對于多跨連續梁或連續剛構整體橋，當邊跨比較小或在特定荷載作用下，橋臺樁基可能會受到向上的作用力。因此，應考慮樁基的負摩擦力作用。5.1.6由于臺后填土的土壓力作用大，而臺前土壓力作用小，臺底樁基處于不平衡的土壓力。當整體橋主梁由于溫度效應引起的脹縮變形使橋臺往復位移時，臺底樁基會不斷向土壓力小的一側撓曲變形，即產生變形累積效應，使得樁身內力與變形不斷增加。研究表明，當縱橋向最大變位小于20mm時，可忽略變形累積效應；超過20mm時，則應考慮。5.2.2無伸縮縫梁橋由于取消了伸縮縫，溫度變化引起的上部結構的變形以及變形受約束所產生的附加內力，是其與有伸縮縫橋梁受力最大的不同之處。溫度作用是無伸縮縫梁橋設計計算的特點與要點，本標準將其單獨給出。本條文第1、2款給出了計算的一般性規定，第3款給出了具體規定。其中，基準溫度是指施工中形成無伸縮縫梁橋結構時的結構溫度。如整體橋、半整體橋中主梁與端墻固結形成整體時，延伸橋面板橋主梁與引板聯成一體時。對于有效溫度的規定，我國現行行業標準《公路橋涵設計通用將氣候區劃分為嚴寒地區、寒冷地區、溫熱地區三個氣候區，給出了相應的推薦值，如表1所示。氣溫分區最低最低嚴寒地區寒冷地區溫熱地區編制組在上述每個區域中選取了3座城市，中慶建設有限責任公司和福州大學分別對空心板和小箱梁混凝土橋的截面平均溫度進行了實測與計算。研究成果表明，采用現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60的推薦值計算的結果比實測值偏大，采用當地大氣溫度(歷史最高、最低氣溫)計算結果吻合度有所提高。通過初步的調查發現，吉林省內各地區的極值溫度存在較大的不同，而通規中把全省均視為單一的嚴寒地區，沒有體現出各地區的不同。故編制組收集了吉林省過去5年的極值氣溫(最高氣溫和最低氣溫),如表2所示。表2近5年吉林省各地區極值溫度(℃)地級行政區5年吉林市四平市遼源市地級行政區白山市白城市由表可知，最高氣溫為白城市，達到38℃;最低氣溫為吉林市，達到-35℃。平均溫度與極值溫度具有一致性，如白城市的平均溫度最高、其極值溫度也最高；又如吉林市平均溫度最低