鋼結構提升施工方案施工概述在鋼柱上方和跨中設置提升支架進行提升，提升屋蓋總重約2750余噸、樹狀支撐總重約860噸，本次最大提升高度約30米。屋蓋鋼結構平面示意圖屋蓋鋼結構立面示意圖提升架吊點及塔架布置劃分提升支架平面布置圖提升支架埋件平面布置圖提升支架底部特殊部位轉換梁形式分配梁加工圖提升門式架設計結合原結構受力體系特性和結構提升吊點的布置，綜合考慮各因素，擬在鋼柱周圍、跨中布置門式塔架，門式塔架組成有三類：3m高的標準節、6m高的標準節、頂部提升平臺。1、3m高標準節:立柱上下各伸出200mm，立柱截面P325x10，連桿截面P140x5；連桿立柱連桿立柱3m高塔架標準節2、6m高標準節:立柱上下各伸出200mm，P325x10，連桿截面P140x5；立柱連桿立柱連桿6m高塔架標準節3、頂部提升平臺一：塔架部分高6m，立柱下端伸出200mm，立柱截面P325x10，上部連桿截面P140x5，塔架間連桿采用P140x5的圓管，斜撐采用P325x16的圓管，頂部提升橫梁采用B400x400x20x20的箱型鋼材；共有36米、42米及45米三種高度，每種高度支架加工4組，合計12組。提升支架安裝及拆除采用汽車吊完成，40米以下采用50~75噸汽車吊，40米以上采用100~125噸汽車吊。頂部提升平臺一4、頂部提升平臺二：塔架部分高3m，立柱下端伸出200mm（用于法蘭連接），立柱截面P325x10，上弦梁采用HW300X300X10X15的熱軋H型鋼，頂部提升橫梁采用B400x400x20x20的箱型鋼材；共有39米塔架二組。提升支架安裝及拆除采用汽車吊完成，40米以下采用50~75噸汽車吊，40米以上采用100~125噸汽車吊。頂部提升平臺二5、3吊點6m頂部提升平臺：塔架部分高3m，立柱下端伸出200mm（用于法蘭連接），立柱截面P325x10，上弦梁采用HW300X300X10X15的熱軋H型鋼，頂部提升橫梁采用B400x400x20x20的箱型鋼材；（其他截面見支架詳圖）此措施架用于兩片角部的四個區域。頂部提升平臺三6、門架3D模型門架三維示意圖上部限位設置此措施為網殼與塔架之間的傳力和固定措施。塔架與網殼關系位置圖網殼就位后水平移動限位裝置提升上吊點設置承重支撐梁斜支撐提升孔承重支撐梁斜支撐提升孔上吊點三維示意圖上吊點示意圖提升下吊點設置下吊具分為兩種：普通箱型屋蓋節點處下吊具分叉柱與屋蓋連接節點處下吊具普通箱型屋蓋節點下吊具直接采用凹形吊具與屋蓋箱型等強焊接，箱型屋蓋內部設置加勁板，如下圖所示：下吊具鋼絞線下吊具鋼絞線普通型下吊點示意圖普通下吊具加工詳圖分叉柱與屋蓋連接節點處下吊具直接采用圓形吊具與分叉柱頂部圓管等強焊接，如下圖所示：分叉柱與屋蓋連接節點處下吊具樹杈處下吊具加工詳圖提升支架及胎架埋件提升架體底部與地下室頂板通過預設埋件連接，提升網殼重量通過架體立柱傳給混凝土梁，提升西區內側最西側提升架埋件因沒有落在砼梁上，可通過加設分配梁將力傳遞給地下室結構墻上。拼裝胎架也是通過預設埋件與地下室頂板連接，部分沒有落在混凝土梁上的位置通過加設分配梁進行荷載分布，保證施工安全。提升支架立柱埋件提升支架斜撐埋件拼裝胎架埋件埋件示意圖液壓提升系統配置：液壓提升系統主要由液壓提升器、泵源系統、鋼絞線、傳感檢測及計算機同步控制系統組成。液壓提升器配置結合工程的提升工況配置液壓提升器，待提升網殼結構總重2750t，共設置56個提升吊點（提升東區26個吊點、提升西區30個吊點），每吊點配置1臺TJJ-2000型液壓提升器，單臺提升器額定提升能力200t，工程配置液壓提升器總提升能力為200×56=11200t，液壓提升器總裕度系數為11200/2750=4.07。液壓提升器為穿芯式結構，中間穿鋼絞線，兩端有主動錨具，利用鍥形錨片的逆向運動自鎖性，卡緊鋼絞線向上提升。工程共計配置30臺TJJ-2000型液壓提升器（循環倒用）吊點編號根據模擬分析結果，對照前述吊點布置，工程選用TJJ-2000型液壓提升器（額定提升能力為2000KN），各提升吊點反力值及提升器計劃配置如下表：吊點編號提升支架形式反力標準值（kN）提升器型號鋼絞線數量（根）鋼絞線安全系數提升器裕度系數Y136m塔架330TJJ-200064.736.06Y2787TJJ-200092.972.54Y33吊點塔架600TJJ-200093.903.33Y4781TJJ-200093.002.56Y2950TJJ-20006Y542m塔架490TJJ-200063.184.08Y6676TJJ-200093.462.96Y742m塔架585TJJ-200094.003.42Y8481TJJ-200063.244.16Y945m塔架334TJJ-200064.675.99Y14339TJJ-200064.605.90Y1045m塔架426TJJ-200063.664.69Y15422TJJ-200063.704.74Y1145m塔架629TJJ-200093.723.18Y16628TJJ-200093.733.18Y1245m塔架399TJJ-200063.915.01Y131050TJJ-2000122.971.90Y1745m塔架396TJJ-200063.945.05Y181045TJJ-2000122.991.91Y1942m塔架497TJJ-200063.144.02Y20640TJJ-200093.663.13Y2142m塔架606TJJ-200093.863.30Y22490TJJ-200063.184.08Y23門洞處塔架311TJJ-200065.026.43Y25208TJJ-200067.509.62Y24門洞處塔架308TJJ-200065.066.49Y26308TJJ-200065.066.49Y2736m塔架470TJJ-200063.324.26Y28795TJJ-200092.942.52Y3078TJJ-20006注：TJJ-2000型液壓提升器選取直徑為15.24mm，破斷力為26噸/根的鋼絞線。本區設備配置為第一提升區吊點設備配置Y1-Y30。吊點編號提升支架形式反力標準值（kN）提升器型號鋼絞線數量（根）鋼絞線安全系數提升器裕度系數Z13吊點塔架634TJJ-200093.693.15Z2461TJJ-200063.384.34Z25122TJJ-20006Z336m塔架615TJJ-200093.803.25Z4352TJJ-200064.435.68Z542m塔架647TJJ-200093.623.09Z6614TJJ-200093.813.26Z742m塔架684TJJ-200093.422.92Z8494TJJ-200063.164.05Z945m塔架556TJJ-200094.213.60Z13556TJJ-200094.213.60Z1045m塔架765TJJ-200093.062.61Z14763TJJ-200093.072.62Z1145m塔架596TJJ-200093.933.36Z15595TJJ-200093.933.36Z1245m塔架313TJJ-200064.986.39Z16313TJJ-200064.986.39Z1742m塔架647TJJ-200093.623.09Z18615TJJ-200093.803.25Z1942m塔架687TJJ-200093.412.91Z20494TJJ-200063.164.05Z213吊點塔架634TJJ-200093.693.15Z22461TJJ-200063.384.34Z26122TJJ-20006Z2336m塔架613TJJ-200093.823.26Z24351TJJ-200064.445.70注：TJJ-2000型液壓提升器選取直徑為15.24mm，破斷力為26噸/根的鋼絞線。本區設備配置為第二提升區吊點設備配置Z1-Z26。根據《重型結構和設備整體提升技術規范》規定，液壓提升系統各吊點提升能力（指定吊點液壓提升油缸額定載荷）應不小于對應荷載標準值的1.25倍；總體提升能力（所有液壓提升油缸總額定載荷）應不小于對應荷載標準值的1.25倍。本案中液壓提升器提升能力的裕度系數最小為1.75，其配置符合規范要求。液壓泵源系統配置：液壓泵源系統數量依照提升器數量和參考各吊點反力值選取，提升連體結構時，共計配置4臺TJV-60液壓泵源系統，每臺泵源最多控制8臺TJJ-2000型液壓提升器。同步控制系統配置：本方案中依據提升器及泵源系統，在鋼連體結構時配置一套YT-1型計算機同步控制及傳感檢測系統。液壓同步提升控制系統人機界面承重鋼絞線配置：鋼絞線作為柔性承重索具，采用高強度低松弛預應力鋼絞線。根據網殼結構重量及液壓提升器配置，TJJ-2000型液壓提升器選取直徑為15.20毫米，破斷力為26噸/根的鋼絞線。鋼絞線的配置原則依據《重型結構和設備整體提升技術規范》規定，單根鋼絞線的實際承載不大于理論破斷力的50%，網殼結構提升作業選用的鋼絞線性能參數如下。序號項目名稱性能參數1名稱：低松弛預應力鋼絞線2標準號：ASTM416-19983公稱直徑：15.20mm（15.24mm）4捻向：左或右5強度級別：1860Mpa6鋼號：SWRH82B7破斷力：260kN8延伸率：4.5%9模量：195Gpa111000H松弛：≤2.5%70I.load提升地錨（1）每提升地錨內鋼絞線孔應與地錨吊具的鋼絞線孔中心對齊；（2）每提升地錨底部采用壓板固定；（3）提升地錨固定時與下吊具留有一定空隙，使地錨可沿圓周方向自由轉動。提升下地錨安裝示意圖液壓提升設備安裝1、液壓提升器（1）每臺提升器內鋼絞線孔應與提升梁的鋼絞線孔中心對齊；（2）依液壓鎖方位來調整位置；（3）每臺提升器底部采用壓板固定。液壓提升器安裝示意圖2、承重鋼絞線鋼絞線的安裝根據實際情況選取不同的方法，提升器下部鋼絞線穿入提升器正下方對應的提升地錨內，鎖緊（盡量使穿出的鋼絞線底部持平），每臺提升器頂部余留的鋼絞線應沿導向架導出。鋼絞線安裝操作工藝如下：（1）用砂輪切割機或氣割將鋼絞線切割成指定長度，用打磨機或氣割將鋼絞線兩頭修理平整、圓滑、不松股；（2）將疏導板安裝于提升器正下方，調整疏導板板孔的位置，使其與提升器各錨孔對齊（注意三角形結構），臨時固定；（3）用導管自上而下檢查提升器的天錨、上錨、中間隔板、下錨、安全錨和疏導板孔，做到6孔對齊；（4）在疏導板上作標記，通常沿提升器布置方向指向外側的內圈孔為1#孔；（5）提升器的每一鋼絞線必需左旋、右旋間隔穿入；將導管從天錨上方由1#孔開始，從上往下，并確保位置正確；然后將引針插入導管，在疏導板的下方把“子彈頭”旋在引針螺紋上，將待穿的鋼絞線塞于“子彈頭”中；以鋼絞線為主動力，依次穿過各層，提升器頂部鋼絞線余留部分用臨時錨片鎖緊于天錨上；（1）每穿好2根鋼絞線后，用夾頭將鋼絞線兩兩夾緊，以免鋼絞線從空中滑落；（2）一般先穿外圈的小部分，后穿內圈全部，再將剩余外圈穿完（左右旋間隔穿入）；（3）所有鋼絞線穿好后，用上、下錨具缸鎖緊鋼絞線，并鎖緊天錨；（4）用軟繩放下疏導板至下吊點上部，調整疏導板的方位，注意1#標記孔方向；（5）鋼絞線穿好后若底部端頭高低不齊，在適當位置的所有鋼絞線上劃一水平線，將線以下的鋼絞線割去，鋼絞線端頭修理圓滑；（6）調整地錨孔位置，使其與疏導板的孔對齊，按順序依次將鋼絞線穿入地錨中并理齊，鎖緊鋼絞線。鋼絞線現場釋放圖3、導向架（1）導向架安裝于提升器旁邊，導向架的導出方向以方便安裝油管、傳感器和不影響鋼絞線自由下墜為原則。導向架最上方橫桿離天錨高約1.5～2米（總高約3.5米），偏離提升器0.4米為宜，保證鋼絞線垂直導出，延導向架順利移動。（2）本案中，鋼絞線的導出借助于提升器安裝位置的提升架上。導向架安裝示意圖4、液壓管路的連接（1）連接油管時，油管接頭內的組合墊圈應取出，對應管接頭或對接頭上應有O形圈；（2）應先接低位置油管，防止油管中的油倒流出來，泵站與提升器間油管要一一對應，逐根連接；（3）依照方案制定的并聯或串連方式連接油管，確保正確，接完后進行全面復查。5、控制線、動力線連接（1）各類傳感器的連接；（2）液壓泵站與提升器之間的控制信號線連接；（3）液壓泵站與計算機同步控制系統之間的連接；（4）液壓泵站與周圍5m內配電箱之間的動力線連接。6、液壓泵源系統連接泵源布置以靠近提升器為原則，使提升器與泵源間的液壓油管盡可能短，具體布置結合現場情況待定。7、計算機同步控制系統的布置工程配置了1臺YT-1型計算機同步控制系統，該系統體積小、重量輕（相同一臺計算機的體積），為了提升控制操作及施工作業簡便，同步控制系統可布置在提升器、泵源系統等位置附近，便于與提升器及泵源系統等連接。其周圍需做好防雨工作，保證環境的安靜。提升原理利用“超大型構件液壓同步提升技術”提升安裝屋蓋鋼結構，可以大大降低安裝施工難度，有效的保證工程的質量、安全、進度。從屋蓋鋼結構的結構體系角度分析：B軸、E軸、K軸、N軸處的鋼柱組成了其主要承重體系，鋼柱上方由樹狀支撐分散的四角支撐；屋蓋鋼結構由單層箱梁結構組成，在鋼柱周圍的箱梁截面抗彎性能較強，適合直接吊裝節點處，將所有屋蓋鋼結構連成整體；可以有效控制連體結構整體提升過程中的下撓變形。且此受力體系較為簡單，非常適合采用整體拼裝后同步提升的安裝工藝。液壓提升技術“液壓同步提升技術”采用液壓提升器作為提升機具，柔性鋼絞線作為承重索具，液壓提升器為穿芯式結構，以鋼絞線作為提升索具，有著安全、可靠、承重件自身重量輕、運輸安裝方便、中間不必鑲接等一系列獨特優點。液壓提升器兩端的楔型錨具具有單向自鎖作用。當錨具工作（緊）時，會自動鎖緊鋼絞線；錨具不工作（松）時，放開鋼絞線，鋼絞線可上下活動。液壓提升過程見如下框圖所示，一個流程為液壓提升器一個行程，行程為250mm。當液壓提升器周期重復動作時，被提升重物則一步一步向前移動。液壓提升過程示意圖液壓提升詳細原理如下圖所示：第1步：上錨緊，夾緊鋼絞線；第2步：提升器提升重物；第3步：下錨緊，夾緊鋼絞線第4步：主油缸微縮，上錨片脫開；第5步：上錨缸上升，上錨全松；第6步：主油缸縮回原位。計算機同步控制技術液壓同步提升施工技術采用行程及位移傳感監測和計算機控制，通過數據反饋和控制指令傳遞，可全自動實現一定的同步動作、負載均衡、姿態矯正、應力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機控制系統人機界面進行液壓提升過程及相關數據的觀察和（或）控制指令的發布。液壓同步提升控制系統人機界面技術特點（1）通過提升設備擴展組合，提升重量、跨度、面積不受限制；（2）采用柔性索具承重，只要有合理的承重吊點，提升高度不受限制；（3）液壓提升器錨具具有逆向運動自鎖性，使提升過程十分安全，并且構件可以在提升過程中的任意位置長期可靠鎖定；（4）液壓提升器通過液壓回路驅動，動作過程中加速度極小，對被提升構件及提升框架結構幾乎無附加動荷載；（5）液壓提升設備體積小、自重輕、承載能力大，特別適宜于在狹小空間或室內進行大噸位構件牽引安裝；（6）設備自動化程度高，操作方便靈活，安全性好，可靠性高，使用面廣，通用性強。主要設備在工程中采用了液壓同步整體提升的新型吊裝工藝。配合本工藝的先進性和創新性，使用如下關鍵技術和設備：（1）超大型構件液壓同步提升技術；（2）TJJ-2000型液壓提升器；（3）TJV-60型液壓泵源系統；YT-1型計算機同步控制系統。1）液壓提升器液壓提升器為穿芯式結構，以柔性鋼絞線作為提升索具，不同型號的液壓提升器具有不同的額定提升能力，有TJJ-600、TJJ-2000、TJJ-3500、TJJ-5000、TJJ-8000等型號液壓提升器，不同型號的液壓提升器可以任意擴展組合滿足不同的工程需求。工程選用TJJ-2000液壓提升器，額定提升能力200噸。液壓提升器液壓泵源系統為液壓提升器提供液壓動力，在各種液壓閥的控制下完成相應動作。在不同的工程使用中，提升器的需求及型號都不盡相同，為了提高液壓提升設備的通用性和可靠性，泵源液壓系統的設計采用模塊化結構。根據提升器數量及型號配置泵源系統數量，可進行多個模塊的組合，每一套模塊以一套泵源系統為核心，可獨立控制一組液壓提升器，同時可進行多吊點擴展，以滿足實際提升工程的需要。工程選用額定功率60KW的液壓泵源系統。液壓泵源系統2）同步控制系統液同步控制系統由動力控制系統、功率驅動系統、計算機控制系統等組成。主要完成以下兩個控制功能：（1）集群提升器作業時的動作協調控制。無論是液壓提升器的主油缸，還是上、下錨具油缸，在提升工作中都必須在計算機的控制下協調動作，為同步提升創造條件。（2）通過調節變頻器控制提升器的運行速度，保持被提升構件的各點同步運行，以保持其空中姿態完成同步提升。（3）操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機控制系統人機界面進行液壓提升過程及相關數據的觀察和（或）控制指令的發布。YT-1型計算機同步控制系統安裝流程提升同步控制策略為確保結構在提升過程的安全，根據提升吊點的布置，擬采用“吊點油壓均衡，結構姿態調整，位移同步控制，分級卸載就位”的同步提升和卸載就位控制策略。控制系統根據上述控制策略和特定算法實現對鋼結構的提升姿態控制和荷載控制。在提升過程中，從保證結構吊裝安全角度來看，應滿足以下要求：保證泵站同一電機的各個吊點受載均勻；保證提升結構的空中穩定，也即要求各個吊點在提升過程中能夠保持一定同步。根據以上要求，制定如下的控制策略：同步控制策略控制示意圖同步控制原理計算機同步控制框架圖如下：計算機同步控制原理圖提升施工流程提升前準備及檢查連體結構提升之前，應對提升系統及設備進行全面檢查及調試工作：提升器：下錨緊的情況下，松開上錨，啟動泵站，調節一定的壓力(3Mpa左右)，伸縮提升器主油缸，檢查A腔、B腔的油管連接是否正確，檢查截止閥能否截止對應的油缸；調節變頻器，在電流變化時能否加快或減慢對應提升器的伸縮缸速度；導向架：導向架與提升器的安裝牢固，導出鋼絞線順暢；鋼絞線：作為承重系統，在提升前應派專人進行認真檢查，鋼絞線不得有松股、彎折、錯位、外表不能有電焊疤；地錨：吊具安裝無誤，錨片能夠鎖緊鋼絞線；管線及閥塊：由于運輸的原因，泵站上個別閥或硬管的接頭可能有松動，應進行一一檢查，并擰緊，同時檢查溢流閥的調壓彈簧是否完全處于放松狀態；檢查泵站、同步控制系統及液壓提升器之間電纜線及控制線的連接是否正確；檢查泵站與液壓提升器主油缸、錨具缸之間的油管連接是否正確；系統送電，校核液壓泵主軸轉動方向，在泵站不啟動的情況下，手動操作同步控制系統主控制器中相應按鈕，檢查各電磁閥和截止閥的動作是否正常，各截止閥與每一提升器編號是否對應；6.傳感器：包括行程傳感器，錨具缸傳感器，油壓傳感器。輕拉各油缸行程傳感器拉線和錨具缸的SM、XM的行程開關，使主控制器中相應的信號燈發訊、數值正常變化；7.預載入：調節一定的壓力（3Mpa），使每臺提升器內每根鋼絞線基本處于相同的張緊狀態；8.臨時設施：上吊點及下吊點等的安裝、牢固情況；提升構件加固情況；結構正式提升時障礙物的清除。試提升通過試提升過程中對鋼結構、提升設施、提升設備系統的觀察和監測，確認符合模擬工況計算和設計條件，保證提升過程的安全。以主體結構理論載荷為依據，各提升吊點處的提升設備進行分級加載，依次為20％，40％，60％，80％。確認各部分無異常的情況下，可繼續載入到90％，100％，直至鋼結構全部離地。每次分級加載后均應檢查相關受力點的結構狀態，應通過全站儀跟蹤監測鋼結構的高差及下撓，以便離地后進行調平，加載過程中各項監測數據均應做好完整記錄。當分級加載至鋼結構即將離開拼裝胎架（或樓面）時，可能存在各點不同時離地，此時應降低提升速度，并密切觀查各點離地情況，必要時做“單點動”提升。確保結構離地平穩，各點同步。分級加載完畢，結構提升離開拼裝胎架約25厘米后暫停，停留12小時做全面檢查，停留期間組織專業人員對提升支架、鋼結構、提升吊具、連接部件、及各提升設備進行專項檢查。停留期完畢后，各專業組對檢查結果進行匯總，并經起吊指揮部審核確認無任何隱患和問題后，由總指揮下達正式提升命令。正式提升上述情況正常時開始正式提升。在整個同步提升過程中應隨時檢查：每一吊點提升器受載均勻情況；上吊點平臺的整體穩定情況；鋼結構提升過程的整體穩定性；計算機控制各吊點的同步性。提升承重系統是提升工程的關鍵部件，務必做到認真檢查，仔細觀察。重點檢查：錨具（脫錨、錨片及螺釘情況）；鋼絞線從提升器頂部穿出順暢；主油缸及上、下錨具油缸（是否有泄漏及其它異常情況）；液壓鎖（液控單向閥）、軟管及管接頭；行程傳感器和錨具傳感器及其導線。液壓動力系統監視：系統壓力變化情況；油路泄漏情況；油溫變化情況；油泵、電機、電磁閥線圈溫度變化情況；系統噪音情況。提升就位鋼結構同步提升至設計位置附近后，暫停，各吊點微調使結構精確提升到達設計位置，提升設備暫停、鎖定，保持結構的空中姿態穩定不變，最后安裝后補桿件集中對口焊接。7.12.7分級卸載相同于提升工況，卸載時也為同步分級卸載，依次為20%，40％，60％，80％，在確認各部分無異常的情況下，可繼續卸載至100％，即提升器鋼絞線不再受力，結構載荷完全轉移至基礎，結構受力形式轉化為設計工況。提升過程注意事項（1）吊裝間歇過程中的安全措施鋼結構整體提升到位后，需安裝后補桿件才能卸載，根據工況連體鋼結構需空中停留一段時間。液壓同步提升器在設計中獨有的機械和液壓自鎖裝置，提升器錨具具有逆向運動自鎖性，提升器內共有三道錨具鎖緊裝置，分別為天錨、上錨及下錨，在構件空中停留過程中，各錨具均由液壓鎖緊狀態轉換為機械自鎖狀態。保證了鋼結構在吊裝過程中能夠長時間的在空中停留。對于工程，因連體屬于桁架結構，投影面積大，風荷載（六級以上）對提升吊裝過程有一定的影響。為確保鋼結構提升過程的絕對安全，并考慮到高空對精度的要求，在鋼結構空中停留時，或遇到更大風力影響時，暫停吊裝作業，提升設備鎖緊鋼絞線。同時，通過導鏈將網結構與周邊支撐立柱結構連接，起到限制鋼結構水平擺動和位移的作用。（2）網殼就位時調整允許范圍液壓提升過程中必須確保上吊點（提升器）和下吊點（地錨）之間連接的鋼絞線始終垂直，亦即要求提升支架上吊點和桁架下弦桿的下吊點在初始定位時確保精確。根據提升器內錨具缸與鋼絞線的夾緊方式以及試驗數據，一般將上、下吊點的偏移角度控制在1.5度以內。（3）提升設備的保護提升設備（包括鋼絞線）在提升作業過程中，如無外界影響，一般不需特別保護（大雪、暴雨等天氣除外），但構件在提升到位暫停，后裝桿件安裝時，應予以適當的保護，主要為承重用的鋼絞線。特別是在焊接作業時，鋼絞線不能作為導體通電，如焊接作業距離鋼絞線較近時，焊接區域鋼絞線可采用橡膠或石棉布予以保護。網殼施工安全通道設置（1）設置原則及目的網殼整體施工垂直通道及水平通道布置原則安全、省時、節約成本，以不影響提升吊點、樹狀支撐柱安裝為前提，目的是以最大限度滿足施工人員殼體上施工安全，減少空中行走及移動風險，方便快捷的到達施工作業點。（2）通道設計依據通道設計制作依據中建股份及中建鋼構標準化安全圖集進行加工制作，參考現場已經實施的類似做法。（3）水平通道網殼施工通道布置圖（4）垂直通道網殼垂直通道共設置2個，分別位于網殼最低點南北兩側，垂直通道高32米，依據現場定型化設計進行定做?，F場實施的垂直通道提升支架垂直通道網殼水平通道分主通道和次通道，主通道貫穿南部處置通道，此通道分別到達每個提升架，最大限度滿足操作人員快捷到達施工地點。水平通道采用中建股份圖集中的水平通道做法。標準化圖集中的水平通道提升支架上部水平通道（5）安全措施：網殼中部嵌補桿件除使用常規的（安全繩）吊裝措施外，對于人員施工通道及節點安裝和焊接措施也應該重點考慮，安全水平通道是在原有網殼施工通道基礎上，在網殼分段口東西兩側布置，該通道與原水平通道貫通，節點安裝及焊接采用雙掛籠，具體措施如下：嵌補區域水平通道施工掛籠防臺風措施在網殼屋蓋的安裝過程中，不免會存在較大的風荷載，從而影響網殼屋蓋的安裝，為了避免由于風荷載產生各種不利因素；在安裝網殼屋蓋的各個階段做如下說明以及措施。（1）拼裝階段屋蓋網殼拼裝時處于底標高位置，只需要在滿足拼裝條件下進行拼裝網殼屋蓋結構即可。（2）提升階段根據《重型結構和設備整體提升技術規范》的要求：以6級風（含6級風）以內可以提升。所以提升必須保證當時風荷載處于6級風以下才可繼續進行提升，提升高度約40m；正常完成單側網殼提升，需要在間隔3m進行測量，故考慮需要兩天進行；提升工況下（6級風以及6級風以下）計算塔架如下：三種提升支架提升工況時（6級風以及6級風以下）應力比最大應力比0.713（0.667、0.410）（3）安裝鋼柱、豎叉階段提升到位后，需要在塔架上懸掛，初始考慮30天左右；在30天內，存在不同的風荷載情況，在等待安裝鋼柱和豎叉階段時，按照極端情況下進行考慮，故考慮處于12級風下塔架的承載能力；極端風荷載情況下（12級風）應力比云圖最大應力比0.897（0.85、0.709）在此階段，我們在塔架底部進行加固加固如下圖所示：塔架底部加固三維示意圖由于此階段較為特殊，并且安裝工期較長，所以需要整體的保障措施—增設纜風繩加強整體承受風荷載能力，具體計算和布置如下：提升邊界條件：柱腳——鉸接約束荷載：自重——DEAD；提升荷載——TS水平荷載——LIVE（取提升荷載的5%）風荷載——WIND荷載組合：強度及穩定——1.35xDEAD+1.0TS+1.0LIVE；1.35xDEAD+1.0TS+1.0WIND；1.2xDEAD+1.4TS+1.0LIVE；1.2xDEAD+1.0TS+1.4LIVE；1.2xDEAD+1.0TS+1.4WIND；1.2xDEAD+1.4TS+1WIND被提升網殼風荷載計算：補裝桿件工期較長，選取50年一遇基本風壓計算風荷載ω0=0.75kN/m2；此工況相當于12級風；被提升網殼風荷載計算根據提升塔架布置，分配塔架從屬網殼迎風面積，單獨計算傳遞到每個塔架上的風荷載；高度變化系數uz=1.79；沿X方向風荷載沿X方向風荷載上圖所示三個提升支架，迎風面投影長度為36m，迎風面積約為A=0.9x38=34.2m2；體形系數參考《荷載規范》表8.3.1-38條，密排多管體形系數取值，去密排箱型截面體形系數us=1