全國工程爆破技術人員統一考試

爆破設計與施工試題庫設計題與嗑?例分析題

4.1.1風景區

一、爆破嗓的選定

根據題干給出工程概況，采用淺分層臺階爆破式進行開挖，開挖邊線采用預裂爆破技術進行邊坡爆破。

二、爆破參數

爆破參數是爆破案的核心。科學確定爆破參數，是實現預期爆破效果，確保爆破安全，施工進度和節

約成本，提高經濟效益的保證。在設計每個爆破參教時都必須從實際出發，以地質勘探資料和爆破理論為

依據。并在施工時不斷核實，使每個參數都科學合理。

1.彳堂和臺階高度

徑主要由鉆設備的性能、臺階高度、巖性質和爆破作業環境決定。對于淺臺階爆破，徑r控制在40?

50mm較為理想，役太小爆破后的光面效果不好，巖面表面不美觀。役太大，則爆破振動和飛的安全控制

難度加大。臺階高度不超過5m時，徑采用小值。本工程充分考慮控制振動強度，和爆破飛的危害，設計

臺階嵩度為H=1500mm,筱采用r=40mm。

2.超深h和深L

鉆深度由臺階高度和超深決定，確定超深法有很多，有族最小抵抗線確定的，也有按住大小確定的。經過多次

爆破作業和實踐總結，超深大小可取臺階高度的10%?15%計算，則本工程取超深h=0.2m,鉆深度

L=1.5+0.2=1.7mo這種法計算簡單科學合理，實際爆破開挖的效果較好。

另外在山坡角鉆深度不足1.7m時，則根據施工要求降低鉆深度。按照相關參數及單耗計算裝藥量。

3,最小抵抗線w

最小抵抗線是一個對爆破效果和爆破安全影響較大的參數。確定了最小抵抗線的大小，就可根據炸藥威力，

巖性質，巖的破碎程度，炮直徑，■&階高度和坡面角等因素進行裝藥計算。本控制爆破工程的最小抵線按

照公式w=C0.4~l.0JH,取w=0.8~1.0m,取_W=0.8m相應的炮密集夕:教為1.2。

4、炮間距a和炮挑距b

爆間距a根據a=C1.0~2.0Jw,本工程取較小值，控制a=1.0m。按照梅花型及等邊三角形布置炮，則距

b=tan60°a/2=0.866m。取b=O.85m,炮密集系數m?il.2。垂直鉆。

5.炸藥單位靖耗量q

炸藥單位諳耗量是土巖爆破的重要參數。準確確定炸藥單耗，對提高片破碎率，節約爆破成本，確保

爆破安全具有重要意義。影響炸藥單耗的因素很多，巖結構及破碎程度，炸藥性能，起爆式，破碎要求都

對其有影響。因此，要準確確定炸藥單耗參數比較困難，在設計上應根據上述影響因素和以往類似爆破經

驗確定合理參數。并不斷在爆破施工中進行試驗校正，以達到準確合理要求，根據類似工程經驗總結，本工程

取單住炸藥消耗量q=O.35kg/m計算。單裝藥量與其爆破量成正比。則單裝藥量

Q=qabH=0.35-t1.0-t0.85-t1.5=0.45kg/o

6.裝藥結構和填?塞■長度I

本工程為控制爆破飛，沖炮等爆破危害的發生，采取連續裝藥結構，確保填索長度和質量。填塞長度通常

為藥深度的1/3,而對于需格控制爆破飛時，則填塞長度取炮深度的2/5較為穩妥，這樣既能防止芯又可臧

少沖炮的發生。本工程取填塞.長度l=2/5*L=0.68m。

三、預裂爆破參教

預裂爆破的基本原理是沿著謾計輪廓線鉆一挑小間距的平行炮，采用低藥量不耦合裝藥式，每個裝藥

既是爆破，又是相鄰爆破的導向。炸藥爆炸后，在每個導向上產生集中應力，其結果是沿著炮連線向應力

集中最大，而出現拉伸裂隙，并且沿炮連線向延伸，從而沿設計的輪廓線先形成■-條平整的、貫通的預裂

<,當主爆區爆破產生的應力波傳在裂縫時，部分應力波被反射，從而降低了透射到預絡坡體中的應力波

強度，同時爆轟專體也會沿著先形成的裂隙釋故，從而抑制了其它向裂隙的產生和發展，達到減震的目的：

另一面主爆區向保絡區的延伸裂縫被預裂縫切斷，保護了預絡區巖體的完整性。成功實現預裂爆破，藥量

的控制是最為關鍵的。

1.徑D

預裂爆破炮直往的確定直接關系到爆破施工的效率與成本，是決定預裂爆破抵抗線和炮間距的依據。

本工程往采取D=40mm鉆，鉆坡度按■照工程具體要求施工。

2.距a預

炮間距設計得當與否直接關系到坡體穩定、平整和美觀。若距選取過大，爆破后會造成與之間不能形

成平滑的坡面，卷至會導玫與之間裂縫難以貫通，造成預裂爆破失敗。若距過小，會在鉆過程中會造成人

力和物力的浪費，增加預裂爆破的工程成本。預裂爆破一般采用不耦合裝藥，本工程不耦合宗教取2。距a

預=C8-12JD=32O~480mm。本工程取a預=450mm。

3.深L預

為控制預裂單響藥量，鉆深度略■深與主爆區深度及L=1.8m。

4.線密度q線和單藥量Q預

根據經驗■取全線平均線裝藥密度q線=150g/m,則Q預=150*1.8=270g/。

差取分段裝藥結構，中間采用■交完柱間隔，用導爆索連接。底部裝藥150g,距寓口0.5m裝120g。填塞.

長度取0.5m。

四、起爆網路

為保證爆破安全和質量，采用Exel毫秒導爆管番管16段400ms，間采用Exel地表延時導爆管雷管間延時

17ms,挑間延.時42ms。預裂爆破先于主爆區100ms是爆，采用Exel毫秒導爆管雷管12段300ms,捆綁導爆

素起爆。

五、安全防護措施

爆破飛的控制分為主動和被動兩個面，主動控制是通過合理設計、精心施工，從爆源上控制藥量的有效分

布；被動控制是在爆體、板保護體上采取覆蓋防護措施，或在爆區與保護物之間進行立面防護，用以阻擋

無，從而達到保護的目的。對于本項工程，爆破毛和振動采用了如下技術措施進行控制：

CU通過試爆或小圍的爆破，確定合理的爆破參教。

(2)檢查并處理第一排炮的底盤抵抗線，使其控制在設計國；

(3)根據爆破設計，確定鉆倉、傾角和深，并格控制鉆質量，裝藥前?要逐進行驗收，特別注意前?排炮圍

是否存在節理、裂隙等，裝藥時要保證堵塞長度和堵塞質量。

C4J分段裝藥。若巖體有軟弱夾層，特別是當軟弱夾層與坡面的節理、裂隙等相通時，應采取間隔裝藥。

(5)爆破體防護。在炮口表面覆蓋荊也并加壓沙袋。

(6)如果碑和涼亭不是很高大的話，可以在朝向爆破區向上搭謾遮擋板。

(7)通過預裂爆破形成縫隙，有效的控制爆破振動危害。

4.1.2預裂爆破和光面爆破

1概述

預裂爆破和光面爆破已廣泛應用于露天工程和地下工程。在公路、鐵路的路基的開挖，水利工程、公

路和鐵路工程的隧道開挖，井工工程和獷山開采的卷道掘進，露天礦山開采和場地平整的邊坡處理等面都

應用預裂爆破和光面爆破技術。

2爆破參數的選取

(1)炮直往D

炮眼直徑的確定直接關夕:到施工的效率和成本，應綜合考慮巖特性、現場機械設備情況及工程具體要求

進行選擇。

?-般情況下，主要應依據爆破的現場和鉆工機具確定。如在地下小斷面的卷道實卷光面預裂爆破時，徑取

35?45mm；而在露天情況下實越光面及預裂爆破時，徑則可取大些；深爆破時，公路.鐵路與水電取

D=80~100mm,大直徑多用于獷山，D=150?310mm;淺爆破，取D=42?50mm。

(2)最小抵抗線W

對光面爆破，最小抵抗線也即光面厚度。由經驗公式有

Q=Calb

式中C是爆破宗教，相當于炸藥單耗值，1b為炮深度；Q為單藥量

最小抵抗線W還應根據巖性質及地質條件加以調整。經驗表明，巖堅韌、可爆性差時，最小抵抗線可

小些；巖松軟、易破碎時W可取大些。

度小抵抗線W也可通過炮眼密集條教m來確定。光面爆破中的炮眼密集條數是指距a與最小抵抗線W的

比值，即

m=a/W

一般取m=0.8?1.

(3)炮眼間距a

光面、預裂爆破的實質是使炮眼之間產生貫通裂隙，以形成平整的斷裂面。因此，炮眼間距對形成貫

通裂隙有著非常重要的作用。炮眼間距的大小主要取決于炸藥的性質、不耦合多:敦和巖的物理力學性質。

a=(8?12)D(D>60mm)

a=(9?14)D(DW60mm)

a光=171\)(/光

式中m一炮密集系數，一般取m=0.6?0.8

(4)臺階高度H

臺階高度H與主體爆破臺階相同，一般情況，深取H415m,淺取1.54Hv5為宜。

(5)炮超深Ah

Ah=0.5?1.5m,深大和巖堅硬,完整者取大值，反之取小值。

(6)炮深度L

L=(H+Ah)/sina

式中a-邊城鉆角度

⑹不偶合豕教B

不偶合宗教B是指役與藥管之比，它反映藥包與壁的接觸情況，現已有研究不少。

當藥包全部填滿藥整個斷面時，不耦合宗教就達到最小值1。這時裝藥是爆后，能量可直接傳入巖壁，避

免了傳播過程中的損耗。隨著不耦合祭數的增大，藥壁上的切向最大應力急劇下降，作用時間延長，使

得爆炸能以應力波形式傳播■能量的部分減少，而以準靜態壓力形式傳播能量的部分增多。在巖中就有利

于形成應力疊加、應力集中以及拉伸裂隙，而不易產生粉碎。

?-般情況下，光面爆破采用的不偶合8：教B是1.6?3.0當不耦合系數增大到一定值時，可使作用于壁的

壓應力等于或小于巖的極限抗壓強度，不使壁發生破壞的條件。由于巖的極喔抗拉強度一般僅為巖級喉抗

壓強度的1/10?1/40,因此，壁圍以外的巖很家易受.拉而破壞。

預裂爆破中預裂只是要求形成預裂縫，而不是大量蜀落巖，因此不宜象用太大的役和裝藥直往。根據試

驗■及經瞼數據，不偶合系數B一般取2?4,里硬巖因抗壓強度高，可采用較小的不耦合系教；而松

軟巖則應取較大的不耦合宗教。

(7)每米深炮眼裝藥量q

對光面爆破，有

q=AKmklW

式中A一炮眼口堵塞.系教，一般取1.0,K是與巖性質有關的介質系數，軟巖為0.5?0.7,中破巖0.75?

0.95,。巖1.0?1.5；

m一炮眼密集條數,kl依炮眼密度定的宗教，一般為0.5,每加深1.0m增加0.2,W為最小抵抗線。

對預裝爆破，有

q=KDa1/2

式中K—巖余數，堅硬■巖為0.6,中等強度巖為0.4?0.5,軟巖為0.3?0.4。其它同前"。

上述藥量計算公式具有形式簡單、便計算的特點。公式經工程實踐應用，證明是基本可行的，但考慮

到各個工程的實際情況，建議以此公式計算藥量為參考教，在現場做局部試驗，根據試驗情況再進行

迨當調整，度終確定符合工程實際情況的藥量值。

3起爆網路

光面爆破宜與主體爆破一起分段延期起爆，也可預留光爆層在主體爆破后起爆。

預裂炮可先行起爆，也可和主體爆破一起擔爆，但超要比主體爆破提前■-定時間。

4確保光面、預裂爆破質量的技術措施

4.1保證表面產生符合要求的裂縫

光面、預裂爆破的關鍵技術就是控制爆破裂縫的向，使其只沿要求句形成裂it,而其它向不產生或少產

生裂縫。在一些光面r預裂)爆破施工中，往往由于對裝藥量不足或裝藥結構不合理、堵塞長度過大，出

現表面未產生裂縫，應系取必要的措施保證表面產生符?合要求的裂縫。因此，除了對爆破參數進行優化

選和選取合理的藥量外，還要從施工技術上予以保證，根據巖體的不同地質條件，考慮合理利用結構面

或根據結構面改變爆破工藝。

CU改變炮的性狀

改變炮性狀常用的法是壁切槽、謾導句、異形炮等。這類法的實質是人為地改變炮的形狀或間的相關關

余，從而女變囪形炮的均勻受力狀卷，按所要求劈裂面的向產生應力集中，避免裂縫向的隨機化。壁

切揩包括機械切揩、水射流切揩、聚能藥壯切揩。工程實踐表明，機械切揩和聚能藥柱切揩確實可以

控制裂縫的始裂住置和力■梭向，并可能采用更寬的距和較少的裝藥量。

(2)改變藥包的性狀

壓鑄藥壯、聚能藥包、帶缺口藥包、扃平藥包等屬于此類。這類法的實質是改變常用的S］形藥包爆炸

產物均勻在作用于炮壁的受力狀況，使其最大的壓力作用于所要求的售裂面的句。

C3J改變裝藥結構

切縫套管、擠壓鋼棒、水壓聚能及半圓套管中以改變裝藥結構。其實質是利用裝藥結構使爆生氣體的最

大壓力作用于所要求臂裂面的向o

(4)利用結構弱面

根據結構面的句，控制鉆與結構面的夾角，調整間距，可獲得較理想的預裂縫；當預裂與結構面一致

時，可將預裂沿結構面布置。這樣只需少量的炸藥，即可獲得理想的預裂縫。?一些新層、節理對爆炸

應力液的衰減影響較大，可以起到類似預裂縫的作用，爆破時可以加以合理利用。

(5)根據結構面改變爆破工藝

根據弱面的位置，對炸藥進行分散化、微量化處理，同時改變裝藥式，在炮穿過的斷層、裂隙處，局

部間隔裝藥，以減少爆破對弱面的過度破壞及爆生完體的逸散現象。

4.2優選爆破參數，做到裝藥量逡當、裝藥結構合理

在光面r預裂)爆破施工中會出現：口破壞重，壁面也有破損；口破壞重，下部壁面質量正常；口破壞重，

但下部未形成裂縫；下部壁面很好，但表面未形成裂縫等現象；這是由于爆破參數選擇不合理，裝藥量不

當、裝藥結構合理造成的，因此必須通過調整設計案予以保障。

ru光面(預裂)爆破炮的整體裝藥結構宜分為底部加強裝藥段、正常裝藥段和上部減弱裝藥段，可將

減弱裝藥段臧少的藥量和。填塞段應計藥量移至加強裝藥段。減弱裝藥段長度宜為加強裝藥段長度的1?4

存。

(2)在實際裝藥過程中，應根據不同裝藥結構進行處理。采用分段裝藥時，即底部為加強裝藥段、

中部為正常裝藥段、頂部為減弱裝藥和填索段，在保證填索長度條件下，取加強裝藥段長度L3=O.2L,中

部正常裝藥段長度L2=0.5L,頂部減弱裝藥和填塞段L1=0.3L

預裂爆破一般采用不耦合裝藥，不耦合宗數大于2%佳。一般取距。a預=(8?12)D,計算時，應使a預

符合上述關系。

C3J質量標準

預裂爆破后，裂縫應沿預裂中心連線貫通，邊坡在預裂面上形成貫通的裂縫，裂縫寬度以5?20mm為合

格。

光面(預裂)爆破或多的半壁面上應沒有肉眼明顯可見的爆振裂縫，坡面觀感應達到穩定、平整、美觀的

要求。地處出現半壁，平均半壁率在完整性好的硬巖中不小于50%?60%(程大時為50%,役小時為

60%；；在完整性好的軟巖中不小于30%(很大時)~40%(徑小時)；

對于大往垂直預裂爆破，其質量標準除了半壁率和不平整度以外，更側重于降振率和破壞圍。

光面(預裂J爆破面保持平整，壁面不平整度小于30cm(<I?310mmJ,或25cm(0250mm和4?200mm)。

4.L3花向巖中開挖隧道

采用空垂直對稱胸槽，距離空W=1.2*89=106.8mm,考慮巖節理裂隙中等發育。取W=130mm,且

不大于1.5信無直彳空，應該能取得很好的拘糟效果。拘槽之間距a=180mm,挑距b=0.7a=128mm,取

b=130mm,除空共8個構槽。

邊間距c=(8-12)d=336~504mm,取c=500mm。底取800mm。

光爆層厚度\)(/光=d=336~504mm,取W光=500mm,及距離邊500mm開始布輔肋。輔肋

距d=<1.5~2.0)W光=750~1000mm,取900mm。

布個教，邊40個，輔助54個，構槽8個。共102個。

按照公式炮個數N=3.3(fS2)1/3,式中f為硬度系數，S為新面面積，進行估算得到N=102。實際施工

中可適當根據效果進行稱結調整，左保證爆破效果的情況下，適當減少鉆數目。

邊鉆深度ll=2.5+0.4=2.9m,傾斜85°鉆；輔助鉆深度12=2.5+0.3=2.8m；構槽鉆深度

13=2.5+0.5=3.0mo共鉆深度1=317.3m。

新面面積S=43平米，爆破開挖循環進尺2.5m對應爆破量V=107.5立米。

則立米鉆量=2.95m。

構槽裝藥，職線裝藥密度0.5kg/m,則裝藥量ql=1.5kg/,共裝藥12kg；

輔助裝藥，取線裝藥密度0.4kg/m,則裝藥量q2=1.12kg/,共裝藥60.48kg；

邊光爆裝藥，取線裝藥密度0.15kg/m,則裝藥量q3=0.435kg/,共裝藥21.315kg；采用導爆素不耦合裝

藥。全部共裝藥q=93.795kg。則單位體積炸藥靖耗量=0.87kg/m。

部4個拘槽采用1段毫秒延期電番管，另外4個拘槽采用2段毫秒延期電雷管。編助采用3、5、7段毫秒

延期電番管，邊光爆采用9段毫秒延期電雷管。全部雷管串聯用嵩能發爆器起爆。

414溝槽開挖

1概況(爆破工程情況、環境情況、爆破要求題目已經給出)

2爆破案

由于開挖的主體為溝槽，開挖邊線距離居民樓僅有20m,為了保證爆破不對建筑物造成破壞，主爆破

體采用2臺階淺松動法進行爆破施工、邊坡控制采用預裂爆破技術。為降低爆破振動對圍建筑物的影響，

采用毫秒分段爆破，格控制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。采用非電起爆網路，提高起爆的可靠性和

安全性。為防止飛對圍建筑物造成危害，必須加強防護。開挖從兩端開始向中間推進。

3爆破參數

3.1臺階高度H

根據爆破體的狀忐、圍環境和爆破要求，取H=2m

3.2主體巖爆破參數

⑴炮直徑D：曲爆破一般選用中38?42mm直徑，本爆破選D=40mm。

(2)最小抵抗線W：W=0.9m；

(3)炮間距a：a=lm；

(4)炮挑距b:b=W=0.9m；

(5)炮傾角a：鉆垂直炮；

(6)炮超深Ah:取Ah=0.2m；

(7)炮深度L:L=H+Ah=2.2m；

(8)炸藥單耗q：根據松動爆破的要求，炸藥單耗取q=O.5kg/m3；

(9)單裝藥量Q:Q=qabH=0.5X1X0.9X2=0.9kg

(10)裝藥結構：主爆炮采用連續裝藥結構；

(11)填塞長度L2：爆破施工采用的裝藥為中32mm藥卷，其長度為200mm,每卷重0.15kg,裝藥長

度L1為1.2m

L2=L-LI=2.2-1.2=lmo

一般情況下連續裝藥，并用巖粉、袋土密實充埴。確定網參數及裝藥參數時，須根據地形、地質環境

條件等因素，綜合考慮，反復調整，以獲得最佳效果。

3.3邊坡預裝爆破參數

⑴炮直徑D：預裂選D=40mm。

(2)炮間距a：a=0.4m；

(3)炮傾角。：炮傾斜角度和溝槽的坡面一致Ca?800J；

(4)炮超深Ah:取Ah=0.3m；

(5)炮深度L：L=H+Ah=2.3m；

(5)線密度q線：取q線=0.15kg/m

(6)單裝藥量Q:Q=q線L=O.15x2.3=O.345kg

(7)裝藥結構：預裂炮差用空軍柱間隔裝藥結構，底裝藥0.15kg,中間裝0.12kg,距離口0.5m裝

0.kg；三段裝藥用導爆索串接，中間空專機距離相同。

(8)填塞.長度L2：L2=O.5m。

4炮布置圖

主炮平面布置圖(其中一段)和剖面圖1和圖2所示

5起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，復式聯接，毫秒延期起爆網路。在距寓建筑物較近處，為了保證最大段起

爆藥量不超過計算藥量，采用遂是爆，隨著爆破點運離重筑物，可逐.步增加每段起爆炮的數目。

預裂炮要超前主爆炮，用低段雷管門段)，主爆地用高段雷管(2?10段)o

由下面爆破振動核核計算的數據可知，在距離建筑物20m時，最大段起爆藥量可達8kg,所以在上述

計算參數條件下，分段延期起爆，每段可以起爆2排炮，。為了達到降振效果，實際施工時每段起爆1排

炮，每次其爆的排數根據防護材料的多少和施工能力確定，但最多不超過10排。

主炮孔預產孔

B

6爆破振動校核

炸藥在巖土介質中爆炸，其釋放的一部分能量以波動形式沿地面傳播，形成了爆破的地震效應，振動

速度計算公式如下：

VKCQ1/3/R

式中：R------建(構)筑物距爆破點距離，m；

Q——炸藥量，kg齊發爆破取總炸藥量，微差爆破或毫秒爆破取最大一段藥量。

V-----質點振動速度，cm/s,按相應標準對于框架結構建筑物為V3.54.5cm/s

K------與爆破地形、地質條件有關的條數和衰臧指教。

參照同類工程經驗K取1501.7,V樓建(構)筑物允振動速度，取3cm/s,則由

薩道夫斯基公式可計算出在距爆破區域不同距離有需要保護建筑物時的一段最大是爆藥量計算結果見表

lo

表1:不同距寓所允的最大段起爆藥量

距離RCmJ5101520253035

最大段藥量QMAX(kg)0.131.03.48.015.727.143.1

由計算可知：當距離重筑物較近時采用發爆破，隨著距離的增加適當增加每次最大段矩爆藥量。為減

小爆破震動對圍環境的影響，主要采用以下措施：爆破時采用毫秒差延期爆破技術，對整個爆破施工進行

分段爆破，隊而減小爆破震動對圍的影響。

7安全防護措施

7.1防振動器麴

為臧力爆破振動對建筑物的影響，主要受用以下措施：爆破時采用毫秒差延期爆破技術，對整個爆

破施工進行分段爆破，隊而減小爆破振動影響。并根據表1所計算的數據控制最大段是爆藥量，從而保證

建筑物控制振動小于規定的3cm/sec,確保其安全。精確藥量的確定必須根據爆破振動的測試數據進行確

定。具體措施

CU采用微差起爆式。由于距離建筑物較近，實施爆破時必須用遂排起爆式。

(2)必要時可使用爆破地震儀進行監控，計算出爆破地震質點震動速度的規律，用于指導爆破施工。

7.2防沖擊波措施

為了減少爆破沖擊波的破壞作用，可從兩面采取措施：一是仿止戶主強烈的空氣沖擊波。二是利用各

種條件來削弱已經產生了的箜氣沖擊波。通過合理確定爆破參數，避免象用過大的最小抵抗線，防止產生

沖天炮。選擇合理的延期是爆嗓和延期間隔時間，保證巖能充分松動，請蛉夾制爆破條件；保證堵塞質量

和采用反向是爆，防止高壓軍體從口沖出；使用導爆管或電雷管是爆。這些措施都能提高爆破時爆炸能量

利用率，有效防止產生強烈空完沖擊波.此外，盡量避免爆區正面朝向建筑設施，無法避免時也應將建筑

物的門窗打開，必要時摞謾防護架，也可有效減小沖出波的危害。

7.3防飛措施

具體措施：

CU爆破前嫌清被爆破巖情況，詳細掌握圍的環境資料，進行精心準備和精心操作。

(2)優化爆破參數，在能夠達到爆破目的的第?提下，應盡量采用炸藥單耗較低的爆破式，格控制炸

藥的單耗，最小抵抗線的大小和向要認真選取。

(3)慎重選擇地倉，盡量避免將炮供選擇在軟弱夾層、斷層、裂隙等弱面處。

(4)提高堵塞質量，堵塞要保證足夠的長度，要密實、連續，堵塞物中不允夾雜碎。

(5)所有的炮爆破時用防護材料(沙袋、運輸膠皮帶、鋼板、炮被等)對爆破部供進行多層、多種

防護材料防護，同時對需要保護的建筑物用竹笆進行遮擋防護。

4.1.5地下工程巷道開挖

枸槽：物槽式，采用斜楔形掏槽形式，鉆深度1.8m,垂直于工作面深度1.7m,與工作面成65°角，

距0.4m,兩排距離0.85m。參考試爆單位耗藥量，可知每循環進尺使用總藥量Q=qV=qSL7](V循環爆破體

積，S巷道斷面面積，L炮深度，取輔助深度1.7m,7)炮利用率取0.95),計算得Q=23kg。

取線裝藥密度q1=0.5kg/m,構槽單藥量QI=0.9kg。共6。共裝藥5.4kg。

輔助，距al=0.4~0.8m,本工程取a1=0.8m,取排距b1=0.7m,深11=1.7m,取線裝藥密度

q2=O.35kg/m,單藥量Q2=0.595kg,取0.60kg。填塞.長度不小于0.6m。共14共裝藥8.4kg

迎光爆，距a2=O.5~1.Om,本工程取a2=O.5m,取光爆層厚度E=0.5m。邊距離輪廓線0.1m開始常占，

底超越掄廓線0.1m。線裝藥密度取q3=O.2Okg/m,得單藥量Q3=O.36kg。取Q3=O.35kg/。共29,共裝藥

10.15kg。采用導爆未連接迎光爆，同時起爆。底取距d=0.8m

拘槽6個，輔助14個，邊26個。共46個，共裝藥Q=23.95kg,和計算循環用藥量相當。

起爆網路：物槽采用毫秒1段電皆管，構槽上3個輔助采用毫秒2段電,雷管，其它輔肋采用毫秒3段電番

管，邊光爆采用毫秒5段電雷管捆綁導爆來雙向閉合起爆。整個斷面一次爆破成型。

4.1.6水電站地下廠房

解答

1概況(爆破工程情況、環境情況、爆破要求題目已經給出)

2爆破案

根據爆破體的情況，第二層采用深加強松動爆破爆破施工，用潛鉆進行鉆(炮直筱76mm),一次爆

破全深。梯段與廠房邊墻間預留保護層，待主體爆破完成后，采用雙層光面爆破進行施工。

3爆破參數選取

C1J臺階高度H：H=7m

(2J鉆直徑：D=76mm

(3)距a：a=2m

(4)挑距：b=a=2m

(5=80?85

(6)超能h：h=0.5m

(7)深L:L=H+h=7.5m

C8J裝藥結構：主爆炮采用連續裝藥結構

(9)填塞長度L2：L2=2m

C10J線裝藥量：用中60mm乳化炸藥，每卷重1kg,長度0.35m,線裝藥密度q線=2.86kg/m

單位體積炸藥消耗量q：q=0.56kg/m3

E)單裝藥量計算：Q=qabH=15.7kg

根據巖的性質確定合理的爆破參數，具體實施過程中可根據試爆情況進行調整。

4起爆網路

采用導爆管非也起爆系統，毫秒延期起爆網路。為了減少爆破振動對圍巖的影響，采用逐起爆，每次

爆破5排，每挑12個炮；共計60個。炮裝15毫秒延期雷管(延期時間為880ms),外用2段毫秒延期需管(延

期時間為25ms),或3段毫秒延期雷管(延期時間為50ms)接力逐起爆。

4.1.7危巖體治理

解答：

1概況(爆破工程情況、環境情況、爆破要求題目已經給出)

2爆破嗓

由于危巖體處于不穩定狀況，且邊全部是氏宅，為了確保施工安全，應采用分階段、分區塊定向崩塌

爆破，具體爆破嗓如下：

⑴由于危巖體正面自山頂至山腳有一閉合裂縫，把危巖體分割為東西兩大塊，第一次爆破首先清除D

塊和AB塊的東側危巖體，第二次爆破清除西側AB塊。

(2)為了避免爆后整體巖塊崩塌觸地振動危害民房，中、上部采用扇形密崩塌毫秒延期爆破，危巖體

T部采取側向垂直毫秒延.時爆破嗓o

(3)爆區下東田側有兩排民宅，而西側為民宅的集中區，為臧少爆破滾對氏房的損害，采用定向崩塌

控制爆破，使破碎巖頭向東南向崩塌。

(4)由于危巖體處于不穩定的沈杰，為了保證施工安全，采用側向鉆和自上而下施工順序。

(5)為降低爆破振動對民房影響，采用毫秒分段爆破，格控制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。采

用非電起爆網路，提高起爆的可靠性和安全性。

(6)為防止爆破飛對民房造成危害，必須設計合理的爆破參數，保證炮的堵塞長度。

(7)在民房和爆落巖可能滾落的路線之間開挖，?一條深3m,寬3m的溝槽，以阻擋(或臧緩J滾落的巖

對民房造成沖擊。

3爆破參數

⑴炮直徑D：發爆破■—般選用4>38?42mm直筱，本爆破選D=40mm。

(2)最小抵抗線W：W=lm；

(3)炮間距a：a=1m；

(4)炮排距b:b=W=Im；

(5)炮深度L:根據巖體的結構，盡可能一次爆破全深，較厚的部位分層爆破，但一次豺深度L不超過

3m；

(6)晨據巖體的形狀，上部可打傾斜和水平，下部巖體打垂直。

(7)炸藥單耗q：根據松動爆破的要求，炸藥單耗取q=O.35kg/m3；

(8)單裝藥量Q：根據Q=qabL計算每的裝藥量

(9)裝藥結構：較淺地采用連續裝藥結構；對于較深的炮在保證堵塞長度大于1m(或大于抵抗線)前

提下，可分段裝藥，■-般分2段，最多不超過3段。

（10）填索長度L2:對于較深的炮在保證堵塞長度大于1m,（或大于抵抗線），對于較淺的炮，要戒

少抵抗線，調整裝藥和爆破參數，保證堵塞■長度大于抵抗線。

4起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，毫抄延期起爆網路。為了臧少爆破振動對民房的影響，采用遂排起爆。起

爆順序為自上而下、從外到里，順序是爆。從東南句句里推進。

4.1.8航道炸礁

~.爆破器材的選擇

水下爆破施工難度較大，對爆破器材也有特殊的要求。

炸藥：采用2#巖乳化炸藥。乳化炸藥是一種含水的工業炸藥，具有不黏手、彈性好、威力高、猛度

大、煙煙小.抗水性好等特點，特別迨合水下炸礁施工作業。

雷管：采用8#防水毫秒電雷管。

二、爆破參數的確定

系用CQ100型潛鉆機，鉆直彳至D=95mm。距a=2.5m,排距b=1.5m。巖層平均厚度為2.2m,鉆超深

0.8m,鉆深度H=3.0m。

根據本工程地質及水文條件并結合工程實踐經驗，取炸藥單耗q=2.0kg/m。則單裝藥量

Q=abHq=22.5kgo（3m裝滿藥也裝不完）。

三,起_爆體和爆破網路

起爆體采用75mm直往2#巖乳化炸藥，防水8#毫秒電雷管插入藥舂，并包扎實防止破裂破損，,普管脫

落。小心裝入待爆破炮。堵塞0.5m。爆破網路的主線用采用強度足夠高、防水性和柔韌性好的絕緣脫線，

并采用右株繩、尼龍繩作主繩對爆破主線進行保護，將電爆網路?的主線每隔50cm左右松池地用膠布綁扎

在主繩上。并保證水中沒有接頭。

每次起爆5排左右炮，每排沿寬度30m布置12個炮，第一挑采用ms10段，第二排采用ms12段、第三排

采用ms14段、第四排采用ms16段、第四排及用msl6段進行起爆，電雷管串聯，用嵩能放炮器起爆。

四、爆破施工工藝流程

調查爆破區的地形，地質、水文等條件；搭建鉆平臺；測量與鉆平臺定住；鉆作業；裝藥及填塞，起

爆網路連接，起爆，爆后安全檢查，清港疏通。

水下鉆爆破廣泛用于港口工程建設、卷道的疏浚、水下建（構）筑物的拆除及清障等。其主要特點和

使用條件是：CU水下鉆爆破生產效率高、安全性好.有利于控制爆破產生的有害效應，對于爆破工程

量較多、爆破體厚度較