第三章

簡單電力系統潮流計算第三章

簡單電力系統潮流計算本章闡述簡單電力系統正常運行狀態，穩態的分析計算。通過簡單電力系統節點電壓（包括幅值和相位）、支路電流及支路功率分布（潮流分布）的分析和

計算，加深對物理概念的理解，逐步建立有關潮流計算的基本概念。

根據國際電工委員會推薦的約定，復功率為*

p

=

U.p

Ip

=Up

Ip

上(?u

?

?i

)=Up

Ip

上?

=Sp

(cos?

+

jsin?)=Pp

+

jQp

p

為復功率，U.p

=Up

上?u

為電壓相量，I.p

=Ip

上?i

為電流相量，*?

=

?u

?

?i

為功率因數角，

I=I上

??i

,為電流相量的共軛值，

Sp

、Pp

、Qp

分別為視在功率、有功功率和無功功率S~S~

負荷以滯后功率因數運行時所吸收的無功功率（感性無功）為正，

負荷以超前功率因數運行時所吸收的無功功率（容性無功）為負，

發電機以滯后功率因數運行所發出的無功功率（發出感性無功）為正，

發電機以超前功率因數運行所發出的無功功率（發出容性無功）為負，2

以線電壓表示的三相負荷3-1

電力系統潮流計算和分析的基本內容一、電力線路上的電壓降落、功率損耗和電能損耗（一）電力線路上的電壓降落和功率損耗網絡元件的電壓降落是指元件首末端兩點電壓的相量差U.1p

U.2p

=

I.p

(R

+

jX

)

兩側乘以

3ej30。，可以把相電壓改成線電壓，單相功率改成三相功率p

+

jQ2p

U

U2

U2由

p

=U.p

Ip

，可得S~32

電壓降落的兩個分量,Uδ較短線路兩端電壓相角差一般都不大，可略去

則：始端相電壓的有效值和相位角為.U1

=U2

+

ΔU

+

jδU稱為電壓降落的橫分量稱為電壓降落的縱分量令

U.2

=U2

上0。，O?δ

U.jI.Xi

δjI.RdU..ΔU有.U1δUU.U(a)Δ4.I2,若

以U.1為參考相量，即U.1

=U1上0。可求出末端的電壓U.2

ΔU

′

=

δ

U

′

=

δ

=tg

?1

ΔU.′同樣略去δU,有：始端電壓做參考，用始端的功率求末端電壓

δ

.U1δU.5O.U2δU.

′

δ.U2.ΔU.ΔUδU.δU′dU.dU..ΔU

′.U1Π型等值電路的功率損耗

~~

線路始端功率

1

=+Δy1

=+Δz

+Δy1

=2

+Δy2

+

Δ

z

+

Δ

y1

=

P1

+jQ1

電力線路的功率損耗

S~S~S~S~S~S~2′S~S~1′S~S~ 始端導納支路功率損耗需要在求出始端電壓后得到

其

中S

=

P2′

+jQ

=

P2

+jQ2

+Sy2

U.

1

2

U.

21S~S~2′2′~S2′Y

/2

Y

/2~ΔSy2 末端對地導納支路和阻抗支路的功率損耗為~ΔSz

~S1′~ΔSy16線路無功損耗

線路等值電抗消耗的無功：與負荷平方成正比

對地等值電納發出的無功：充電功率，與所加電壓平方成

正比，與通過負荷無直接關系

輕載時線路消耗很少的無功，甚至發出無功可能導致設備絕緣損壞，故線路末端常設并聯電抗器，線路空載或輕載時抵消充電功率，避免線路上出現過

電壓。對于超高壓線路，BU

/2較大，當Q2

較小時，Q

<

0,2′22

~~~

~U.

S1

S

S

S2

U.2′1′1

21

2?

U

<

UY

/2

Y

/2~ΔSy1~ΔSy27電力線路上的空載運行特征空載時末端復功率2

=0，線路末端電納中的功率ΔQy2

為容性，電流I.y2超前電壓U.2

的角度為90。.

y2

=

?

j

U

Q

=

?

BU

此時的末端電壓高于始端電壓，設電

壓損耗近似等于電壓降落的縱分量222′22S~電壓損耗（%）=

U1

?U2

×

100%

≈

?

1

BX

×

100%

=

?

1

bxl2

×

100%U2

2電壓損耗與線路長度l的平方成正比線路長度超過某一定值時，若不采取特殊的防止電壓過高的措施，末端電壓就將超過允許值（1.1~1.15）Un

（若始端電壓為額定值Un），空載時末端電壓升高

現象在使用電纜更為突出，因為電纜的電納比架空線要大的多.ΔSy1

!jB2jB

2!ΔSy2."

ΔUIy2

",

.

~~~

~S1

S

S

S22′1′.

U1圖3-4空載運行時的電壓相量圖δU..U1U1U2.UN82~~..線路電壓質量指標：電壓降落、電壓損耗和電壓偏移..

電壓降落：線路始末兩端電壓的相量差

U1

?U2

，是相量，它的兩個分

量

ΔU.和δU.分別稱為電壓降落的縱分量和橫分量

電壓損耗：線路始末兩端電壓的數值差，常以線路額定電壓百分數表示電壓損耗×

100%

電壓偏移：線路始端或末端電壓與線路額定電壓的數值差始端電壓偏移

×

100%末端電壓偏移

×

100%

電壓調整：線路末端空載與負載時電壓的數值差電壓調整×

100%9經濟性能指標輸電效率：線路末端輸出有功與始端輸入有功之比輸電效率

×

100%1

由于線路存在有功功率損耗，始端輸入有功功率總大于末

端輸出有功功率（P2<P1

）

，所以輸電效率總是小于1。

由于線路對地電納吸收容性無功功率，即發出感性無功功率（線路充電功率），線路輕載時，電納中發出的無功功

率可能大于電抗中消耗的無功功率，末端的無功功率Q2可

能大于始端的無功功率Q1P10已知一年內的線路末端的電壓、有O功、無功功率變化規律，略去線路等值Q

參數中的接地支路，全年電能損耗為Q1

Q3

Q

1

Q2

Q4

n

?

Qn

t

t

t

t耗能滿足工程精度要求。與EMS相結

合，能精確地進行電能計算。O4321Rtn

UOΔWz

=ΔWz1

+

ΔWz2

+…+

ΔWzn

求得線路功率損耗，有時還需要計算一段時間內，例

如一年（8760hr）內的電能損耗

P（二）電力線路上的電能損失計算

當時間段取得足夠小時，年電能損P1

P2

P3

P4

Pn

?1

Pn11電能損耗的近似計算1.經驗公式法某線路所帶負荷全年消耗電能為W，

年中

的最大負荷為Pmax

，這時的最大損耗為ΔPmax

，

2

P

最大負荷利用小時數Tmax

：如果負荷始終等于最大值Pmax

，經過Tmax

小時后所消耗的電能恰好等

O

t于全年的實際消耗電能W

Tmax

8760

求年負荷損耗率=K×

(年負荷率)+(1-K)×

(年負荷率)2

K為經驗數據，取值為0.1

~0.4

線路上的電能損耗

ΔWz

=ΔPmax

×

(年負荷損耗率)×8760P1由下面步驟可以求出線路上的電能損耗Δ

W

Pmax

3

P

P4122.

查表法查表法計算線~路上年電能損耗的步驟如下：

計算最大負荷利用小時數TmaxWT

=

Pmax

查表得與Tmax所對應的最大負荷損耗時間

τmax,

不同的行業具有不同的最大負荷利用小時數Tmax,

最大負荷損耗時間

τmax

除與Tmax外，還與負荷

的功率因

數cosφ有關max13 根據查表得到的最大負荷損耗時間，求取電能損耗ΔWz

=

ΔPmax

.τmax最大負荷損耗時間τmax

與最大負荷利用小時Tmax

的關系Tmax

/

h/

hτmax14線損率上述的計算結果即為工程中的技術線損，在此基礎上即可計算線損率或網損率。設線路始端輸入的年電能

為W1，線路末端輸出的年電能為W2，線路上的年電能損

耗仍為△Wz，則線損率或網損率為線損率

×

100%

=

×

100%15二、變壓器中電壓降落、功率損耗和電能損耗變壓器的等值電路與線路的Π型等值電路相比少了一條支

路，且YT

為感性，其復功率損耗、電壓降落計算與線路類似。~

近似計算變壓器電導中的損耗：用變U.1

1

S

ZT

=

2

U.2行小時數即可

ΔSYT

YT

;

ΔQZT

=

S~2′S~1′S~壓器的空載損耗P0乘以變壓器實際運

~

利用銘牌數據計算：其功率損耗如下

16Pk，P0

分別是變壓器的短路損耗和空載損耗，單位為kW;Uk

(%)、I0

(%)分別是變壓器的短路電壓百分值和空載電流百分值，所要計算的變壓器的有功功率損耗和無功功率損耗的單位為MW,Mvar，

SN

的單位是MVA，UN

的單位是kV如計及

S2

=S

,

并取S1

≈S,

U1

≈U2

≈

UN上述公式可簡化為

ΔPyT

=

;

ΔQyT

=

1′2′~U1

1

2

=

2

U.21近似計算公式.

S

′

ZT

′

S~S~S~ΔSYTYT17~

變電所的等值負荷、運算負荷ZT~ΔSyTZL~S2~

~

~

~12

yT

ZT~S1′~S1

~

~

ΔSyT

Δ

y1

=

?

jΔQy1S~

1

ZTS~ZL

1′S~~

~S

2

S

2′ΔSy2

=

?

jΔQy2

等值負荷(功率)和運算負荷(功率)~

~

~

~2

1

yT

ZT~

~

~2

2

y2S

′

=S

-ΔS等值功率:運算功率~~

~1

1

y1S

′=S

+ΔS

發電廠等值功率S

=S

+ΔS+ΔSS=

S

-ΔS

-ΔS等值負荷:運算負荷183-2輻射型網絡潮流計算

輻射狀網絡即是樹狀網絡，不存在任何閉合回路，功率的

傳送方向是完全確定的

潮流計算的任務就是要根據給定的網絡接線和其他已知條件，計算網絡中的功率分布、功率損耗和未知的節點電壓1

Z12

2

Z23

3

Z34

19YT141

2

3

4T2l3

ZT2

4ZT1

2GYT2Y20Y30Z1L2L2T1YY1由末端求始端，根據末端的功率和電壓，利用功率損耗和電壓降落的公式，逐步推出始端的功率和電壓

已知不同點的電壓、功率，兩步計算：

（最常見已知末端功率、始端電壓）(1)假定全網為額定電壓，從末端向始端計算各元件的功率

損耗（不計電壓損耗），推算全網功率分布和始端功率(2)由求得的始端功率和給定的始端電壓，向末端推算各元

件的電壓降落，（不再重新計算功率損耗和全網的功率

分布

），計算各節點電壓。如要求計算精度較高可重新計算一次，一般一次往返即可輻射網潮流的計算方法輻射網的潮流計算分為兩類

已知同一點的電壓、功率1

Z12

2

Z23

3

Z34

420Y20Y20例題分析已知末端功率及電壓，求潮流分布將電壓和功率由末端向始端交替推進

，對

于110kV及以下網絡，可略去電壓降落的橫

分量，從而使計算簡化。計算中須注意到

變壓器參數及電壓的歸算。21量為31.5MVA、變比為110/38.5kV的降壓變壓器。變壓器

低壓側負荷為18+j15MVA。正常運行時要求電壓達36kV

。

試求線路始端母線應具備的功率和電壓。線路采用LGJ-150

導線，相間距4.5m三角排列。變壓器的參數為Pk

=

190kW，

Uk

(%)=10.5,

I0

(%)=0.7,

P0

=

31.05解：查表的導線計算用半徑為17mm，其半徑8.5mm

=0.21

g1

=

0

例3-1已知末端功率及電壓，求潮流分布電力線路長80km，額定電壓為110kV，末端接有一臺容T23

~S336kVL1歸算至110kV側變壓器參數為：

線路用Π等值表示，其中RL

=

r1l

=0.21

×

80=

16.8ΩXL

=

x1l

=0.409

×

80=32.72Ω

1

BL

=

1

×

b1l

2

2=2.79

×

10?6

×

80

/

2~S1~S=j1.1

×

10?4

S

=~S22.602′

18+j15MVA（

+j18.2）×10?6

S例3-1--等值電路和參數計算=1.1

×

10?4

(S)16.8

+

j32.72Ω2.32

+

j40.3Ω23231例3-1--電壓計算(1)

將負荷要求電壓歸算到變壓器高壓側U3

=36

×

110

38.5=

102.85(kV)

變壓器電壓降落的縱軸、橫軸分量為

節點2電壓幅值和相位角

當忽略

δ

UT

時

U2

=

U3

+ΔUT

=102.85

+

6.28=109.13(kV)

24

ΔSYT

=（GT

+

jBT）.

U=（2.60

+

j18.2）×10?6

×

109.132

=0.03

+

j0.22(MVA)

進入變壓器的功率

=(18

+

0.12

+

0.03)

+

j(15

+

2.09

+

0.22)

=18.5

+

j17.31(MVA)

線路末端導納功率

線路串聯阻抗中流出的功率

=P2

+

j(Q2

?

ΔQYL2

)

=18.5+j(17.31

?1.31)

=

18.15

+

j16(MVA)2′S~22例3-1--功率計算(1)

變壓器串聯阻抗和并聯導納

中的功率損耗為~~S2~ΔSYT~1

2

ΔSZT

318+j15MVAΔQYL2~S2′S125

節點1

的電壓幅值和相位角，當忽略δ

UT

時U1

=

U2

+ΔUL

=109.13

+

7.59=116.72(kV)δL

=

tg

?1

=

tg

?1

=

1o5′1例3-1--電壓計算(2)線路電壓降落的縱軸、橫軸分量為16.8

+j32.72Ω~Sj1.1

×

10?4

S2′2.32

+

j40.3Ω

318+j15MVA（2.60+j18.2）×

10?6

S2~S2~S126

=0.825

+j1.608(MVA)ΔQYL1

=

BL

.

U

=1.1

×

10?4

×

116.722

=

1.4985(Mvar)

電源母線注入功率

=(18.15

+

0.825)

+

j(16

+1.608

?1.458)=18.975

+

j16.11(MVA)12例3-1--功率計算(2)

線路阻抗的功率損耗和首端導納功率為~S1ΔQYL1~S~S2~ΔSYTΔQYL2=2′~1

ΔSZL

2

Δ

ZT

3S~27例3-1--技術經濟指標

由上述計算可得該輸電系統的技術經濟指標始端電壓偏移

×

100%

=

×

100%=6.11%末端電壓偏移

×

100%=×

100%=2.86%

電壓損耗

×

100%=

×

100%

=

12.61%輸電效率

×

100%=×

100%=94.86%28例題分析-已知末端功率及首端電壓求潮流分布假定全網為額定電壓，從末端向始端計算各元件的功率損耗（不計電壓損耗），推算全網功率分布和

始端功率.由求得的始端功率和給定的始端電壓，向末端推算各元件的電壓降落，（不再重新計算功率損耗和全

網的功率分布

），計算各節點電壓.例3-2在例題3-1中，若已知負荷功率18+j15MVA和電源電壓116.72，求潮流分布.29例3-2—注入功率計算

變壓器并聯導納中的功率損耗為Δ

YT

=（GT

+

jBT）.

U

=（2.60

+

j18.2）×10?6

×

1102

=0.0315

+

j0.2202(MVA)

線路兩端導納功率

節點2的注入功率Sb

b

=

ΔPYT

+

j(ΔQYT

?

ΔQYL2

)=0.0315

+

j(0.2202

?1.331)

=0.0315

?

j1.1108(MVA)S~N2S~ !18+j15MVA~Sb0.03151?

j1.1108(MVA)2′S~~S

S2

~ΔQYL2

ΔSYT2′~1

2

ΔSZT

3~1

2

ΔSZT

31.331(M

var)18+j15MVA~Sa~S1~S130~

線路串聯阻抗中流出的功率

=

3

+Δ

ZT

+

b

=

18.+0.1052+0.0315+j(15+1.828?1.111)

=

18.137+j15.717(MVA)

線路串聯阻抗中的功率損耗為

流入線路串聯阻抗中的功率

=

+

Δ

ZL

=18.137

+

0.7997

+

j(15.717

+1.557)=18.9367

+

j17.274(MVA)

電源母線注入功率1

=+

a

=18.937+j(17.247?1.331)=18.937+j15.944(MVA)S~1′S~S~S~2′S~1′S~S~S~S~2′S~

例3-2--功率計算

變壓器串聯阻抗中的功率損耗為

1

=18.975

+

j16.11(MVA)S~

和例3-1比較31

當忽略

δ

UL

時

U2

=

U1

?ΔUL

=116.72?

7.568=

109.152(kV)

變壓器電壓降落的縱軸

U

=

U2

?ΔUT

=109.152?

6.598=

102.554(kV)

和例3-

1比較

U3

=

36kV

這樣完成了一次計算，為提高精度，可以重復以上的計算，計算功

率損耗時可以用上一次所求得的節點電壓3′

例3-2--電壓計算

輸電線路電壓降落的縱軸32

兩步計算：（1）設全網為額定電壓,

不考慮功率損耗,求網絡

的基本功率分布;（2）依基本功率分布,

將閉式網分解成兩個開式網,

分別按開式網計算。3-3

兩端供電網潮流計算兩端供電網--有兩個電源同時從兩側向網內供電.

.U

UG

l1

l2

l3

G

1

2

↓

2

3↓

43S~S~411

Z12

2

Z23

3

Z34

4~Sb~S2~S3~Sa.I.I3323基本功率分布

在已知等值電路參數、負荷數據2、3及電源節點電壓U.1和U.4時

dU.

=

U.1

?U.4

=

Z12I.a

+

Z23

(I.a

?

I.2

)+

Z34

(I.a

?

I.2

?

I.3

)用功率S和UN

近似求取相應的電流I.****

**

~S~S~*

*

**

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23+

Z34*

*

*

*

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34~

~

~S23

=

Sa

?

S2同理可求可得34兩端供電潮流計算的一般表達式令ZΣ

=Z12

+

Z23

+

Z34，Z2

=Z23

+Z34，Z3

=Z34，公式可改寫成*

******

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23+

Z34

Z

Σ

Z

Σ*

*

*Z

2，Z3

是負荷2、3到電源b的總阻抗的共軛值，ZΣ

是兩電源間總阻抗的共軛值*****

**

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34

Z

Σ

Z

Σ*

*

*Z

′2，Z

′3

是負荷S2、S3到電源a的總阻抗的共軛值，ZΣ

是兩電源間總阻抗的共軛值S~S~

*C

=UNd

U.

/

Z

Σ

稱為循環功率S~1

Z12

2

Z23

3

Z34當電網中有n個負荷時，有Z

Z33′Z

Z22′!

.

S23~S2

I2~Sb~S3~Sa.I354~

~3~循環功率和功率平衡

每個電源點送出的功率都包含兩部分，第一部分與負荷與線路阻抗有關，成為供載功率，第二部分與負荷無關，

稱為循環功率。當兩電源點電壓相等時，循環功率為零。 公式推導過程中采用額定

電壓計算電流

,忽略了功率損耗,有

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23

+

Z34**

*

*

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34

公式對于單相和三相系統都適用若U為相電壓則S為單相功

率；若U為線電壓，則S為三相功率。****36

在功率分點節點將網絡解開使之成為兩個開式電力網。

將功率分點處的負荷也分成兩部分，分別掛在兩個開式電力網的終端。

分別計算兩個開式電力網的功率損耗和功率分布。在計算功率損耗時，

網絡中各點的未知電壓可暫用額定電壓代替。

當有功功率和無功功率分點不一致時，常選電壓較低的分點將網絡解

開。

1

6

+

j4

2

?1

+j1

3

5

+

j2

42

=

7

+

j3

3

=

4

+

j31

5

+

j2

2

?1

+

j1

36

+

j2

4~

!!S2

=

?1

+

j

1

=

5

+

j2

373′′S~3′S~S~S~功率分點和網絡分解

功率分點:

功率由兩個方向流入的節點并用符號標出

有功功率和無功功率分點可能出現在不同節點有功分點：無功分點：例3-3110KV電力系統如圖3-17所示。線路的型號及長度已標在圖

中，每千米的參數如下：線路1,3:r11

=

0.27Ω/

km;

x11

=

0.423Ω/

km;b11

=

2.69

×

10?6S/

km線路2

:

r12

=

0.45Ω/

km;

x12

=

0.44Ω/

km;

b12

=

2.85S/

km變電所b變壓器參數及激勵功率為RTb

=

2.42Ω,XTb

=

31.75Ω,

b0

=

0.1+j1.2MVA變電所c變壓器參數及激勵功率為RTc

=

5.7XTc

=

63.5=

0.06

+j0.7MVA電源A的母線電壓保持117KV，電源A′的母線電壓保持在118KV。變壓器負荷分別為SLb、SLc。求電力網的功率分布及各節點的電壓（即潮流計算）S~G

T

A

l1

=

60km

l2

=

40km

l3

=

50kmA′

T

GLGJ-120

LGJ-70

LGJ-120

117kV

b

c

118kV

Lb

=

24

+j18MVA

SLc

=

12

+j9MVA

38S~~

~~R2

=

r12l2

=0.45

×

40=18

(

Ω

)X2

=x12l2

=0.44

×

40=17.6(

Ω

)B2

=b12l2

=2.85

×

10?6

×

40=1.14×

10?4

(S)線路3參數線路1參數R1

=

r11l1

=0.27×

60

=

X1

=x11l1

=0.423

×

60

B1

=b11l1

=2.69×

10?6線路2參數G16.2

(

Ω

)=25.38(

Ω

)×

60=1.61

×

10?4

(S)13.5

(

Ω

)=21.15(

Ω

)×

50=1.23

×

10?4

(S)R3

=

r11l3

=0.27×

50=

X3

=x11l3

=0.423

×

50

B3

=b11l3

=2.48

×

10?6例3-3解：電力網元件的參數并制訂等值網絡b

cl2

=

40km

l3

=50kmA

′

T

GLGJ-70

LGJ-120Lb

=

24

+

j18MVA

Lc

=

12

+

j9MVAS~S~l1

=

60kmLGJ-120117kV118kV39AT例3-3:功率損耗

G

T

A

l1

=

60km

l2

=

40km

l3

=

50kmA

′

T

G

117kV

b

c

118kV（1）線路電納中的功率損耗

8

8線路1：ΔQ1B

=B1U

=1.61

×

10?4

×

1102

=1.95

(M

var

)

線路2：ΔQ2B

=B2U=1.14

×

10?4

×

1102

=1.38

(M

var

)

Lb

=

24

+

j18MVA

Lc

=

12

+

j9MVA線路3：ΔQ3B

=B3U=

1.23

×

10?4

×

1102

=1.5

(M

var

)（2）變壓器阻抗中的功率損耗計算對變電所

RTb

=

×

2.42

=

0.18

對變電所

RTc

=

×

5.7

=

0.11

N2S~S~N2N2LGJ-120

LGJ-70

LGJ-

12040例3-3:計算b、c點節點注入功率b點的節點注入功率

118kV

c點的節點注入功率

b

=

24.28

+

j19.96MVA

S~G

T

A

L

L

L

A

′

TG

117kV

b

c

!321Sc

=12.17+

j9.44MVA41~~

b

=

24.28

+

j19.96MVA

c

=

12.17

+

j9.44MVZ1

+

Z2

+

Z3

Z1

+

Z2

+

Z3

+

=

17.82

+

j14.64

(MVA

)

Z1

+

Z2

+

Z3

Z1

+

Z2

+

Z3

+

=

18.42

+

j14.69

(MVA

)例3-3:計算初步功率分布R

+jX

b

R

2

+jX2

c

R3

+jX31142~

b

=

24.28

+

j19.96MVA

c

=

12.17

+

j9.44MVA由A端求線路2中的功率LII

=

1

?

b

=(17.82+j14.64)

?

(24.28

+

j19.9)

=?6.46

?

j5.26

(MVA)線路3中的功率III

=

2

?

c

=(?6.46?

j5.26)

?

(12.17+j9.38)

=?

18.63

?

j14.64

(MVA

)和計算的S2

的誤差僅為計算誤差，b點為功率分點，將網絡從b點拆開。S~S~L′S~S~S~S~S~S~例3-3:在功率分點分解成兩個輻射網R1

+jX1

b

R

2

+jX2

c

R3+jX317.82

+

j14.64MVA

6.46

+

j5.32MVA

12.17

+

j9.4MVAA

bb′

c

A

′其余計算同輻射網

=18.42+j14.69MVAS2~

1

=

17.82+j14.64S~~SLII433-4環形網絡中潮流計算一、單電壓級環型網絡的潮流計算.

.

令,

U.

1

=

U.

4

則兩端供電網為一環網*若網絡中各段線路的單位長度參數r和x相同（均一網絡），Z

=

(r

?

jx)l

*

*

*

44單電壓級環型網絡的潮流計算示例YL3

2l

=

1Z31

Z2332

5ZT2ZL225l=

3

l=

2!

62ZT3GYL2

2YL3

2YL12YL1

2ZL3

Z12ZL1ZT1YT2YL2YT3YT145T3T24314263T111

AB

=

B

+

BC

=

10

+

j5

+11.11+

j5.56=

21.11+

j10.56(MVA)從功率分點C將網絡分成兩個輻射網

S~S~S~解：不計網損的功率分布

BC

=

C

?

AC

=

30

+

j15

?18.89

?

j9.44=11.11+

j5.6(MVA)S~S~S~例3-4求潮流分布和b點電壓-1已知閉式網參數Z1

=2+j4Ω,Z2

=3

+j6Ω,Z3

=4

+

j8Ω,負荷參數

1

=10

+

j5MVA,

2

=10+

j15MVA,電源Ua

=110kVS~S~10+

j5MVA~

SAB

A

′30+

j15MVA~SBC~A

SAC4

+

j8Ω

,

20l1l3C~SCSBC

B

AB

A

′S~3+

j6Ω

,15SB2

+

j4Ω

,

1018.89+j9.44MVA11.11

+j5.6MVA10+

j5MVA~ASA~a46bl2c~~11.11

+j5.6MVA

A

′

=

B′

+Δ

L1

=

21.1483

+

j10.6365+0.0926+j0.01853=21.2409+j

10.8218(MVA)

S~S~S~例3-4求潮流分布和b點電壓-2

!

SB

′

SA

′B

=10+

j5MVAS~l1l3~SAC

SBC

A

P18.89+

j9.44MVA~SAB

A

′47l2ACB~~~閉式電力網中有變壓器是將構成

不同電壓等級的閉式電力網，稱為電

磁環網。在右圖中兩個變壓器構成電

磁環網，變比為K1和K2

。兩個變壓器

變比不相等將產生循環功率

不考慮變壓器和線路的導納，把變

壓器阻抗歸算到二次側與線路合并 從電源點A把網絡拆開，電源歸算

到二次側，即為兩端供電網

K1

:1

Z