江蘇南通三建集團有限公司JiangsuNantongNo.3ConstructionEngineeringGroupCO.,LTD青島藍色硅谷海科研發中心二期腳手架方案PAGE32目錄第一章編制依據 2第二章工程概況 3第三章腳手架的選擇與基本要求 3第四章腳手架搭設及構造要求 4第五章腳手架的搭設流程及要求 5第六章普通型鋼懸挑腳手架計算書 12第七章腳手架的驗收 23第八章腳手架的拆除 24第九章施工注意事項及事故預防措施 25編制依據施工合同及施工圖紙序號文件名稱日期1青島藍色硅谷海科研發中心二期工程施工招標文件20152青島易境工程咨詢有限公司2014.82．主要法規、規范、規程、標準條文和圖集類別名稱編號法規中華人民共和國建筑法主席令第91號建筑工程質量管理條例國務院令第279號建設工程安全生產管理條例國務院令第393號規范規程建筑結構荷載規范GB50009—2012建筑施工腳手架實用手冊建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130—2011；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）山東省建筑工程施工工藝規程DBJ14—032-2004建筑施工安全檢查標準JGJ59—99工程建設標準強制性條文2013版標準條文建筑施工手冊第五版建筑施工計算手冊青島市建筑工程腳手架及HYPERLINK"/baike/detail.asp?t=模板”\t”_blank”模板支撐系統安全管理暫行規定(試行）建筑施工腳手架實用手冊第二章工程概況序號項目內容1工程名稱青島藍色硅谷海科研發中心二期工程2建設單位青島海洋科技投資發展集團有限公司3設計單位青島易境工程咨詢有限公司4勘察單位青島市勘察測繪研究院5監理單位青島市政監理咨詢有限公司6施工單位江蘇南通三建集團有限公司7工程類別二類8建筑面積29136。27平方米9地理位置青島市藍色硅谷規劃區域內，科技路北側,創業路南側,規劃濱海東路東側。10質量目標按《建筑工程施工質量驗收統一標準》及相關專業質量驗收規范驗收，達到合格標準，我單位承諾確保青島市優質結構,爭創泰山杯。第三章腳手架的選擇及基本要求一、腳手架的選擇本工程主樓地上6層，地下一層，建筑高度23。40m；根據其高度及外形，考慮采用雙排懸挑式腳手架，內腳手架采用滿堂腳手架施工,一層頂以上采用雙排懸挑腳手架，一層以下采用雙排落地腳手架，便于拆除及時進行槽邊回填土,搭設兩座鋼管依附斜道作為腳手架上下通道。二、腳手架的基本要求1、地基處理落地腳手架座落在筏板基礎承臺上,底座下設置墊板,厚度不小于5cm,布設必須平穩,不得懸空。2、搭設腳手架施工人員必須是經過考核合格的專業架子工,必須持證上崗。搭設腳手架人員必須戴好安全帽,系好安全帶,穿防滑鞋。3、腳手架搭設前的施工準備搭設前應清除場地雜物,平整搭設場地并使排水暢通.要有足夠的牢固性和穩定性，保證在施工期間對所規定的荷載或在氣候條件影響下，不變形、不搖晃、不傾斜，能確保作業人員的人身安全;要有足夠的面積滿足堆料、操作和行走的要求;構造要簡單，搭設、拆除和搬運要方便，使用要安全.第四章腳手架選擇及搭設的構造要求一、腳手架的材質要求1、落地架（1）、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm、壁厚3。0mm、鋼材強度等級Q235—A的鋼管。鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度4000-6000mm為好;用于小橫桿的鋼管長度以1200—2000mm為宜滿足工程施工要求。（2)、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ130—2011的要求,扣件不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整,活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞，扣件必須符合施工要求。（3)、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。(4）、腳手板：腳手板采用多層板隔層張設.（5）、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1。6×1。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求,選用綠色.使用的安全網必須符合建筑安全監督管理部門有關規定。（6）、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）中Q235A鋼的要求。2、普通懸挑架（1）、鋼管:選用外徑48mm，壁厚3。0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,。（2）、扣件:應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ130-2011的要求,扣件不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞。扣件必須滿足施工要求。（3）、懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20-1.50米,建筑物內錨固段長度2。0-2.30米。（4）、腳手板：腳手板采用多層板隔層張設。（5）、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2,做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須符合建筑安全監督管理部門相關規定。（6）、斜拉采用鋼絲繩。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.4m。（7）、搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀.腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色.第五章 腳手架的搭設流程及要求一．落地架落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確的放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排.其余按以下構造要求搭設：1、主桿基礎本工程腳手架基礎部位應在回填土完后夯實,采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。2、立桿間距(1）腳手架立桿縱距1.5m，橫距1。05m,步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m（即二步三跨）:里立桿距建筑物0.15m。（2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上，離底座20cm左右.（4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置（1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，小橫桿在每個主節點立桿與大橫桿交接處必須至少設置一個，每側外伸長度為100—150mm.（2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力.4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm.5、腳手板的鋪設要求（1）腳手架里排立桿與結構層之間三步均應鋪設平網。(2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位,不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手板須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手板,發現有破損的要及時更換.6、防護欄桿（1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。（3）頂層立桿：立桿頂端應高出屋面裝飾墻1。5m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和60cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密.按規范要求大于三步三跨。每樓層用短鋼管與預埋在樓層梁中鋼管拉結，并且用拉結桿里外腳手架與立桿或大橫桿用扣件扣牢.（2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。（3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠,有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為150mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。（2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板或木板進行封閉。(3)施工層外架每樓層采用平面多層板防護、立面密目網防護措施進行封閉。9．腳手架的上下通道:腳手架體要設置安全依附斜道：①依附斜道寬度不小于1米，坡度以1:3（高：長）為宜。②依附斜道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理,立面設剪刀撐。③人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。④依附斜道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。⑤設置護欄桿,上部護身欄桿1。2米，下部護身欄桿距腳手板0。6米,同時設180mm寬檔腳板。二．普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑→立桿→小橫桿→大橫桿（擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。在搭設懸挑式腳手架之前，應先做好以下工作：（1）在樓面砼施工時預埋用Φ20鋼筋做成的吊環及3道Φ16地錨鋼筋，錨入砼不少于300mm長(外露在砼上200高）。（2）在樓面砼達到一定強度后,排放16#工字鋼，工字鋼間距1.5m,插入地錨鋼筋長度約1。8m，并與地錨焊接固定,每道工字鋼上設3道地錨鋼筋.(3）在工字鋼上表面焊Φ25鋼筋、100高，工字鋼外端用鋼絲繩斜拉，完成上述工作后按落地式雙排腳手架的作業程序操作搭設腳手架.1、主桿承截力本工程腳手架懸挑部位承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距（1）腳手架立桿縱距1。5m，橫距1.05m，步距1。8m；連墻桿間距豎直3。6m,水平4.5m(即二步三跨）：里立桿距建筑物0.15m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400.3、大橫桿、小橫桿設置（1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，小橫桿之上。小橫桿在每個主節點立桿與大橫桿交接處必須至少設置一個，每側外伸長度為100-150mm。（2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5、腳手板的鋪設要求（1)腳手架里排立桿與結構層之間三步均應鋪設平網。。（2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設,滿鋪到位,不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手板須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整.(3）頂層立桿：立桿頂端應高出屋面裝飾墻1。5m。（4）腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和60cm高踢腳桿。7、連墻件(1）腳手架與建筑物按水平方向4。5m,垂直方向3。6m，設一拉結點。（2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。（3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。（4)外墻裝飾階段拉結點，也必須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為150mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固。（2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層外架每樓層采用平面多層板防護、立面密目網防護措施進行封閉。9．腳手架的上下通道:腳手架體要設置安全依附斜道：①依附斜道寬度不小于1米，坡度以1:3(高：長）為宜。②依附斜道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。③人行斜道小橫桿間距不超過1。5米.④依附斜道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm.⑤設置護欄桿，上部護身欄桿1。2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米,同時設180mm寬檔腳板。16工字鋼Ф16鋼筋三．外腳手架施工圖：16工字鋼Ф16鋼筋第六章普通型鋼懸挑腳手架計算書一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m,立桿的橫距為1。05m,立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0。25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根;采用的鋼管類型為Φ48×3.0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3。6m，水平間距4.5m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2?；詈奢d參數施工均布荷載（kN/m2）：3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2層；3.風荷載參數本工程地處山東青島市，基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數μs為0.214;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）：0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）：0.140;安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。4m，建筑物內錨固段長度2m。錨固壓點螺栓直徑(mm)：20.00；樓板混凝土標號:C30；6。拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6。000;鋼絲繩與墻距離為（m)：3。300;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1。2m.二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001)第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033kN/m;腳手板的自重標準值:P2=0.35×1.05/（2+1)=0。122kN/m；活荷載標準值：Q=3×1.05/（2+1）=1。05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0。033+1.2×0。122=0.187kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1。05=1.47kN/m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：M1max=0.08q1l2+0。10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.187×1.52+0。10×1.47×1。52=0.364kN·m；支座最大彎距計算公式如下：M2max=—0。10q1l2—0。117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.187×1。52-0。117×1。47×1。52=-0.429kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.364×106，0.429×106)/4490=95。546N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=95.546N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值［f]=205N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下：νmax=(0。677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中:靜荷載標準值：q1=P1+P2=0.033+0.122=0。156kN/m；活荷載標準值：q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.156×15004/（100×2.06×105×107800)+0。990×1.05×15004/（100×2。06×105×107800）=2.61mm;大橫桿的最大撓度2。61mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0。033×1.5=0。05kN;腳手板的自重標準值:P2=0。35×1。05×1。5/(2+1)=0.184kN；活荷載標準值：Q=3×1。05×1。5/（2+1)=1。575kN;集中荷載的設計值:P=1。2×（0.05+0。184）+1.4×1。575=2。485kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1。2×0。033×1。052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=Pl/3Mpmax=2。485×1.05/3=0。87kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0。875kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0。875×106/4490=194.969N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=194。969N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2。06×105×107800)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0。184+1。575=1。809kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：νpmax=Pl（3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1808。7×1050×(3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×107800)=3.347mm;最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0。024+3.347=3。37mm；小橫桿的最大撓度為3.37mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5。2.5）:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值：P1=0。033×1。5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值：P2=0.033×1。05/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0。35×1。05×1.5/2=0.276kN；活荷載標準值：Q=3×1。05×1.5/2=2。362kN;荷載的設計值:R=1。2×(0.05+0.017+0.276）+1.4×2。362=3。719kN；R〈8。00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=［0。1248+（1。50×2/2）×0.033/1。80]×19.00=2.898kN；（2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板,標準值為0.35kN/m2NG2=0。35×4×1.5×（1.05+0。2）/2=1.365kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0。14kN/mNG3=0。14×4×1。5/2=0.42kN；（4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網：0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×19=0。142kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。826kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×1。05×1。5×2/2=4。725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1。2×4.826+0.85×1。4×4。725=11。414kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N’=1。2NG+1.4NQ=1。2×4。826+1。4×4。725=12.406kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本風壓(kN/m2），按照《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001)的規定采用：ω0=0。6kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）的規定采用：μz=0.74;μs——風荷載體型系數:取值為0.214；經計算得到,風荷載標準值為：Wk=0.7×0.6×0。74×0.214=0.067kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為：Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。85×1.4×0。067×1。5×1.82/10=0。038kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA）+MW/W≤［f］立桿的軸心壓力設計值：N=11。414kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤［f］立桿的軸心壓力設計值：N=N'=12。406kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001）表5。3。3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001）表5.3。3得：μ=1.5；計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=3。118m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0。188立桿凈截面面積:A=4.24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205N/mm2；考慮風荷載時σ=11413。89/（0。188×424)+38466.087/4490=151.756N/mm2；立桿穩定性計算σ=151。756N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=12406。14/(0.188×424）=155。637N/mm2；立桿穩定性計算σ=155。637N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2,滿足要求!七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0。92，μs＝0。214,ω0＝0.6，Wk=0.7μz·μs·ω0=0。7×0.92×0。214×0。6=0。083kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001）5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN）,按照下式計算：Nlw=1。4×Wk×Aw=1。875kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6。875kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f］其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=250/15.9的結果查表得到φ=0.958，l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；[f］=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958×4.24×10—4×205×103=83。269kN；Nl=6.875〈Nf=83。269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=6.875小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體250mm,支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3,截面積A=26。1cm2。受腳手架集中荷載N=1。2×4。826+1。4×4。725=12.406kN；水平鋼梁自重荷載q=1。2×26。1×0。0001×78.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN·m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R［1］=15.651kN；R［2］=10.093kN；R［3］=—0。096kN.最大彎矩Mmax=1。681kN·m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.681×106/（1。05×141000)+8。537×103/2610=14.624N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值14。624N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2，滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下σ=M/φbWx≤［f］其中φb——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6,根據《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）附表B，得到φb值為0.93。經過計算得到最大應力σ=1.681×106/(0.93×141000）=12。832N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算σ=12.832小于[f］=215N/mm2,滿足要求！十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為:RU1=16。654kN；十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩（支桿)的內力計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=16。654kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。［Fg]=aFg/K其中［Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得Fg＝123KN；α—-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0。82和0.8。α＝0。85；K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到:［Fg]=17。425KN>Ru＝16.654KN。經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=16.654kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為σ=N/A≤[f］其中[f］為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D=（16654×4/（3。142×50×2))1/2=14.6mm;實際拉環選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式:h≥N/πd［fb]其中N-—錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=0.096kN；d-—樓板螺栓的直徑，d=20mm；［fb］—-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。43N/mm2；[f］—-鋼材強度設計值，取215N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到h要大于96/（3.142×20×1。43）=1.068mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10—3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0。096kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，滿足要求！2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N≤（b2—πd2/4)fcc其中N--錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N=10.093kN；d-—樓板螺栓的直徑,d=20mm；b—-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm;fcc—-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=14.3N/mm2；（b2-πd2/4）fcc=(1002—3。142×202/4)×14.3/1000=138。508kN>N=10。093kN經過計算得到公式右邊等于138。51kN，大于錨固力N=10.09kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!第七章腳手架的驗收作業層上施加荷載前，必須進行驗收，合格后方可使用；每搭設兩步高或3。6m內必須進行一次驗收，合格后方能使用。如果遇有6級及6級以上大風或停用超過一個月后，使用前必須進行復驗，看是否有損壞.如有變形等情況必須進行整改,直至達到合格后方可使用。驗收立桿垂直度，最大不得超過50mm。搭設中驗收要求具體見下表:搭設中檢查偏差的高度允