烏橋水岸花園工程工程（1#~4#樓）塔吊安裝、拆除專項施工方案浙江秀州建設有限公司第3頁共17頁烏橋水岸花園工程塔吊安裝、拆除專項施工方案工程名稱:吳江市烏橋水岸花園工程施工單位:浙江秀州建設有限公司編制人：編制時間：審核人:審核時間：目錄TOC\o”1—3”編制依據 3一、工程概況 3二、塔吊技術性能參數 4三、塔吊平面布置與操作要求 4四、附墻桿立面布置與要求 5五、附墻桿平面布置 5六、塔吊基礎設計 6七、起重機塔身升降施工要求 6八、起重機拆裝安全技術要求 7計算書：四樁基礎計算1 8計算書：塔吊三附著計算1 13編制依據《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187—2009《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程》JGJ196—2010《塔式起重機》GB/T5031<塔式起重機安全規程〉GB5144《先張法預應力混凝土管樁》蘇G03—2002<起重機用鋼絲繩檢驗和報廢實用規程>GB/T5972烏橋水岸花園工程《施工組織設計》及其建筑、結構施工圖紙QTZ80(5810）塔式起重機《使用說明書》,杭州華誠機械有限公司國家和行業相關法律法規和技術規范以及以上所標準所引用的標準等一、工程概況工程名稱:烏橋水岸花園工程（1＃樓～4#樓）工程地址：江蘇省吳江市盛澤建設單位:吳江金虹房地產開發有限公司監理單位：海寧市建筑監理咨詢有限公司設計單位:浙江華越建筑設計有限公司勘察單位：浙江中材工程勘測設計有限公司施工單位：浙江秀州建設有限公司監督單位：吳江市建筑業管理局烏橋水岸花園工程由1#樓~4#樓及人防地下車庫組成;結構形式為剪力墻結構；基礎形式為樁基礎。地上33層;地下1層；建筑高度:99。30m；地下室層高2。7m,標準層層高:3。00m；總建筑面積:91328。5平方米，其中地上約71796平方米，地下約19532。5平方米。根據當地原始地面及周邊城市道路的標高及排水等情況,本工程室內設計標高±0.000相當于黃海高程3。30米；室外標高—0。300相當于黃海高程3。00米。本工程高層建筑為1＃∽4＃樓，建筑層數為33層，結構類型為剪力墻結構,基礎樁選用混凝土預制管樁樁長為49m。地下人防基礎采用鋼筋混凝土預制方樁（抗拔樁），樁長為17。5m，有效樁長為17M，建筑結構安全等級：二級，設計使用年限：50年，建筑抗震設防類別：丙類，地基基礎設計等級：甲級，框架抗震等級為三級；剪力墻抗震等級為三級。根據現場實際施工需要，確定安裝QTZ80(5810）塔機臺數共4臺；塔吊臂長為57M，具體見塔吊平面布置圖。1＃樓塔吊標示為1號塔吊,臂長57M，2＃樓塔吊標示為2號塔吊,臂長57M,3＃樓塔吊標示為3號塔吊，臂長57M，4＃樓塔吊標示為4號塔吊，臂長57M；塔吊中心距外墻面不小于3。5m。塔吊基礎采用<PC—600(110）A-C60-15〉和〈PC—600（110）A-C60—15〉二種規格預制管樁,直徑600mm,樁頂嵌入承臺或筏板50mm.1#、2#、3＃樓塔吊基礎樁長15米,4＃樓塔吊基礎樁長14米。塔吊承臺基礎標高根據地下車±0。000(絕對標高3。3M），基礎承臺設置在主樓底板外，1＃～4＃樓承臺頂部標高為—6.25M，承臺內樁頂標高為—7.55M，承臺基礎長寬各為5.5M,高為1。35M，砼鋼筋保護層為50mm,承臺底部配筋為：Ⅱ25＠150雙層雙向，頂部配筋為:Ⅱ25＠200雙層雙向,箍筋為Ⅱ22@200，拉筋為Ⅱ20@480.地質條件：吳江市地處長江三角洲東南前緣，屬三角洲沖積、湖積平原地貌，擬建場地位于吳江盛澤大道東側烏橋北，現為拆遷房屋，地形稍有起伏.具體土層情況詳見該工程勘察報告。二、塔吊技術性能參數本工程所選用塔式起重機QTZ80（5810),是由杭州華誠機械有限公司生產的新型起重運輸機械,為水平臂架,小車變幅,上回轉，自升式塔機。最大起升高度達90/160m,最大額定起重量為6t.該機大臂為58m，在臂頭可吊1。。042、主要性能技術參數詳見使用說明書中《主要性能技術參數一覽表》3、各種臂長時起重特性一覽表詳見使用說明書中《各種臂長時起重特性一覽表》4、起重特性曲線一覽表詳見使用說明書中《各種臂長時起重曲線特性一覽表》三、塔吊平面布置與操作要求1、起重機的金屬結構、軌道及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置,接地電阻不應大于4Ω.2、應保持起重機上所有安全裝置靈敏有效，如發現失靈的安裝裝置，應及時修復或更換。所有安全裝置調整后,應加封(火漆或鉛封）固定，嚴禁擅自調整.3、起重機在無線電臺、電視臺或其他電磁波發射天線附近施工時,與吊鉤接觸的作業人員,應戴絕緣手套和穿絕緣鞋,并應在吊鉤上掛接臨時放電裝置。4、作業前，應進行空載運轉，試驗各工作機構是否運轉正常,有無噪音及異響,各機構的制動器及安全防護裝置是否有效，確認正常后方可作業。5、起吊重物時，重物和吊具的總重量不得超過起重機相應幅度下規定的起重量.6、應根據起吊重物和現場情況,選擇適當的工作速度，操縱各控制器時應從停止點（零點）開始，依次逐級增加速度，嚴禁越檔操作。在變換運轉方向時，應將控制器手柄扳到零位,待電動機停轉后再轉向另一方向，不得直接變換運轉方向、突然變速或制動。7、在吊鉤提升到限位裝置前，均應減速緩行到停止位置，并應與限位裝置保持距離不得小于1m，嚴禁采用限位裝置作為停止運行的控制開關。8、動臂式起重機的起升、回轉、行走可同時進行，變幅應單獨進行.每次變幅后應對變幅部位進行檢查.允許帶載變幅的，當載荷達到額定起重量的90%及以上時,嚴禁變幅。9、提升重物嚴禁自由下降。重物就位時可采用慢就位機構或利用制動器使之緩慢下降。10、提升重物作水平移動時,應高出其跨越的障礙物0.5m以上。11、作業中，當停電或電壓下降時,應立即將控制器扳到零位，并切斷電源.如吊鉤上掛有重物,應稍松稍緊反復使用制動器,使重物緩慢地下降到安全地帶。12、作業中如遇六級及以上大風或陣風，應立即停止作業，鎖緊夾軌器，將回轉機構的制動器完全松開,起重臂應能隨風轉動。對輕型俯仰變幅起重機，應將起重臂落下并與塔身結構鎖緊在一起。13、作業中，操作人員臨時離開操縱室時，必須切斷電源，鎖緊夾軌器。14、起重機載人專用電梯嚴禁超員，其斷繩保護裝置必須可靠。當起重機作業時,嚴禁開動電梯。電梯停用時,應降至塔身底部位置，不得長時間懸在空中。15、作業完畢后,起重機應停放在軌道中間位置，起重臂應轉到順風方向,并松開回轉制動器，小車及平衡重應置于非工作狀態，吊鉤宜升到離起重臂頂端2~3m處。16、停機時，應將每個控制器撥回零位,依次斷開各開關，關閉操縱室門窗，下機后應鎖緊夾軌器，使起重機與軌道固定，斷開電源總開關，打開高空指示燈.17、檢修人員上塔身、起重臂、平衡臂等高空部位檢查或修理時，必須系好安全帶。四、附墻桿立面布置與要求1、裝設附著框架和附著桿件，應采用經緯儀測量塔身垂直度，并應采用附著桿進行調整，在最高錨固點以下垂直度允許偏差2/1000；2、在附著框架和附著支座布設時,附著桿傾斜角不得超過10°；3、附著框架宜設置在塔身標準節連接處,箍緊塔身。塔架對角處在無斜撐時應加固;4、塔身頂升接高到規定錨固間距時,應及時增設與建筑物的錨固裝置。塔身高出錨裝置的自由端高度，應符合出廠規定;5、起重機作業過程中，應經常檢查錨固裝置，發現松動或異常情況時,應立即停止作業，故障未排除，不得繼續作業；6、拆卸起重機時，應隨著降落塔身的進程拆卸相應的錨固裝置.嚴禁在落塔之前先拆錨固裝置；7、遇有六級及以上大風時，嚴禁安裝或拆卸錨固裝置；8、錨固裝置的安裝、拆卸、檢查和調整，均應有專人負責,工作時應系安全帶和戴安全帽,并應遵守高處作業有關安全操作的規定。五、附墻桿平面布置錨固裝置附著桿在建筑結構上的固定點要滿足以下原則：1、附著固定點應設置在丁字墻(承重隔墻和外墻交匯點）和外墻轉角處，切不可設置在輕質隔墻與外墻匯交的節點處；2、對于框架結構，附著點宜布置在靠近柱根部；3、在無外墻轉角或承重隔墻可利用情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內墻上；4、附著固定點應布設在靠近樓板處,以利于傳力和便于安裝.六、塔吊基礎設計1、混凝土強度等級:C35；基礎表面平整度允許偏差1/1000；埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。2、起重機的混凝土基礎周圍應修筑邊坡和排水設施,并應與基坑保持一定安全距離。七、起重機塔身升降施工要求1、升降作業過程，必須有專人指揮，專人照看電源，專人操作液壓系統,專人拆裝螺栓。非作業人員不得登上頂升套架操作平臺。操縱室內應只準一人操作，必須聽從指揮信號；2、升降應在白天進行，特殊情況需在夜間作業時，應有充分的照明；3、風力在四級及上時，不得進行升降作業。在作業中風力突然增大達到四級時，必須立即停止，并應緊固上、下塔身各連接螺栓；4、頂升前應預先放松電纜，其長度宜大于頂升總高度，并應緊固好電纜卷筒.下降時應適時收緊電纜;5、升降時，必須調整好頂升套架滾輪與塔身標準節的間隙，并應按規定使起重臂和平衡狀態,并將回轉機構制動住，當回轉臺與塔身標準節之間的最后一處連接螺栓（銷子）拆卸困難時，應將其對角方向的螺栓重新插入，再采取其它措施。不得以旋轉起重臂動作來松動螺栓（銷子）；6、升降時,頂升撐腳（爬爪)就位后，應插上安全銷，方可繼續下一動作；7、升降完畢后，各連接螺栓應規定扭力緊固,液壓操縱桿回到中間位置，并切斷液壓升降機構電源。八、起重機拆裝安全技術要求1、起重機的拆裝必須由取得行政主管部門頒發的拆裝資質證書的專業隊伍進行,并應有技術和安全人員在場監護。2、拆裝前，應按照出廠有關規定，編制拆裝作業方法、質量要求和安全技術措施，經企業技術負責人審批后,作為拆裝作業技術方案，并向體作業人員交底。3、拆裝作業前檢查項目應符合下列要求：(1)對所拆裝起重機的各機構、各部位、結構焊縫、重要部位螺栓、銷軸、卷揚機構和鋼絲繩、吊鉤、吊具以及電氣設備、線路等進行檢查，使隱患排除于拆裝作業之前；（2）自升塔式起重機頂升液壓系統的液壓缸和油管、頂升套架結構、導向輪、頂升撐腳（爬爪）等進行檢查，及時處理存在的問題;（3）對采用旋轉塔身法所用的主副地錨架、起落塔身卷揚鋼絲繩以及起升機構制動系統等進行檢查,確認無誤后方可使用；(4)對拆裝人員所使用的工具、安全帶、安全帽等進行檢查,不合格者立即更換;(5）檢查拆裝作業中配備的起重、運輸汽車等輔助機械、應狀況良好，技術性能應保證拆裝作業的需要。4、起重機的拆裝作業應在白天進行.當遇大風、濃霧和雨雪等惡劣天氣應停止作業。5、拆裝人員在進入工作現場時，應穿戴安全保護用品,高處作業時應系好安全帶,熟悉并認真執行拆裝工藝和操作規程，當發現異常情況或疑難問題時，應及時向技術負責人反映不得自行其是，應防止處理不當而造成事故。6、拆裝上回轉、小車變幅的起重臂時，應根據出廠說明的拆裝要求進行,并應保持起重機的平衡。7、用高強度螺栓連接的結構，應使用原廠制造的連接螺栓，自制螺栓應有質量合格的試驗證明，否則不得使用.連接螺栓時應采用扭矩手或專用扳手,并應按裝配技術要求擰緊.8、在拆裝作業過程中，當遇天氣劇變、突然停電、機械故障等意外情況,短時間不能繼續作業時,必須使已拆裝的部位達到穩定狀態并固定牢靠,經檢查確認無隱患后,方可停止作業。9、安裝起重機時，必須裝大車行走緩沖止擋器和限位開關碰塊安裝牢固可靠，并應將各部位的欄桿、平臺、扶桿、護圈等安全防護裝置裝齊。10、除因損壞或其它原因而不能用正常方法拆卸的起重機時，必須按照技術部門批準的安全拆卸方案進行.11、起重機安裝過程中，必須分階段進行技術檢驗。整機安裝完畢后,應進行整機技術檢驗和調整,各機構動作應正確、平穩、無異響，制動可靠，各安全裝置應靈敏有效，在無載荷情況下,塔身和基礎平面的垂直度允許偏差為4/1000,經分階段及整機檢驗合格后，應填寫檢驗記錄,經技術負責人審查簽證后，方可交付使用.計算書：四樁基礎計算1塔吊樁基礎的計算書HYPERLINK"C：\\PINMING\\TBF2010\\OutPut\\塔機豎向荷載簡圖。dwg”塔機豎向荷載簡圖一。參數信息塔吊型號：QTZ80(5810）自重（包括壓重）:F1=450。80kN最大起重荷載:F2=60。00kN塔吊傾覆力距:M=2489.77kN.m塔吊起重高度：H=114。00m塔身寬度:B=1。65m樁混凝土等級：C60承臺混凝土等級：C35保護層厚度：50mm矩形承臺邊長:5。50m承臺厚度：Hc=1。350m承臺箍筋間距：S=200mm承臺鋼筋級別：Ⅱ級承臺預埋件埋深：h=0。00m承臺頂面埋深:D=0。200m樁直徑：d=0。600m樁間距：a=4.000m樁鋼筋級別：Ⅱ級樁入土深度：15。00樁型與工藝:預制樁樁空心直徑:0。380m二.塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算1。塔吊自重（包括壓重）F1=450。800kN2。塔吊最大起重荷載F2=60.000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=F1+F2=510。800kN塔吊的傾覆力矩M=1.4×2489。770=3485.678kN.m三。矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的,設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算.1.樁頂豎向力的計算(依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94—2008的第5。1。1條)其中n──單樁個數,n=4;Fk──作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN；Gk──樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D=1141.938kN；Mxk，Myk──荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y軸的力矩xi，yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）；Nik──荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力（kN）.經計算得到：樁頂豎向力設計值：最大壓力：N=1。2×（510.800+1141。938）/4+3485.678×(4.000×1.414/2）/[2×(4.000×1。414/2）2］=1112。101kN最大拔力：N=(510。800+1141.938）/4-3485。678×（4.000×1。414/2）/［2×（4.000×1。414/2)2］=-203。095kN樁頂豎向力標準值：最大壓力：N=（510。800+1141。938）/4+2489。770×(4。000×1。414/2）/［2×（4。000×1.414/2）2]=853。384kN最大拔力：N=（510。800+1141。938)/4-3485.678×（4。000×1.414/2)/[2×(4。000×1。414/2）2］=-27。015kN2。矩形承臺彎矩的計算（依據《建筑樁基礎技術規范》JGJ94-2008的第5.9。2條）其中Mx，My──分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值（kN。m）；xi，yi──垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)；Ni──在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力,Ni=Ni-G/n。經過計算得到彎矩設計值：壓力產生的承臺彎矩：N=1.2×(510.800+1141.938）/4+3485。678×(4。000/2)/[4×（4。000/2）2］=931。531kNMx1=My1=2×931。531×(2。000—0。825）=2189.098kN。m拔力產生的承臺彎矩：N=(510.800+1141。938）/4—3485。678×（4。000/2）/［4×（4.000/2)2]=-22。525kNMx2=My2=-2×22。525×(2。000-0。825)=-52.935kN。m四。矩形承臺截面主筋的計算依據《混凝土結構設計規范》（GB50010—2002）第7。2條受彎構件承載力計算.式中1──系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc──混凝土抗壓強度設計值;h0──承臺的計算高度.fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋：s=2189。098×106/（1。000×1.570×5500。000×1300.0002）=0。0141=1-(1-2×0.0141)0。5=0。0142s=1-0。0142/2=0.9929Asx=Asy=2189.098×106/（0.9929×1300.000×300。000）=5653。219mm2承臺頂面配筋:s=52.935×106/(1。000×1.570×5500.000×1300.0002)=0.0003=1—（1-2×0.0003）0。5=0。0003s=1-0。0003/2=0.9998Asx=Asy=52。935×106/（0.9998×1300。000×300.000）=135。753mm2.滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五。矩形承臺截面抗剪切計算依據《建筑樁基礎技術規范》(JGJ94-2008)的第5。9。14條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=2224.202kN我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中──計算截面的剪跨比,=1。500ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1。570N/mm2;b──承臺計算截面處的計算寬度，b=5500mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；fy──鋼筋受拉強度設計值,fy=300.000N/mm2；S──箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六。樁身承載力驗算樁身承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94-2008）的第5。8。2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1112。101kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c──基樁成樁工藝系數，取0。850fc──混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=27。500N/mm2;Aps──樁身截面面積，Aps=0。1693m2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，受壓鋼筋只需構造配筋！樁身受拉計算，依據《建筑樁基技術規范》JGJ94—2008第5。8.7條受拉承載力計算,最大拉力N=203。095kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積As=676。984mm2。綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于676。984mm2構造規定:預制樁最小配筋率不宜小于0。8％，采用靜壓法沉樁時,最小配筋率不宜小于0。4％,直徑不宜小于14mm七.樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94—2008）的第5。2。5和5.3.5條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=1112.101kN樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：最大壓力:其中R──基樁豎向承載力特征值;Ra──單樁豎向承載力特征值;K──安全系數,取2。0；fak──承臺下土的地基承載力特征值加權平均值；c──承臺效應系數,當不考慮承臺效應系數時,其值取0;qsk──樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值；qpk──極限端阻力標準值，按下表取值;u──樁身的周長，u=1.8850m;Ap──樁端面積,取Ap=0。169m2;Ac──計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=7.393m2；li──第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度(m）側阻力特征值(kPa）端阻力特征值(kPa）土名稱112220700粘性土218172650粘性土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第2層土層。最大壓力驗算：Ra=1。885×(12×440+3×344)+1300×0.169=12117。971kNR=12117.971/2。0+0。000×105.000×7。393=6058。985kN上式計算的R值大于等于最大壓力853.384kN，所以滿足要求!八。樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據《建筑樁基礎技術規范》（JGJ94—2008)的第5.4。5條樁抗拔承載力應滿足下列要求：其中:式中Tuk──基樁抗拔極限承載力標準值；i──抗拔系數；解得:Tgk=18。4×（0。750×12×220+0。750×3×344）/4=19996.200kNGgp=18。4×15×22/4=1518.000kNTuk=1.885×（0。750×12×220+0.750×3×172)=4461.690kNGp=1。885×15×25=706。858kN由于：19996.200/2.0+1518.000〉=27。015滿足要求!由于:4461.690/2.0+706。858〉=27。015滿足要求！計算書：塔吊三附著計算1塔吊附著計算塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時,需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算.一.參數信息塔吊高度:114。00（m）附著塔吊最大傾覆力距：2489.00（kN.m)附著塔吊邊長:1。65（m）附著框寬度：1.90(m)回轉扭矩：50.00（kN/m)風荷載設計值：0。59（kN/m）附著桿選用：10號工字鋼附著節點數：3各層附著高度分別:30。0，54。0,80.0（m）附著點1到塔吊的豎向距離:3.00（m)附著點1到塔吊的橫向距離:3。00（m）附著點1到附著點2的距離：9.00（m)二。支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據.附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下:風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0──基本風壓（kN/m2），按照《建筑結構荷載規范》(GBJ9）的規定采用：W0=0.45kN/m2；uz──風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》（GBJ9）的規定采用:uz=2.380；us──風荷載體型系數：Us=2.400；z──風振系數，依據《建筑結構荷載規范》結構在Z高度處的風振系數按公式7。4.2條規定計算得βz=0.70風荷載的水平作用力Nw=Wk×B×Ks其中Wk──風荷載水平壓力，Wk=1.799kN/m2B──塔吊作用寬度，B=1。65mKs──迎風面積折減系數，Ks=0。20經計算得到風荷載的水平作用力q=0。59kN/m風荷載實際取值q=0.59kN/m塔吊的最大傾覆力矩M=2489kN。m計算結果:Nw=165。273kN三.附著桿內力計算計算簡圖：計算單元的平衡方程為：其中：四.第一種工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解,其中從0—360循環，分別取正負兩種情況，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力:桿1的最大軸向壓力為：202.49kN桿2的最大軸向壓力為：67。11kN桿3的最大軸向壓力為:183。13kN桿1的最大軸向拉力為：202。49kN桿2的最大軸向拉力為：67.11kN桿3的最大