頁1前言1.1任務由來安置房為該區域內連接東城大道東西向的重要紐帶，近期本次設計道路為安置房出入的唯一通道，本次道路平交現狀東城大道，遠期本次道路將增加高架，為貫穿東西向的魚胡路隧道，魚胡路隧道的建設緩解了既有穿山隧道通行壓力，實現了為市級大通道分流的效果。魚胡路隧道以承擔巴南區銅鑼山兩側相鄰組團間聯系功能為主，同時隧道向西可進一步延伸，鏈接珞璜、江津城區方向，形成中心城區南部地區重要的東西向交通性主干路系統。根據近期規劃方案，A線道路起點與現狀東城大道平交，上跨現狀花溪河后一路向東，與本次設計B線平交后一路向北，B線道路終點與本次設計C線平交。對規劃方案及周邊交通流量分析，在周邊路網及地塊未完善之前，道路起點，近期采用平交，運行較為良好，遠期采用分離式。道路近期設計，紅線寬度按照遠期預留，雙向4車道，中央分隔帶預留7米，為遠期上跨橋預留空間。受物流基地建設有限公司（甲方）委托，擬定我公司（工程設計咨詢有限公司）對界石安置房配套道路工程做工程地質一次性勘察工作。1.2工程概況（1）道路平面設計：本次設計道路分為A、B、C線三條道路，A線為城市主干路，B線為城市次干路，C線為支路。A線K0+000與現狀東城大道平交，K0+015.893為設計起點，K0+189.606與規劃道路相交，K0+563.858與B線相交，K0+615.559為設計終點，道路全長599.666m，設計時速50Km/h，標準路幅33m，雙向4車道，中分帶7m，為遠期高架預留通道，全線未設平曲線。B線K0+128.065為設計起點，K0+176.917、K0+480分別與A線、C線平交，K0+508.432為設計終點，道路全長380.367m，設計時速40Km/h，標準路幅32m，雙向6車道，全線共設一處平曲線，半徑為700m，未設緩和曲線。C線設計起點K0+000與B線平交，終點K0+246.436設置一回車場，道路全長246.436m，設計時速30Km/h，標準路幅14m，雙向2車道，全線未設平曲線。（2）縱斷面概況：A線道路起點與現狀東城大道相交（Hs=278.341m）與規劃保持一致，K0+189.606與規劃道路相交（Hs=284.161m），A線道路終點K0+563.858與B線設計起點相交（Hs=Hg=298.5284m）。全線共設置2個變坡點，縱坡分別為1.5%、3%、4%，設計縱坡盡量與規劃一致。B線道路起點與A線設計終點相交（Hs=Hg=298.528m），K0+480與本次設計C線相交（Hs=303.303m），B線道路終點K0+520（Hs=Hg=303.623m）。全線共設置1個變坡點，縱坡分別為2.6%、0.8%，設計縱坡盡量與規劃一致。C線道路起點與B線相交（Hs=303.303m），C線道路終點K0+246.284（Hs=290.800m）。全線共設置1個變坡點，縱坡分別為1.5%、5.5%，設計縱坡盡量與規劃一致。（3）橫斷面概述：主要根據規劃和交通量預測結果進行設計；道路全線車行道、人行道均采用直線型路拱。車行道為向外1.5％雙向橫坡，人行道橫坡為向內2％。本次道路設計路幅寬度與規劃一致，A線為34m，雙向四車道，其路幅具體分配為：5m（人行道，含生物滯留帶）+8m（行車道）+7m（中央分隔帶，遠期高架橋位置）+8m（車行道）+5m（人行道，含生物滯留帶）=33m。B線為32m，雙向四車道，其路幅具體分配為：5m（人行道，含生物滯留帶）+11m（行車道）+11m（車行道）+5m（人行道，含生物滯留帶）=32m。C線為14m，雙向雙車道，其路幅具體分配為：3m（人行道）+4m（行車道）+4m（車行道）+3m（人行道）=14m。（4）一般挖填路基：填方段每8m為一級，其中第一級邊坡坡度為1：1.5，第二級為1:1.75，第三級為1:2，兩級邊坡間留2.0m寬馬道；外側地表水往路基匯集時，在坡腳外3m靠近占地線處設置排水溝；路基分層填筑時應根據土的透水性能將表面筑成2～4％的橫坡度，并注意縱向排水，經常平整現場，清理散落土，以利地面臨時排水。挖方邊坡為土質邊坡時，坡率采用為1：1.5；巖石邊坡時坡率為1：0.75，高于8m的邊坡采用分臺階，第一級8m，往后均為8m一個臺階，兩級臺階中間留2.0m寬馬道。坡頂有水流匯集時，在邊坡坡頂外5m設截水溝，順地勢通過跌水或急流槽接入涵洞。A、B、C線環境邊坡主要為挖方邊坡最大高度依次約20.1m、20.3m、22.0m，填方位于場地外側斜坡、溝槽段，最大填方高度分別為13.8m、4.0m、1.6m。按設計方案挖填后大多路段將低于現狀地面地坪標高；形成土質或巖土質混合邊坡，安全等級為一～三級。（5）橋梁方案設計：根據現狀地形條件，橋梁分左、右兩幅布置。左幅橋梁起止樁號為K0+160～K0+445.0，沿道路中心線布置，跨徑布置為（35+30）+（3×30）+（35+25）m，橋梁全長285m。橋梁標準橋面布置為：5m（人行道）+8m（車行道）+0.5m（防撞護欄）=13.5m。右幅橋梁起止樁號為K0+217.0～K0+455.0，沿道路中心線布置，跨徑布置為（35+30）+（3×30）+（2×35）m，橋梁全長238m。標準橋面布置為：5m（人行道）+8m（車行道）+0.5m（防撞護欄）=13.5m。橋梁工程重要性等級為一級。橋梁結構采用直腹式單箱雙室截面，梁高采用1.8m；箱梁頂板寬13.5m，底板寬9.5m，翼緣寬度為2m；箱梁頂、底板支點位置厚度為0.5m，標準斷面厚0.25m；支點位置腹板厚0.9m，標準斷面厚0.5m。下部結構橋墩采用圓形橋墩，墩柱尺寸為φ1.5m，鉆孔灌注樁基礎，樁徑φ1.8m；采用重力式橋臺。橋臺基礎開挖將形成約8.1m的巖土質混合邊坡，安全等級為二級。1.3目的與任務根據業主委托要求，本次勘察按現行重慶市工程建設標準《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）第4章和第5章的有關規定執行，主要目的是對擬建場地的穩定性和適宜性作出工程地質評價，為施工圖設計提供必要的巖土參數和地質資料。根據工程性質和場地條件，按有關規范，確定本次工程地質勘察（詳勘）的具體目的任務是：1)、搜集附有坐標和地形的建筑總平面圖，勘察場區的地面整平標高，建筑物的性質、規模、荷載、結構特點，基礎型式等有關資料；2)、查清場地的水文地質條件，評價環境水、土對建筑材料的腐蝕性；3)、查明場區內巖土的物理力學性質，提供設計所需的巖土參數；4)、評價場地的穩定性及建筑適宜性；對場區地震效應進行分段評價；5)、分析評價橋臺、環境邊坡的穩定性，提供邊坡坡率值、支護措施建議；6)、分析評價地基穩定性、均勻性和承載力，并對建筑物（橋墩）的基礎持力層、橋臺基礎型式的選擇提出建議，對成樁條件分析評價、施工措施提出建議；7)、查明擬建場地與已有建（構）筑物的相互關系，分析評價擬建工程的施工對工程環境的影響，提出相應的解決措施及建議；8)、評價場地特殊性巖土特征、評價處治措施；9)、進行地質條件可能造成的工程風險分析及防護建議。1.4執行依據及技術標準1.4.1勘察工作執行標準根據業主技術委托書要求及國家有關規定，本次勘察工作依據的主要標準為重慶市地方標準《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）、《工程地質勘察規范》（DBJ50/T－043－2016），其它相關執行規范標準、依據如下：（1）重慶市工程建設標準《建筑地基基礎設計規范》DBJ50-047-2016；（2）《建筑抗震設計規范》GB50011-2010（2016年版）；（3）《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）；（4）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；（5）《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》（JGJ/T87-2012）；（6）《巖土工程勘察規范》GB50021—2001（2009版）；（7）《城市道路路基設計規范》（CJJ194-2013）；（8）《公路工程抗震規范》（JTGB02-2013）；（9）《工程勘察通用規范》（GB55017-2021）；（10）《建筑與市政地基基礎通用規范》（GB55003-2021）；（11）《建筑與市政工程抗震通用規范》（GB55002-2021）；（12）《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG3363-2019；（13）《工程測量通用規范》（GB55018-2021）；（14）《巖土工程勘察安全標準》（GB/T50585-2019）；（15）《重慶市巖土工程勘察文件編制技術規定》（2019年版）；（16）《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規定》（2020年版）。1.4.2勘察工作執行依據⑴、工程地質勘察任務合同書；⑵、甲方提供帶1:500地形圖的設計總平面圖（重慶獨立坐標系，1956年黃海高程系，等高距為0.5米）；⑶、工程地質勘察技術委托書本次勘察根據業主提供的帶地形的建筑設計平面圖，并遵循有關規范、規程的要求，按照綜合評價的方法和原則布置工作量。1.5勘察階段與范圍的判定按渝建〔2013〕346號文--關于印發《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規定》的通知的有關要求，根據勘察階段判定表（表1.5-1）判定結果：本次勘察不需進行初步勘察，可直接進行一次性勘察。表1.5-1重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段判定判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。場地中等；工程重要性等級一級不需進行初步勘察其他建設場地1坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。無不良地質現象不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。地形坡度介于18～56°小于30%不需進行初步勘察3三峽庫區175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。不屬于長江三峽庫區不需進行初步勘察4存在礦產采空區或地下洞室，且采空區或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。不存在礦產采空區或地下洞室，不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規模大于50萬m2且高層建筑規模占總建筑規模的比例超過70%的大型住宅小區。不屬于該類項目不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。不屬于該類項目不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。不屬于該類項目不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉道路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。橋梁全長238m箱梁，跨徑布置為（35+30）+（3×30）+（2×35）m不需進行初步勘察按渝建〔2013〕345號文--關于印發《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規定》的通知的有關要求，根據勘察范圍判定表（表1.5-2）判定結果：勘察范圍滿足規定要求。表1.5-2重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環境邊坡及其影響區域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。到坡頂線外側的水平距離大于1倍邊坡高度滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。到坡頂線外側的水平距離大于外傾結構面影響范圍滿足勘察范圍3對于可能出現土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度。到坡頂線外側的水平距離大于1.5倍邊坡高度滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）?？赡苎貛r土界面滑動的土質邊坡大于前后緣邊界滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。水平距離大于其1倍基坑深度滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。水平距離大于其2倍基坑深度滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無該類型邊坡滿足勘察范圍1.6勘察工作布置及完成量1.6.1勘察等級確定據甲方提供的工程地質勘察任務委托書按重慶市工程建設標準《工程地質勘察規范》（DBJ50/T－043－2016）之規定，擬建建筑物安全等級：擬建道路工程重要性等級為一級，橋梁工程重要性等級為一級，邊坡安全等級為一～三級，場地類別為中等場地；經現場踏勘，按重慶市地方標準《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）4.1節，場地類別見表1.6-1。表1.6-1工程場地類別劃分表判定因素場地特征場地類別場地復雜程度復雜中等復雜簡單地形、地貌坡角多3～59°，局部大于74°√中等復雜場地巖層傾角（°）22°√巖土特征種類多，較均勻，性質變化不大，有特殊巖土?！掏翆雍穸龋╩）最大厚度16.30m（ZK026）√水文地質條件地表水為花溪河面、未見地下水√不良地質現象無不良地質現象√破壞地質環境的人類活動填方較小、挖方量較大√相鄰建筑影響程度路基與居民區最近約15.1m√綜上所述，擬建道路安全等級為一級，邊坡安全等級為一～三級，場地復雜程度為中等復雜場地，綜合確定勘察場地工程勘察等級為甲級。1.6.2工作量布置及完成情況根據勘察任務委托書、建筑設計方案及工程地質勘察等級，本次勘察采用以鉆探為主，輔以地質調查、剖面測繪、巖石試驗、原位測試等工作手段?？碧娇子杉追轿形夜具M行布置，鉆孔沿擬建道路中線、橋墩臺及垂直路線兩側布置勘探點、線，一般路基段線距40m，邊坡路段點距一般10～25m，勘探孔深度為預計持力層以下2～5m；控制性孔深度為預計持力層以下6～8m；橋梁段間距6.0～35m，鉆孔深度于持力層以下10～12m。共布置勘探鉆孔202個，勘探線52條。本次外業于2023年8月18日開始，組織工程技術人員和施工人員進駐現場施工，采用XY-150型鉆機2臺，工程技術人員現場跟班編錄，同時開展場區的工程地質調查、取樣、測試工作。至2023年8月22日結束野外作業，本次外業鉆探實際共完成鉆孔數181個，ZKLY072～ZKLY201為“利用（界石安置房項目）的已有鉆孔資料21個”。隨后轉入內業資料整理及報告編制工作，實際完成工作量見下表1.6-2。表1.6-2完成實物工作量一覽表項目單位完成工作量工程地質測繪（1:500）km20.1852工程勘察測量剖面（1:200）km/條3.10479/52鉆孔布測/利用鉆孔個202/21控制點個3工程地質鉆探實際進尺/利用孔量m/m4042.90/511.46水文測試鉆孔水位觀測個181簡易水質分析、侵蝕性CO2組1室內土工試驗土樣物性常規組/件7/14天然飽和快剪、壓縮、滲透組/件7/14巖石檢測試驗天然、飽和物性組/件45/135天然飽和抗壓強度組/件45/135剪切強度、壓縮變形組/件7/21現場原位測試超重型圓錐動力觸探孔m/個20.50/10重型圓錐動力觸探孔m/個50.70/14標準貫入試驗孔次/個64/15波速測試工作聲波、剪切波試驗孔m/個58.50/31.7勘察工作質量評述本次勘察嚴格按重慶市地方標準《工程地質勘察規范》（DBJ50/T－043－2016）的有關規定執行，完成的各項工作質量評述如下：（1）工程測量：勘探點坐標根據數字化地形圖圖解而成，采用重慶市獨立坐標系，采用1956黃海高程系。甲方現場提供測量坐標控制點3個點位，如下表1.7-1。我公司測量人員現場用全站儀（日本拓普康GTS-330N）進行沿線布設導線，勘探點用極坐標法定位及實測高程，并對擬建場地西側區域進行修測。測量成果經現場自檢、互檢和專檢。水平定位以及高程定位誤差小于1mm，精度符合《城市測量規范》（CJJ/T8-2011）和《工程測量通用規范》（GB

55018-2021）的要求，滿足本次工程地質勘察工作的需要。勘探點測量成果詳見附表測量成果說明。表1.7-1工程控制點坐標表點號橫坐標Y縱坐標X高程HKZD0268807.324747881.0288303.5432KZD1368036.806047690.6980277.9680KZD1567990.056247612.7064279.4819（2）鉆探作業：本次鉆探工作由重慶沙潁建筑勞務有限公司完成，采用XY-100型回旋鉆機施工，勘探施工隊伍以及作業人員滿足有關文件規定，開孔口徑110mm，終孔口徑為91mm，對土層、巖石強風化層及采樣段嚴格控制回次進尺，回次進尺滿足規范規定，巖土心采取率達到：70%＞素填土≥65%，99%＞粉質粘土≥90%，塊石土≥72%；78%＞基巖強風化層≥70%，90%＞中等風化層≥80%。鉆進過程中嚴格按鉆探操作規程進行，未發生質量、安全事故。鉆孔完畢后全部進行了封堵，采用黏性土回填鉆孔和泥漿坑，分層擊壓（夯）實，確保地質環境安全，所取得試驗樣品立即密封后，妥善運送試驗室檢測；鉆探質量符合《建筑工程地質勘探與取樣技術規程》JGJ／T87-2012要求。（3）原位測試：為評價場地人工填土的密實度、均勻性，場地內填土層厚度大于1.0m以下選14個觸探孔，主要為粘性土，此外為碎石、局部為塊石，重型動力觸探適用；現場動力觸探也證實了這一點。塊石層選取10個鉆孔作了超重型動力觸探試驗。并在粉質粘土厚度較大鉆孔，選取15個孔作標準貫入試驗。試驗時，采用自動落錘裝置，觸探桿最大斜度不超過2%，錘擊貫入連續進行；同時防止錘擊偏心、探桿傾斜和側向晃動，保持探桿垂直度；錘擊速率每分鐘為15～30擊。每貫入1m，將探桿轉動一圈半；當貫入深度超過10m，每貫入20cm轉動探桿一次。試驗過程中遇大塊石時，則采用小水量鉆進，揭穿大塊石后繼續試驗。（4）取樣及檢測：巖土樣用塑料薄膜、及封口膠帶進行密封包裝后及時送檢?，F場取得土樣7組、巖樣45組，巖土試樣在相應的基礎持力層范圍內采集。采取過程中，對易崩解的土樣、泥巖巖樣采用封口膠及時封包，并裝箱保存，一般采取3天送一次樣品。巖土室內測試由重慶市地質礦產勘查開發集團檢驗檢測有限公司負責完成，試驗時嚴格按《工程巖體試驗方法標準》（GB/T50266-2013）和《土工試驗方法標準》（GB/T50123-2019）操作，試驗數據可靠，保證了本次勘察成果較能客觀，真實地反映本場地巖土性質。（5）地下水觀測：對鉆孔進行了簡易水文觀測，觀測要求于施鉆結束停機后進行；并在鉆孔鉆進至設計深度后對所有鉆孔循環水進行提干，24～48小時后對鉆孔內地下水位進行測量，鉆孔絕大部分為干孔。（6）地調與編錄：鉆孔布置時提前進行地質踏勘工作，調查場地地形地貌、巖土分布、地下水、巖體裂隙發育情況、不良地質現象及相鄰建筑有無影響情況；并編制工程地質勘察綱要?，F場跟班編錄，對巖土芯采取率，巖土分界線，分層厚度、巖土描述認真檢查、校對，以確保原始資料準確、真實。（7）波速測試：本次勘察物探采用RSM—24FD浮點工程儀(配井中三分量傳感器)、RSM-SY5智能工程儀（配40kHz單發雙收換能器）作波速測井，主要用于查明土層的剪切波速及基巖的完整性。鉆探結束后對3個鉆孔進行聲波、剪切波測試，嚴格按照物體操作規范執行，其數據成果準確可靠。（8）外業見證：本次勘察外業見證工作由建設單位委托重慶六零七工程勘察設計有限公司進行，該公司見證員葉力豪（印章號：YKJZ-2310077-0048）曾云路（印章號：YKJZ-2310077-0047）采取旁站式監督，野外資料符合規范規定。（9）繪圖軟件：本次勘察所使用的繪圖軟件為重慶市地質礦產勘查開發局南江水文地質工程地質隊編寫的QuickGE成圖軟件及AutoCAD繪圖軟件，成圖后按重慶市建設工程勘察質量監督站頒布的《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規定》進行修改。綜上所述，本次勘察工作嚴格按照有關規程、技術規范、勘察綱要的要求執行，勘察工作圍繞中心目的，各環節嚴格把關，責任到人，實行全過程質量管理，質量良好，較好的完成了本次勘察任務。通過對資料進行綜合分析整理，所采用的勘察手段、完成的工作量能夠滿足詳勘的精度要求，提供的勘察成果資料可信，滿足有關規范、規程要求，達到了預期的勘察目的。2自然地理條件2.1交通位置本工程位于四川盆地東南部平緩丘陵與山地邊緣過渡帶，巴南區城市近郊區，為新建道路。路網周邊主要有東城大道南段、界公路、魚胡路、包茂高速等主要對外銜接道路，內部順接界石安置房區域。起點為A線與東城大道南段正交，順接魚胡路?？傮w來說項目交通條件相當便利，道路條件優越；道路建設區域內水、電、通信等設施具備，便于接入，可通過鄰近施工便道路直達場地，交通便利。圖2.1-1項目地理交通位置圖場地大部分面積為菜地、荒地，西側距離東城大道南段有較近距離與之順交，相距較近約4.5m，碎石柏油路面，寬24.75~42.5m；有多條機耕道小路相連；北東側靠近包茂高速路，北西側為開發的公租房樓盤和海棠立交，南側為規劃道路；形成三面交通大道環繞，并連接市政支路、施工便道等多條公路網絡，碎石毛坯路面，寬4~6m，交通十分便利（圖2.1-1）。2.2氣象水文2.2.1氣象建設項目區屬四川盆地亞熱帶季風濕潤氣候，氣候特點是大陸氣候顯著，四季分明，氣候溫和，雨量充沛。冬季暖和，極少霜凍，多霧，日照時數少；盛夏時間長，多連晴高溫和伏旱，雨量集中，多暴雨，常有洪澇發生；由于受太平洋季風影響、春季回暖早，春早冷暖多變，但不穩定，冷空氣活動頻繁，常有低溫陰雨天氣出現。初夏及三秋期間多連陰雨。根據巴南區氣象站1957～2011年54年的實測資料分析統計，多年平均氣溫20.1℃，最高氣溫月為7、8兩月，平均氣溫35.4℃，最低氣溫最冷為每年12月下旬至次年1月中旬，平均4.5℃，最高氣溫為45.0℃（8月），最低氣溫-1.7℃（1月），日平均氣溫都在0.5℃以上，四季宜耕。多年平均降水量為1203.5mm，年最小降水量為216.7mm，年最大降水量為1519.8mm（1971年7月）。境內降雨充沛，但時間分配上不均勻。全年降雨多集中在6～9月份，降水量為736.5mm，約占年平均降雨量的73%，最大月降雨量為7月，降水量512.4mm。多年平均日最大降水量為145.8mm。多年平均日照時獲得為1078h，多年平均相對濕度為76%，多年平均降水日數為150.7d，多年平均年蒸發量702.3mm，全年主導風向為北風，最大風速21.4m/S，歷年平均風速2.6m/s，多年平均無霜期為329d，多年平均年霜日8.3d。2.2.2水文區內主要河流為花溪河（廖家溝）、長生溝、兩條支流，屬綦江、長江水系。花溪河（下游）又名廖家溝（上游），發源于公平鄉金鵝村玉凰山東北麓淺松林，河水向北方過鉗子壩湖、華南城、玉華路和新房子，匯集十余條支河溝，經新田灣，繼續向北在上窯壩附近流入廖家溝，再向西于下窯壩匯入花溪河，該河流全場長度約8.17km，控制集水面積103.6km2，河溝平均坡降4.2‰，坡度較大，流速較快，水位較深，平均深度大于4.0~9.3m，枯水期該溪溝局部分地段呈干涸狀態。溝岸兩側有眾多東西向天然沖溝匯入廖家溝，該河溝南北向穿過本場地A線道路，其水位變化受庫區水位變化影響。長生溝位于場地東部距離B線約1.0km。

擬建場地較斜緩，據調查，勘察區內除中間橫跨河流深切溝谷外，無大規模地表水體；但場地起點及南東側地形起伏，存在沖溝低洼段，經久匯集雨水形成小型水塘，現場測得正常水位深度約0.4～0.6m；因修筑東城大道南段填筑該沖溝堵塞所致。在雨量豐富的下雨時節，地表水主要以面流的形式向場地內水塘及內部河流中匯集，工程在施工期間，須作好地表水和地下水的抽排、疏導工作；且應設置周邊匯水面積內的導排水系統；暴雨季節河流內水位極易大漲大落，推測年變化幅度為2.5～4.5m；故場地受水文地質條件的影響一般。3場地工程地質條件3.1地形地貌勘察區屬構造剝蝕淺丘地貌，場地整體地形斜緩，擬建區地勢高低起伏，地形總體變化一般。現狀地貌主要為自然坡地、河溝谷地、荒地、菜地、施工區等。地貌類型受地層巖性、地質構造控制明顯，硬質砂巖發育位置地勢相對較高、地面起伏較大，多以山包、陡坎等地形為主、泥巖、粉砂巖多發育于河谷及兩岸地段（如圖3.1-1～2）。本次勘察期間，界石安置房場地施工正在進行，整體東南高西北低，場地內已按設計標高整平、主體構造物框架已修筑大半，地坪外圍還未完全整平。影響道路地段主要為：南側A線橋梁及終點段左側，相距最近約30～45m，地坪高于道路高程約3.7～7.8m左右；橋梁區覆蓋大量填土，為拆遷房及安置房施工堆棄而成，厚度約1.7～11.2m，坡度4～24°左右，植被稀疏為雜草；尾段左側開挖量較大，由北向南測得標高在303.77～312.15m。東側B線左側均已開挖面至303.4～322.99m，相距最近約4.5～38m，地坪高于道路高程約0～4.0m左右；坡度2～40°左右，多數地段開挖較深；北側C線左側道路大部分為填方區域（及起點魚塘區），坡度1～5°左右，填筑后標高基本為295.12～301.04m，填筑厚度整體不大，相距最近約10～16m，地坪高于道路高程約0.1～4.5m左右。圖3.1-1場地地形地貌照總體上，從安置房中線向四周圍擴展，開挖及填筑深度逐漸減少，均未達到安置房開挖段地坪標高303.000m及填方段303.000m～295.700m。由此可見，配套道路A/B/C全線設計高程均低于或持平（東北側BC線交匯處）安置房標高，道路左側開挖及安置房場坪后將形成最高7.8m的永久巖土質邊坡。圖3.1-2場地衛星地貌照擬建場地A線道路范圍內地面最低高程為河溝處266.04m，最高南東側凸出山體323.41m，極限高差約57.4m，起點及河溝段地表植被部發育，其余段較發育多以喬木、灌木為主；地面坡角一般在2～41°之間，河岸及陡坎處達72°以上；B線道路范圍內地面最低高程為起點處301.92m，最大標高為北東側小山丘324.31m，高差約22.6m，地表植被較不發育、多以雜草、零星灌木為主；地面坡角一般在5～27°之間，最陡坡坎處約47°左右；C線范圍內地面最低高程為道路左側施工填挖區域295.12m，最大標高為北東側起點段小山丘324.31m，相對高差約28.7m，地表植被發育一般、多以草本、灌木為主；地面坡角一般在3～38°之間，最陡坡坎處可達74°。場區起訖點順接現有市政道路及規劃道路、機耕道，交通條件極為便利，已達到“三通一平”，施工條件較好。3.2地質構造擬建工程區在地質構造上屬喜山期地臺褶皺川東華鎣山穹褶束，南溫泉背斜東翼與大盛場向斜西北翼之間，構造比較簡單。據附近場地巖石出露點觀測，擬建場地產狀79～100°∠17～26°，優勢產狀83°∠22°，層面平直、間距約0.7～5.6m，貫通性較好，常伴隨充填1.7～20mm的粘性物質或雜物，與下伏泥巖接觸面間部分泥巖軟化，層面結合程度很差，為軟弱結構面。圖3.2-1區域構造綱要圖并在區內測得主要裂隙LxEQ\o\ac(○,1)：產狀307°∠51°，間距1.9～4.0m，延伸長度4～7m。裂面較平直，張開度0.5～8mm，貫通性較差，為壓扭性裂隙，裂隙面較發育，結合程度差，局部粉質粘土夾灰巖碎石角礫充填，屬硬性結構面；次要裂隙LxEQ\o\ac(○,2)：產狀214°∠78°，裂隙間距1.3～2.4m，貫通性差，延伸長度3.5～10.2m。裂面粗糙，張開度1～6mm，貫通性差，為壓扭性裂隙，裂隙面較發育，結合程度差，多充填泥質物，屬硬性結構面。根據調查及區域地質資料分析，區內未見斷層及活動性大斷裂通過，且周邊斷裂距場區較遠，無明顯活動痕跡，場地區域處于周圍微弱活動環繞的地殼穩定區，對擬建工程無不良影響。因而擬建工區所在地段地質構造簡單，屬穩定場地。3.3地層巖性3.3.1巖土分層特征場地覆蓋層為第四系全新統人工填土層素填土（Q4ml）、第四系全新統殘坡積粉質粘土（Q4el+dl）、崩坡積塊石（Q4col+dl），下伏基巖為侏羅系中上統遂寧組(J3sn)。1）第四系全新統人工填土層（Q4ml）素填土（Q4ml）：雜～灰褐色，成分主要以粉質粘土、碎塊石為主，稍濕，不均勻，結構稍密～中密；粉質粘土呈可塑狀，含量33～62%；塊石以泥巖、粉砂巖為主，粒徑200～780mm之間，含量7～14%，次棱狀；碎石粒徑20～175mm之間，次棱狀，含量16～40%；其余以巖屑或雜物充填，局部地段表層為水泥地面；結構中密，厚度約550mm，其余以巖屑等雜物充填，巖芯多呈采取塊狀或土狀，因安置房修筑或房屋拆遷人工拋填堆棄而成，無污染、人工堆積年限約3～8年；分布較廣，主要在機耕道、居民房拆遷區；本次勘察鉆探揭露厚度在0.70m（ZK90）～15.55m（ZK26）；詳見鉆孔柱狀圖和工程地質剖面圖。2）第四系全新統殘坡積層（Q4el+dl）粉質粘土（Q4el+dl）：褐紅色，不均勻，稍濕，可塑，成分以粘土礦物為主，土質不純，刀切面稍有光澤，無搖振反應，干強度、韌性中等，手搓成短小土條，略有腥味，遇水粘稠；含5～16%的粉砂巖、泥巖碎石，碎石包裹其中，呈次棱狀，粒徑2～160mm之間，砂含量較低在1～5%之間，上層含少量的植物根系。主要分布在場地原始地貌處、以及素填土下層，厚度變化較大，本次鉆探勘察揭示厚度在0.40m（ZK175）～8.9m（ZK192）之間。崩坡積層（Q4col+dl）塊石土：褐灰～黑褐色，包含粘性土，主要由砂泥巖碎塊、粘性土、砂巖孤石組成，稍濕，粘性土多呈可塑～硬塑狀，塊石塊徑多介于150～640mm，局部含有大塊砂巖孤石，最大直徑可達1.2m，硬質物含量約為50～68%，結構多呈中密～很密，局部為架空狀。主要分布在場地原始地貌處、以及粉質粘土下層，厚度變化較大，本次鉆探勘察揭示厚度在0.75m（ZK26）～5.4m（ZK124）之間。~~~~~~~~~~~~~~角~度~不~整~合~接~觸~~~~~~~~~~~~3）侏羅系中上統遂寧組（J3sn）泥巖（-Ms）：淺紅～紫紅色，成分以泥質物為主，泥質結構，泥質膠結，薄～中厚層狀構造，巖質極軟弱，遇水即溶化崩解，失水易開裂，輕敲即碎。強風化帶晦暗，采取巖芯破碎，多呈1～5cm的柱狀或碎塊狀，中風化色澤明亮，采取巖芯較完整，多呈6～50cm的柱狀，最長約65cm。上部強風化層巖芯較破碎，成碎塊狀，風化裂隙發育，中風化層較完整，巖芯呈短柱狀，構造裂隙不發育。粉砂巖（-St）：灰黃～暗灰綠色，成分以長石為主、石英次之，粉砂質結構，泥鈣質膠結，薄層狀構造，巖質較軟弱，敲擊易碎，擊聲暗啞。強風化帶灰暗，采取巖芯破碎，多呈1～3cm的薄餅狀，中風化巖體新鮮，采取巖芯較完整，多呈7～30cm的柱狀，中風化層巖體較完整，構造裂隙不發育。砂巖（-Ss）：淺黃灰～灰白色，成分以石英、長石為主，中細粒結構，鈣質膠結，薄層狀構造，巖質較堅硬，輕敲不易折斷，擊聲較清脆。強風化帶顏色泛暗黃，采取巖芯破碎，呈2～6cm的短柱狀或碎塊狀，中風化帶色澤鮮明，采取巖芯較完整，多呈7～45cm的柱狀，中風化層巖體較完整，構造裂隙不發育。3.3.2基巖頂面及風化特征①、強風化帶：巖芯呈碎塊狀，少量短柱狀，網狀裂隙發育，強度較低，本次勘察鉆探揭示強風化厚度0.50m（ZK148）～8.1m（ZK121）。②、中等風化帶：巖質較新鮮，鉆探巖芯較完整，多呈柱狀、長柱狀、局部巖芯短柱狀，構造及裂隙不發育，強度較高。③、基巖頂面：場地基巖面形態較平緩，局部較斜陡呈起伏狀；根據本次鉆探揭露情況，總體較平緩，傾角一般介于2～32°，局部地段大于43°。各孔巖土層埋深、厚度及風化帶埋深、高程等見地層數據統計一覽表。3.4不良地質現象經鉆探及周邊地質環境調查，擬建范圍內未發現采空區、崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現象，無不利埋藏物，亦無構造斷裂帶通過。場區及周邊不良地質現象不發育，適合本工程建設。3.5水文地質條件該場地整體較斜緩，建設范圍內中南側地勢低洼。地表水較發育，起點段中部發育一小型河流（花溪河又稱廖家溝），正常水位標高：266.02m～266.17m；據氣象水文資料、河岸沖積水痕及詢問當地居民可知：歷年來該處水位變化幅度不大，主要受大氣降水影響；水位隨季節變化控制而上漲下跌落，推測暴雨季節水位：20年一遇洪水位約271.06m；50年一遇洪水位約272.62m；100年一遇洪水位約274.80m。地層具有土層與下伏基巖的雙層結構；地下水按其賦存特征及水理性質可分為松散土體孔隙水和基巖裂隙水兩類。松散土體孔隙水賦存于上部的素填土、塊石土層中，主要接受大氣降雨、地表水低洼地段滯留水補給，沿孔隙或基巖層面、裂隙面徑流，為上層滯水，向場地低洼處排泄，久晴時則干枯?；鶐r裂隙水主要賦存于區內侏羅系強風化帶和中等風化帶泥巖、砂巖裂隙中，尤其以砂巖裂隙水為主，場地內砂巖與泥巖不等厚互層，砂巖巖體裂隙不發育，裂隙水賦存條件稍差。泥巖屬相對隔水層，裂隙不發育，裂隙水賦存條件稍差，存在風化帶網狀裂隙水。巖土層勘探深度內僅低洼地段存在少許地下水出露，測地下水埋深1.6～11.5m、標高為264.924～305.954m，地下水變化較大，無統一水位，地下水埋藏深，總體不豐富，水量較貧乏；主要接受大氣降水補給，并向地形低洼處排泄。雨季地面大部分水體以地表水形式排入廖家溝內，河水位上漲，向低位滲流，形成地下水，旱季河水下跌又排入河流中。低洼溝谷地段，暴雨殘余水體緩慢下滲形成地下水，以地下徑流方式逐漸排入河溝中。場區上部地下水為賦存于粉質黏土層中的上層滯水，下部地下水為基巖裂隙水。場區地下水主要接受大氣降水及地下側向逕流補給，逕流速度較遲緩，主要靠蒸發排泄。施工時應加強周圍及場地內地表水及地下水的攔截和抽排工作，并設置截排水系統；土層及強風化層滲透系數根據地區經驗取值：人工填土：滲透系數=10.9m/d，為強透水層；粉質粘土：滲透系數=104.60×10-7cm/s，為弱透水層；塊石土：滲透系數=12.45m/d，為強透水層；強風化層：滲透系數0.12～0.53m/d，為微～弱透水層。3.6水、土腐蝕性評價3.6.1水的腐蝕性評價根據《巖土工程勘察規范》（GB50021－2001）（2009年版），判定場地環境類型為Ⅱ類；本階段采集1組廖家溝水-ZK045SY作水質簡分析測試，取得其河水樣一件，其測試成果詳見下表或水質簡分析報告檢測項目ρ(B)/C(1/ZBZ±)/x(1/ZBZ±)/檢測項目mg/L(mg·L-1)(mmol·L-1)%陽離子Ca2+41.652.07860.87游離CO210.19Mg2+7.560.62218.22侵蝕性CO2＜4.0K+3.030.0772.26礦化度262.07Na+14.650.63718.66總硬度(以CaCO3計)135.11NH4+———總堿度(以CaCO3計)121.80合計66.893.414100暫時硬度(以CaCO3計)121.80陰離子Cl-9.090.2567.37永久硬度(以CaCO3計)13.31SO42-37.540.78222.52負硬度(以CaCO3計)0.00HCO3-148.552.43470.10物理性質OH-0.000.0000.00pH值6.86CO32-0.000.0000.00臭和味—NO3-———色度—合計195.183.472100渾濁度（NTU）—備注依據《巖土工程勘察規范》GB50021-2001（2009年版）判定：按II類環境水，該水樣對混凝土結構有微腐蝕；按地層滲透性水，該水樣對混凝土結構在直接臨水或強透水層有微腐蝕，在弱透水層有微腐蝕；對鋼筋混凝土結構中鋼筋有微腐蝕。按照《巖土工程勘察規范》GB50021—2001（2009年版）第12.1.1條規定精神，本次據勘察區及近鄰無污染源。按上表結合地區工程經驗直接判定。地下水對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕性。3.6.2土的腐蝕性評價擬建工程區地表為素填土、塊石、粉質粘土，前者為起點道路、外側安置房工程建設開挖堆填形成，填土分布區無污染源分布；后者為原生土壤。利用場地南部《南彭站鐵路貨運中心及配套設施項目（德華路）勘察報告》土質腐蝕性檢測資料，并結合重慶地區經驗，場地土對混凝土結構微腐蝕性，對鋼筋混泥土結構中鋼筋微腐蝕性。干濕交替，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋有微腐蝕。水、土對建筑材料腐蝕的防護，應符合現行的相應國家標準的規定。4巖土物理力學性質4.1巖土測試成果統計分析本次勘察主要根據《工程地質勘察規范》（DBJ50/T-043-2016），采用以下公式進行巖土物理力學指標統計分析：式中：—巖土參數測試值；—參加統計的樣本數；—巖土參數平均值；—巖土參數標準差；—巖土參數變異系數；—巖土參數標準值；—統計修正系數，式中正負號按不利組合考慮，當指標作為作用項時，取“+”，當指標作為抗力項時，取“-”。中等風化基巖分布穩定、承載力較高，對建筑而言，具有工程意義，故本次勘察主要采取45組巖樣，7組土樣，進行了室內巖土測試。巖物理力學性質指標的統計均遵照重慶市地方標準《工程地質勘察規范》（DBJ50/T－043－2016）有關要求進行，成果統計詳見下節。4.2巖土檢測試驗成果統計4.2.1土樣物理力學性質1）素填土：分布于整個場地，厚度不均，堆填年限約3年以上。本次勘察對場地的素填土做重型圓錐動力觸探試驗孔14個，以查明素填土在水平方向和垂直方向的變化，并評價其均勻性。統計見動探曲線圖，成果見“重型動力觸探試驗統計表”。素填土的錘擊數經校正后平均值12.0～14.5，N63.5標準值加權平均值12.9?？傮w錘擊數小，而且其變異系數大，說明填土組成成分在橫向及縱向不均勻，力學性質差，填料級配不良，密實程度也不一致。判定密實程度為稍密狀。2）塊石土：本次勘察對場地的塊石做超重型圓錐動力觸探試驗孔10個，塊石的錘擊數經校正后平均值9.7～13.5，N120標準值加權平均值11.5?？傮w錘擊數小，而且其變異系數大，說明塊石組成成分在橫向及縱向不均勻，力學性質差，填料級配不均，密實程度也不一致。判定密實程度為稍密狀。3）粉質粘土：該層大部分地段分布，厚度變化較大；本次勘察對場地的粉質粘土做標準貫入試驗孔15個。以查明該土層在水平方向和垂直方向的變化，并評價其均勻性。其成果見“標準貫入試驗統計表”根據附近工程經驗及測試結果表明：其變異系數為0.126，原始擊數平均值EQ\F(,N)=8.6擊，標貫修正后擊數平均值EQ\F(,N)=8.3擊，場地內粉質粘土狀態為可塑狀，均勻性較差。并在鉆孔預計基巖面底部以上粉質粘土中采取原狀土樣7組，著重對其物理性質、天然快剪、飽和快剪，壓縮模量、壓縮系數作了室內檢測工作；其綜合試驗值按《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）統計，標準值由（最小值+平均值）/2求得）其結果見下表（表4.2-1）。道路可塑狀粉質粘土天然抗剪強度平均值φ=14.37°、c=21.70kPa，飽和抗剪強度平均值φ=10.85°、c=14.62kPa；遇水軟化嚴重。表4.2-1粉質粘土物理力學性質試驗成果統計表野外

編號取樣深度物理性質固結天然快剪飽和快剪天然含水率天然密度飽和密度干密度比重孔隙比飽和度液限10mm塑限塑性指數(10mm)液性指數(10mm)滲透系數壓縮系數壓縮

模量粘聚力內摩擦角粘聚力內摩擦角(m)(%)(g/cm3)(g/cm3)(g/cm3)（%）(%)(%)10-7cm/sa1-2(MPa-1)Es1-2(MPa)(kPa)（°）(kPa)（°）ZK047-T7.0-7.421.51.962.021.612.720.68685.228.317.410.90.37308.130.335.0922.7614.9314.0411.29ZK056-T3.4-3.821.81.962.011.612.720.69085.929.217.811.40.35255.810.344.9322.6714.6215.6411.40ZK097-T8.4-8.825.81.881.941.492.730.82785.229.818.011.80.66143.780.444.1222.8913.4314.2010.55ZK106-T3.8-4.225.41.921.971.532.730.78388.630.518.212.30.5898.230.404.5024.4313.9517.0610.76ZK118-T3.4-4.020.91.972.021.632.720.66984.927.617.210.40.36224.420.325.2219.1315.8913.3911.32ZK155-T3.2-3.622.91.941.991.582.710.71786.629.017.711.30.4689.050.374.6120.2014.9014.9410.92ZK192-T3.4-3.826.71.881.941.482.720.83387.230.217.213.00.7382.590.493.7819.8412.8713.089.68樣本數n777777777777777777子樣最大值26.701.972.021.632.730.8388.5630.5018.2313.000.73308.130.495.2224.4315.8917.0611.40子樣最小值20.901.881.941.482.710.6784.9427.6017.2010.400.3582.590.323.7819.1312.8713.089.68平均值φm23.571.931.981.562.720.7486.2229.2317.6511.580.50171.720.384.6121.7014.3714.6210.85標準差σf/0.040.040.06/////0.870.1690.750.060.521.971.021.380.60變異系數δ/0.0200.0190.038/////0.0750.3110.5290.1600.1140.0910.0710.0950.056統計修正系數γs///////////0.609/0.9160.9330.9470.9300.959標準值φk(MPa)///////////104.60//20.2413.6113.6010.404.2.2巖石物理力學性質建筑場區基礎持力層主要為中等風化砂泥巖，本次勘察在中風化基巖取泥巖樣27組、粉砂巖樣8組、砂巖樣10組做物理力學試驗。單軸抗壓（天然、飽和）物理性質試驗45組，做巖石抗剪試驗、變形、抗拉測試7組；抗拉未進行試驗檢測。粉砂巖涉及較少位于下層。并按照《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）對試驗結果進行了統計。強風化基巖：由于風化裂隙較發育，巖芯碎破，多呈碎塊狀、短柱狀，巖質較軟，力學性能差，取樣困難，未作試驗。按照4.1節所述統計分析原則，對勘察場地中風化巖石指標統計于下表4.2-2～6：表4.2-2中等風化泥巖物理力學性質試驗成果統計表試驗編號試樣編號巖石名稱取樣深度(m)天然抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)飽和抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)天然密度(g/cm3)Y23092203-1ZK004-Y泥巖13.0-13.88.637.485.444.672.497.404.592.476.423.982.46Y23092203-2ZK008-Y泥巖15.0-16.06.626.974.434.632.504.583.042.499.706.432.51Y23092203-3ZK009-Y泥巖16.0-17.07.296.574.744.272.516.744.382.495.683.692.50Y23092203-4ZK014-Y泥巖15.0-16.07.666.704.974.332.515.823.742.496.634.272.52Y23092203-5ZK017-Y泥巖17.0-17.98.466.755.584.452.505.223.442.506.584.332.51Y23092203-6ZK022-Y泥巖18.0-19.06.798.634.505.532.5110.706.782.548.395.322.50Y23092203-7ZK026-Y泥巖19.0-19.810.208.606.555.422.537.084.512.528.565.192.51Y23092203-10ZK040-Y泥巖11.0-12.09.828.596.065.232.538.885.352.517.084.272.52Y23092203-13ZK048-Y泥巖15.0-15.77.607.924.815.012.5210.006.342.516.163.902.51Y23092203-14ZK051-Y泥巖15.2-16.07.008.954.455.472.5311.606.992.528.254.982.51Y23092203-15ZK055-Y泥巖15.0-16.08.348.365.415.372.547.244.672.559.516.042.53Y23092203-16ZK058-Y泥巖14.0-14.86.117.723.854.992.526.994.372.5210.106.762.51Y23092203-17ZK064-Y泥巖17.0-17.810.108.946.535.832.529.446.242.517.314.712.52Y23092203-18ZK067-Y泥巖16.0-16.87.156.814.864.562.517.054.682.526.234.142.50Y23092203-19ZK070-Y泥巖15.0-15.87.766.464.934.072.526.353.982.535.273.312.52Y23092203-22ZK095-Y泥巖21.0-21.85.395.523.383.482.504.983.152.496.203.922.51Y23092203-24ZK100-Y泥巖17.0-17.85.755.893.713.802.496.904.442.475.033.242.48Y23092203-25ZK105-Y泥巖17.0-17.86.047.613.904.902.539.055.812.547.754.982.52Y23092203-26ZK112-Y泥巖17.0-17.88.508.285.495.342.539.486.122.546.854.422.53Y23092203-27ZK124-Y泥巖21.0-21.87.287.634.574.792.526.083.822.529.545.992.51Y23092203-28ZK126-Y泥巖23.2-24.06.606.604.234.182.505.853.682.527.334.622.51Y23092203-29ZK131-Y泥巖23.0-24.06.666.844.344.462.517.865.142.505.993.912.51Y23092203-40ZK179-Y泥巖15.0-16.05.586.203.413.732.526.253.752.506.764.052.51Y23092203-41ZK182-Y泥巖17.0-17.85.565.393.643.562.504.803.192.515.823.872.50Y23092203-43ZK195-Y泥巖18.2-19.06.357.003.814.182.536.954.152.507.694.592.52Y23092203-44ZK196-Y泥巖12.0-12.86.646.504.204.092.557.244.552.545.623.532.55Y23092203-45ZK199-Y泥巖12.2-13.08.607.165.814.772.546.054.002.556.824.512.53樣本數n8127812781子樣最大值11.608.956.995.832.55子樣最小值4.585.393.043.482.46平均值φm7.2637.2624.6354.6342.514標準差σf1.5281.0210.9730.6400.018變異系數δ0.210/0.210//統計修正系數γs0.960/0.960//標準值φk(MPa)6.97/4.45//表4.2-3中等風化粉砂巖物理力學性質試驗成果統計表試驗編號試樣編號巖石名稱取樣深度(m)天然抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)飽和抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)天然密度(g/cm3)Y23092203-8ZK030-Y粉砂巖15.0-15.88.0010.904.836.842.4711.206.732.4613.608.952.48Y23092203-12ZK046-Y粉砂巖16.0-16.810.5011.306.697.212.479.025.622.4614.209.322.45Y23092203-21ZK085-Y粉砂巖19.0-19.813.1013.308.818.862.4110.707.102.4016.0010.702.42Y23092203-30ZK137-Y粉砂巖18.0-18.812.6014.808.519.882.4517.7011.802.4614.109.372.44Y23092203-36ZK165-Y粉砂巖11.0-11.811.2012.807.518.512.4312.708.382.4314.609.652.42Y23092203-37ZK167-Y粉砂巖14.0-17.914.0014.609.499.762.4716.9011.202.4512.908.582.46Y23092203-38ZK170-Y粉砂巖11.0-11.813.5015.809.2110.702.4715.6010.502.4618.2012.302.48Y23092203-42ZK188-Y粉砂巖18.0-18.812.4013.808.329.202.4313.609.032.4215.4010.302.41樣本數n24824824子樣最大值18.2015.8012.3010.702.48子樣最小值8.0010.904.836.842.40平均值φm13.40513.4138.8718.8702.445標準差σf2.5421.7051.8341.3240.024變異系數δ0.190/0.207//統計修正系數γs0.933/0.926//標準值φk(MPa)12.50/8.22//表4.2-4中等風化砂巖物理力學性質試驗成果統計表試驗編號試樣編號巖石名稱取樣深度(m)天然抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)飽和抗壓強度單值(MPa)平均值(MPa)天然密度(g/cm3)Y23092203-9ZK031-Y砂巖12.0-12.931.1035.7023.3026.402.4935.9026.402.4840.1029.502.47Y23092203-11ZK043-Y砂巖13.2-14.037.0036.3027.7026.702.3938.2028.302.3733.7024.102.35Y23092203-20ZK074-Y砂巖12.2-13.041.0045.1031.4034.202.4548.8036.902.4345.5034.402.46Y23092203-23ZK098-Y砂巖9.00-9.8035.0034.5025.8025.102.4436.7026.602.4531.7023.002.44Y23092203-31ZK142-Y砂巖17.2-18.040.5035.7030.7026.802.4431.5023.402.4535.0026.102.44Y23092203-32ZK144-Y砂巖18.2-19.034.2034.0025.6025.002.4337.3027.402.4130.6022.002.42Y23092203-33ZK151-Y砂巖17.0-17.833.7032.9024.8024.002.4430.4022.002.4534.7025.202.44Y23092203-34ZK156-Y砂巖17.0-17.838.5038.5029.2028.902.4344.2032.902.4633.0024.502.42Y23092203-35ZK161-Y砂巖17.2-18.039.0040.0029.9030.402.4446.3035.002.4734.8026.302.43Y23092203-39ZK174-Y砂巖17.0-17.834.8035.4026.1026.202.4240.0029.402.4031.5023.202.43樣本數n3010301030子樣最大值48.8045.1036.9034.202.49子樣最小值30.4032.9022.0024.002.35平均值φm36.82336.81027.37027.3702.435標準差σf4.8473.5743.9133.0440.029變異系數δ0.132/0.143//統計修正系數γs0.958/0.955//標準值φk(MPa)35.29/26.13//巖石變形試驗成果統計表表4.2-5巖性取樣孔號割線彈性模量（變形模量）E50(104MPa)泊松比μ50平均彈性模量Eav(104MPa)平均泊松比μav抗拉強度直剪峰值強度fsk（MPa）φ()c(MPa)泥巖ZK022-Y0.1310.1690.1450.320.330.320.1570.1970.1750.300.340.300.5040.4790.50836.211.30ZK100-Y0.1110.1030.0980.320.330.320.1320.1210.1180.300.340.340.3780.4280.32735.350.93ZK126-Y0.1220.1180.1090.330.320.330.1390.1350.1200.310.330.340.4320.4320.37935.891.12ZK179-Y0.1000.1110.0900.340.320.330.1190.1320.1020.370.350.350.3540.3800.45635.701.01統計數121212121244標準差0.0220.0060.0270.0250.0590.360.16平均值0.11730.320.13730.330.4235.791.089變異系數0.1890.0180.1960.0740.1390.0100.150標準值0.1060.3220.1230.3180.390635.370.90巖石變形試驗成果統計表表4.2-6巖性取樣孔號割線彈性模量（變形模量）E50(104MPa)泊松比μ50平均彈性模量Eav(104MPa)平均泊松比μav抗拉強度直剪峰值強度fsk（MPa）φ()c(MPa)砂巖ZK043-Y0.3930.3760.4270.270.260.250.4290.4390.4540.280.230.261.2201.3601.26038.233.21ZK074-Y0.5600.5130.6130.240.230.220.5960.5540.6620.250.240.211.4801.7501.54039.744.87ZK144-Y0.5310.4730.5160.230.240.250.5670.5030.5490.220.250.231.4901.5701.31039.194.44統計數9999933標準差0.0790.0160.0780.0230.1700.760.86平均值0.48910.240.52810.241.4439.054.173變異系數0.1610.0650.1480.0960.1180.0200.206標準值0.4400.2330.4790.2271.335937.912.884.3巖體基本質量等級根據現場鉆探巖芯、野外鑒定、波速測試報告并結合地區經驗，按《市政工程地質勘察規范》（DBJ50-174-2014）表3.1.1及3.1.7規定和巖土試驗統計判定；基巖狀態分為強風化及中等風化，強風化巖體完整性差，均屬于破碎～較破碎、屬極軟巖、基本質量等級為Ⅴ級；中等風化泥巖飽和抗壓強度標準值為4.45MPa，巖芯多呈長短柱狀，裂隙不發育，聲波測試巖體完整性指數為0.61～0.62，巖體完整程度為較完整，屬于極軟巖，基本質量等級為Ⅴ級；中等風化粉砂巖飽和抗壓強度試驗分析標準值為8.22MPa，巖芯多呈長柱狀，裂隙不發育，聲波測試巖體完整性指數為0.61～0.63，巖體完整程度為較完整，屬于軟質巖，基本質量等級為Ⅳ級；中等風化砂巖飽和抗壓強度標準值為26.13MPa，巖芯多呈長柱狀，裂隙不發育，巖體完整程度為較完整，屬于較軟巖，基本質量等級為Ⅳ級。4.4土石工程類別分級素填土為Ⅱ類普通土，粉質粘土為Ⅰ類松土，塊石土為Ⅲ類硬土；強風化泥巖、強風化粉砂巖、砂巖為Ⅲ類硬土；中等風化泥巖、粉砂巖為Ⅳ類軟石；中等風化砂巖為Ⅴ類次堅石。4.5巖土參數選用及建議。表4.5-1巖土體設計參數選用及建議取值表設計參數素填土(稍密狀)塊石(稍密狀)粉質粘土(可塑狀)泥巖粉砂巖砂巖強風化中等風化強風化中等風化強風化中等風化天然重度γ(KN/m3)20.4*23.4019.30\24.60\24.01\23.91飽和重度γ(KN/m3)21.2*23.9019.80\24.89\24.30\24.11巖石天然抗壓強度標準值f(MPa)\\\\6.97\12.50\35.29巖石飽和抗壓強度標準值f(MPa)\\\\4.45\8.22\26.13天然地基極限承載力標準值fk(MPa)\\\\7.67\13.75\38.82飽和地基極限承載力標準值fr(MPa)\\\\4.90\9.04\28.74地基承載力特征值fak(kPa)現場試驗250*150*300*1615.35300*2983.86500*9485.19抗拉強度標準值fsk(kPa)\\\\148.43\309.70\507.64基底摩擦系數μ\0.36*0.21*0.37*0.42*0.40*0.47*0.42*0.52*樁的極限側阻力（Kpa)\120*50*140*\160*\210*\天然內摩擦角Φ（°）28.4*30*13.6132*30.2435*30.9836*32.41飽和內摩擦角Φ（°）20.7*25*10.40\\\\\\天然內聚力C（kPa）6*8*20.24\256.50\501.60\820.80飽和內聚力C（kPa）4*5*13.60\\\\\\樁側負摩阻力系數0.22\\\\\\\\水平抗力系數的比例系數（MN/m4）8*50*13*35*\50*\60*\水平抗力系數(MN/m3)\\\\60*\100*\400*M30錨固體與巖土的粘結強度標準值（Kpa）\120*35*90*280*120*430*200*920*基坑段臨時邊坡率1:1.251:1.251:1.251:1.001:0.751:0.751:0.501:0.751:0.50開挖段永久邊坡率（H≤8m）1:1.751:1.501:1.501:1.001:0.751:1.001:0.751:1.001:0.75開挖段永久邊坡率（8m≤H≤20m）1:2.001:1.751:1.751:1.251:1.001:1.251:1.001:1.251:1.00取值說明：1）、”*”為根據鄰近場地的工程地質勘察資料，并結合場地的實際地質情況綜合分析得出的經驗值。2）、砂巖、泥巖以及結構面的抗剪強度標準值是根據結構面類型、結構面結合程度和《建筑邊坡工程技術規范》GB50330-2013表4.3.1取得。3）、巖質地基極限承載力標準值:根據其巖石天然抗壓強度標準值乘以地基條件系數1.10~1.20（巖體較完整，其中砂質泥巖取1.1，砂巖取1.1）；巖質地基承載力特征值根據地基極限承載力標準值乘以地基極限承載力分項系數0.33得來。 4）、中等風化巖體抗剪強度指標根據《巖土工程勘察規范》DBJ50/T-043-2016第10.3.4條確定。本工程巖體較完整，折減系數：粘聚力取0.30，內摩擦角取0.90，時間效應系數取0.95得來。5）、巖體變形模量和彈性模量由巖石的變形模量和彈性模量乘以0.70（巖體較完整）的折減系數得來；泥巖體Eav=862Mpa、E50=739Mpa，砂巖體Eav=3353Mpa、E50=3079Mpa。6）、巖體理論破裂角和邊坡坡率值均為邊坡巖體無外傾結構面和不利結構面組合時的取值；若邊坡巖體存在外傾結構面或不利結構面組合，巖體破裂角和邊坡坡率值應根據外傾結構面和不利結構面組合交線的傾角確定，對于開挖過程中的臨時邊坡可取表4.5-1中對應坡率值。7）、強風化砂、泥巖層面、中風化粉砂巖和泥巖內部層面（及外傾結構面）結合很差，屬軟弱結構面，抗剪強度天然取C＝27.8kPa，φ＝16.9°；飽和取C＝21.4kPa，φ＝10.6°；裂隙1、2為結合差，屬硬性結構面，抗剪強度取C＝51.3kPa，φ＝24.2°（無外傾結構面時）；素填土與基巖面：天然工況抗剪