幼兒園第四分園新建項目-抗浮錨桿施工圖設計六頁1工程概況項目名稱幼兒園第四分園新建項目建設單位設計單位建設地點總規劃凈用地面積8945.47㎡規劃總建筑面積9502.46㎡地上計容建筑面積6515.59㎡最大建筑高度11.90米地下建筑面積：2986.87㎡地下室-1層（5.1m）地下室結構體系框架結構建筑分類地下停車庫抗震設防烈度7度（0.15g）結構抗震等級二級建筑抗震類別乙類場地類別II類2設計依據（1）《彭州市南街幼兒園第四分園新建項目巖土工程詳細勘察報告》；（2）《基礎平面布置圖》；（3）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）；（4）《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范》（GB50086-2015）；（5）《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）；（6）《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001，2009年版）；（7）《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)；（8）《建筑工程抗浮技術標準》JGJ476-2019(錨桿計算主要參考規范)（9）《四川省建筑地基基礎檢測技術規程》（DBJ51/T014-2013）；（10）《巖土錨桿索技術規程》（CECS22：2005）；（11）《成都市建筑工程抗浮錨桿質量管理規程》3設計參數（1）.經結構設計計算，地下室抗浮水頭為600.5-596.35+0.4=4.55m；本項目純地下室、門衛室及汽車坡道的抗水板區域抗浮不滿足整體抗浮要求，主樓范圍內滿足整體抗浮要求。需做抗浮設計，抗浮設計水壓力由局部抗浮控制。抗浮標準值：V0-G=36.8KN/m2。（2）.根據地勘報告，抗浮設防水位為600.50m;（3）.錨固注漿體與地層間極限粘結強度標準值根據勘察報告選擇4-4’地勘剖面圖，選擇ZK14作為最不利條件計算，土層依次為：雜填土、松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密實卵石層；4地層及水文地質條件（基地以下）4.1地層第四系全新統沖洪積層（Q4al+pl）卵石③：灰白～灰黃色，濕～飽和。卵石成分以花崗巖、石英砂巖、石英巖為主，次為長石，輝巖；卵石堅硬，呈亞圓～圓狀，磨圓度及分選性較好；粒徑一般以20～100mm為主，最大粒徑150mm以上，卵石含量均大于50%，卵石間充填物以中、粗砂及礫石為主。卵石層按密實度劃分為四個亞層:稍密卵石③2：灰、褐黃色、青灰色，稍濕～飽和，卵石含量為55～60%，粒徑一般30～80mm，最大粒徑大于120mm，成分以巖漿巖為主，微～強風化，磨圓度較好，多呈亞圓形，充填砂土、圓礫及少量細粒土。以超重型圓錐動力觸探擊數作為分層依據時，修正擊數判定值為4～7擊；中密卵石③3：褐灰、褐黃色、青灰色，稍濕～飽和，卵石含量為60～70%，粒徑一般40～100mm，最大粒徑大于150mm，成分以巖漿巖為主，微～強風化，磨圓度較好，多呈亞圓形，充填砂土、圓礫及少量細粒土。以超重型圓錐動力觸探擊數作為分層依據時，修正擊數判定值為7～10擊；密實卵石③4：褐灰、褐黃色、青灰色，稍濕～飽和，卵石含量為70%以上，粒徑一般40～120mm，最大粒徑大于150mm，成分以巖漿巖為主，微～強風化，磨圓度較好，多呈亞圓形，充填砂土、圓礫及少量細粒土。以超重型圓錐動力觸探擊數作為分層依據時，修正擊數判定值為＞10擊。4.2水文條件場地勘察期間為平水期，勘察時由于下雨，場地內局部集聚有少量地表水，對工程影響小。根據所搜集的水文地質資料和勘察結果，場地內地下水類型：主要為賦存于上部填土、粉土中的上層滯水和卵石層中的孔隙潛水。上層滯水：它主要賦存于填土層中，主要補給途徑為地表人類活動用水及大氣降水；下滲受粘性土阻隔，以蒸發方式排泄。它埋藏較淺，分布不均，無統一的地下水位，水位變幅較大，水量較小，切斷補給來源易于疏干，勘察鉆孔深度范圍內未見上層滯水。孔隙潛水：第四系砂卵石層中的孔隙潛水，主要受大氣降水和地下水徑流補給，并通過地下向下游徑流、蒸發方式排泄。在枯水期，主要靠地下水側向涇流及大氣降水補給，以蒸發方式及向河流涇流方式排泄；在豐水期，主要補給水源為大氣降水、地下水側向涇流。場地地下水（孔隙潛水）豐水期正常年變幅在1.00～2.50m左右，11月至次年3月為枯水期，7～10月為豐水期，其余月份為平水期。本次勘察主要在11月下旬，為平水期。勘察期間（2022年11月）對鉆孔內地下水進行了觀測，地下水補給排泄受大氣降水蒸發影響，勘察期間測得上層滯水與卵石層中的孔隙潛水穩定水位埋深2.60～3.20m，對應高程為597.67～599.37m。結合區域水文地質資料及周圍已建工程的勘察資料分析：該場地區域內豐枯水期地下水位年變化幅度在2.00～4.00m左右。歷年最高水位為600.00m，基坑開挖之前應進一步核實地下水穩定水位。本場地中，賦存于卵石層中的孔隙潛水為本場地主要地下水層，根據鉆探成果及區域水文地質資料結合當地的工程經驗，建議本場地卵石層的滲透系數K值取25.00m/d。4.3場地水及土的腐蝕性評價為評價地下水、土對建筑材料的腐蝕性，在鉆孔ZK4深度2.9m、ZK24深度2.6m采取水樣，在鉆孔ZK1深度0.3m、ZK28深度0.4m采取土樣，分別進行水質分析和土的腐蝕性分析，結合我單位在該地區的其它勘察成果按Ⅱ類環境類型并結合地層的滲透性，按照有干濕交替作用進行考慮。對照《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）（2009年版）第12.2節的評價標準進行評判，評判結果詳見下表。場地水的腐蝕性評價評價類型腐蝕介質測試值評定標準腐蝕等級評價結果按環境類型水對混凝土結構的腐蝕性環境分類Ⅱ類SO42-(mg/L)108.68～128.58＜300微對砼結構微腐蝕Mg2+(mg∕kg)5.71～10.16＜2000微NH4+(mg/L)0.00＜500微OH-(mg/L)0.00＜43000微總礦化度(mg/L)208.95～214.13＜20000微按地層滲透性水對混凝土結構的腐蝕性強透水層pH值7.16～7.24＞6.5微侵蝕CO2(mg/L)0.00＜15微HCO3-(mmol/L)3.17～3.29＞1.0微水對砼結構中鋼筋的腐蝕性干濕交替C1-（mg/L）9.67～12.83＜100微對砼結構中的鋼筋微腐蝕依據上述試驗成果，擬建場地地下水對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋均具微腐蝕性。場地土的腐蝕性評價評價項目實測值評定標準腐蝕等級備注土的腐蝕性土對混凝土結構的腐蝕性SO42-(mg∕kg)125.0～208.0＜450微腐蝕Ⅱ類環境Mg2+(mg∕kg)11.0～17.0＜3000微腐蝕NH4+(mg∕kg)/＜750微腐蝕OH-(mg∕kg)0.00＜64500微腐蝕土對混凝土結構的腐蝕性PH值7.22～7.39＞5.5微腐蝕弱透水層土對鋼筋混凝土中的鋼筋的腐蝕性CL-(mg∕kg)13.0～29.0＜250微腐蝕B土對鋼結構的腐蝕性PH值7.22～7.39＞5.5微腐蝕對砼結構中的鋼筋微腐蝕根據上表結果判定：場地土對混凝土結構及混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。4.4地下室抗浮評價本工程設1層地下室，地下室埋深5.0m，相應高程為596.50m，地下室底板處于抗浮水位以下，必須采取抗浮措施。根據成都地區的工程經驗，抗浮手段主要為配重法、抗浮樁或抗浮錨桿以及與結構整體性連接的抗浮板，建議采用抗浮錨桿處理，并應進行專項巖土工程設計和施工。根據本項目擬建地下室和工程地質具體情況，勘察期間（2022年11月）平水期，實際測得擬建場地穩定水位（卵石層中的孔隙潛水）埋深為地面下2.60～3.20m不等，相應高程為597.67～599.37m，每年1～3月為枯水期，6～9月為豐水期，其余時間為平水期，其豐枯期季節水位變化幅度為2.00～4.00m左右。根據成都市2018年9月18日發布的《成都市城鄉建設委員會關于印發《成都市建筑工程抗浮錨桿質量管理規程》的通知》（成建委【2018】573號）中相關要求：建筑場地處于一級階地時，抗浮水位不得低于室外地坪以下1.00m。綜上建議：場地抗浮水位為：600.50m，各巖土層與錨固體的極限粘結強度標準值參見表6.2中的建議取值。在豐水期施工，由于地下項目荷載加載未完成，地下水水位上升可能會使地下建筑受地下水支托作用上升上浮破壞。因此，施工期間也應采取相應的抗浮措施。考慮本場地工程地質條件以及場地周邊排水條件，本工程抗浮設計水位可按600.50進行抗浮設計。抗浮措施采用抗浮錨桿的措施。根據《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范》（GB50086-2015）的相關規定并結合地區經驗，抗浮錨桿參數選取可按下表考慮：土體與錨固體極限粘結強度標準值qsk（kPa）土層名稱極限粘結強度標準值qsk（kPa）坡度允許值（高寬比）坡高5m以內坡高5～10m雜填土81:2.001:2.25可塑粉土351:1.401:1.50松散卵石1001:1.001:1.25稍密卵石1401:0.801:1.00中密卵石2001:0.751:0.80密實卵石3001:0.501:0.75注：表中巖土與錨固體極限粘結強度標準值用于注漿強度等級M30且為初步設計時選用，施工時應通過試驗驗證。5抗浮錨桿間距及布置方法錨桿計算區域地下室間距2.5mx2.5m布置根數198每根錨桿分攤面積（㎡）0.166抗浮錨桿設計錨桿長度初步估算基本條件：抗浮水位；600.5-596.35+0.4=4.55m米；抗浮設計等級為乙級。設計提供：抗浮標準值，V0-G=36.8KN/m2規范依據：《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《建筑工程抗浮技術標準》JGJ476-2019(錨桿計算主要參考規范)《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011《成都市建筑工程抗浮錨桿質量管理規程》結構布置：地下室頂板為十字梁布置，板塊跨度約為7.8mx8.4m，主框架梁跨度約為7.8mx8.4m1、浮力計算：錨桿布置情況結構底板自重(KN/m2)10.0水浮力(KN/m2)47.8抗浮力(KN/m2)36.8錨桿橫間距(m)2.5錨桿縱間距(m)2.5單位面積錨桿數0.16單個錨桿受力(KN)36.8/0.16=2302、錨桿計算：根據《建筑工程抗浮技術標準》JGJ476-2019第7.5節計算如下：（1）錨桿截面面積：（規范第7.5.6條）HRB500普通鋼筋錨桿：As≥Kb*Nak/fy錨桿桿體抗拉安全系數Kt=2.0，fy=435Mpa，fy*As=435*3*(3.14*25*25/4)/1000=640.3KNKb*Nak=2.0*1.35*230=639.8kN＜fy*As，故桿體抗拉強度滿足要求。（2）錨桿錨固體與巖土層間長度計算：（規范第7.5.4條）根據勘察報告選擇4-4’地勘剖面圖，ZK14作為最不利條件計算：La≥（K*Nt）/（π*d*qsik）巖土錨桿錨固體抗拔安全系數K=2.0，d=150mm。稍密卵石層厚L1=0.68m（qsk=140Kpa），中密卵石層厚L2=1.7m（qsk=200Kpa），密實卵石層厚L3＞10m（qsk=300Kpa），假定進入密實卵石層厚層計算長度為Lx2.0*1.35*230≤0.68*3.14*0.15*140+1.7*3.14*0.15*200+Lx*3.14*0.15*300得出Lx≥2.9m。初步估算本區域從錨桿防水節點底到錨桿底長度為：0.68+1.7+2.9=5.28，取5.5m，滿足要求。本結果僅為初步估算，錨桿最終長度應通過基本實驗確定。錨桿桿體與錨固砂漿間的錨固長度計算：《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2013）8.2.4節La≥K*Nak/（n*π*d*fb*ξ）巖土錨桿錨固體抗拔安全系數K=2.0，n=3，d=25mm，錨固體為M30水泥砂漿，查表可知fb=2.4Mpa,采用三根鋼筋點焊成束，截面粘結強度降低系數查表得，ξ=0.7La≥(2.0*230)/(3*3.14*2.4*25*0.7)/1000=1.17m根據《成都市建筑工程抗浮錨桿質量管理規程》第二十三條

抗浮錨桿設計應將上部不小于0.5m的長度作為構造段。土層錨桿的錨固段長度不應小于6.0m，巖石錨桿的錨固段長度不應小于3.0m。本項目抗浮錨桿設計應將上部不小于0.5m的長度作為構造段。土層錨桿